JPH0243956B2 - - Google Patents
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- JPH0243956B2 JPH0243956B2 JP59088248A JP8824884A JPH0243956B2 JP H0243956 B2 JPH0243956 B2 JP H0243956B2 JP 59088248 A JP59088248 A JP 59088248A JP 8824884 A JP8824884 A JP 8824884A JP H0243956 B2 JPH0243956 B2 JP H0243956B2
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- B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING
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- B63B2231/34—Wood or wood products
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は液化ガスタンカー詳しくは大気圧で
−40℃以下の沸点を有する液化ガスを輸送するメ
ンブレンタンク方式の液化ガスタンカーのタンク
防熱方法に関するものである。
−40℃以下の沸点を有する液化ガスを輸送するメ
ンブレンタンク方式の液化ガスタンカーのタンク
防熱方法に関するものである。
液化ガスを輸送するタンカーのうち、メンブレ
ンタンク方式の液化ガスタンカー（LNG船）に
おける従来のタンク防熱方法を第１図に基いて述
べる。第１図は従来のメンブレンタンク方式
LNG船のタンク防熱システムの概要説明図であ
る。
ンタンク方式の液化ガスタンカー（LNG船）に
おける従来のタンク防熱方法を第１図に基いて述
べる。第１図は従来のメンブレンタンク方式
LNG船のタンク防熱システムの概要説明図であ
る。
第１図において、従来のタンク防熱システムは
次の様な構成となつている。船体内殻１に成る一
定間隔を置いて根太２がマスチツク充填物３を介
して根太２が敷かれ、根太２上に木材層例えばバ
ルサ材等からなる防熱層４が設けられている。ま
た根太２間にはポリウレタンよりなる断熱充填層
１０があり、ポリウレタン層１０と内殻１との間
には間隙部３′が設けられている。
次の様な構成となつている。船体内殻１に成る一
定間隔を置いて根太２がマスチツク充填物３を介
して根太２が敷かれ、根太２上に木材層例えばバ
ルサ材等からなる防熱層４が設けられている。ま
た根太２間にはポリウレタンよりなる断熱充填層
１０があり、ポリウレタン層１０と内殻１との間
には間隙部３′が設けられている。
なお防熱層４内には、万一メンブレン５が破れ
た場合、一定期間液密を保持するための合板製の
二次バリア６が設けられている。またメンブレン
５は金属製の薄膜を防熱層４の内表面に敷いたも
のであり、メンブレン５は液密を保持するのみ
で、貨物の荷重は、防熱層４を介して船体内殻１
へ伝達するしくみになつている。防熱層４内に
は、メンブレン５と二次バリア６間のスペース
（インターバリアスペースIBS）７と二次バリア
６と内殻１間にスペース、インターグランドスペ
ース（IGS）８とが形成され夫々に、不活性ガス
として窒素ガスが大気圧より若干高い圧力（０〜
20m bar.gauge）で封じ込められている。なお９
はメンブレンのコルゲート部、１０はポリウレタ
ンよりなる断熱充填層である。
た場合、一定期間液密を保持するための合板製の
二次バリア６が設けられている。またメンブレン
５は金属製の薄膜を防熱層４の内表面に敷いたも
のであり、メンブレン５は液密を保持するのみ
で、貨物の荷重は、防熱層４を介して船体内殻１
へ伝達するしくみになつている。防熱層４内に
は、メンブレン５と二次バリア６間のスペース
（インターバリアスペースIBS）７と二次バリア
６と内殻１間にスペース、インターグランドスペ
ース（IGS）８とが形成され夫々に、不活性ガス
として窒素ガスが大気圧より若干高い圧力（０〜
20m bar.gauge）で封じ込められている。なお９
はメンブレンのコルゲート部、１０はポリウレタ
ンよりなる断熱充填層である。
近年液化ガス運搬船においては、省エネルギー
の観点から、運航中に発生する貨物の蒸発ガス
（ボイルオフガス）量の低減をはかるため、防熱
性能向上の要請が高まつているが、この要請に応
えるためには、従来の防熱方法では、同一の防熱
材料を使用する限り、防熱層の厚みを増す以外に
方法がなく、この防熱層を厚くする方法ではコス
トアツプに加えて、有効LNGタンク容積減少の
問題が避けられなかつた。
の観点から、運航中に発生する貨物の蒸発ガス
（ボイルオフガス）量の低減をはかるため、防熱
性能向上の要請が高まつているが、この要請に応
えるためには、従来の防熱方法では、同一の防熱
材料を使用する限り、防熱層の厚みを増す以外に
方法がなく、この防熱層を厚くする方法ではコス
トアツプに加えて、有効LNGタンク容積減少の
問題が避けられなかつた。
本発明は大気圧で−40℃以下の沸点を有する液
化ガスを輸送するメンブレンタンク方式の液化ガ
スタンカーのタンク防熱性能を改善することを目
的とする。
化ガスを輸送するメンブレンタンク方式の液化ガ
スタンカーのタンク防熱性能を改善することを目
的とする。
本発明の要旨とするところは、木材の積層が波
形メンブレンとタンカーの内殻との間で定められ
たスペースに設置され、積層木材の第２バリアが
前記木材積層内に設けられ、複数個の型鋼が前記
木材積層を支持するために前記スペース内に配置
され、貨物タンクの荷重支持並びに熱絶縁を行つ
ているメンブレンタンク方式の液化ガスタンカー
の貨物タンクの防熱方法において、前記木材積層
の繊維方向が熱の伝達方向と垂直であり、前記ス
ペースはエアタイトになるように構成され、空気
は前記エアタイトスペースから排気されて前記木
材の細胞内の圧力を減少するために真空を形成す
ることによつて防熱性能を向上せしめることを特
徴とする液化ガスタンカーのタンク防熱方法にあ
る。
形メンブレンとタンカーの内殻との間で定められ
たスペースに設置され、積層木材の第２バリアが
前記木材積層内に設けられ、複数個の型鋼が前記
木材積層を支持するために前記スペース内に配置
され、貨物タンクの荷重支持並びに熱絶縁を行つ
ているメンブレンタンク方式の液化ガスタンカー
の貨物タンクの防熱方法において、前記木材積層
の繊維方向が熱の伝達方向と垂直であり、前記ス
ペースはエアタイトになるように構成され、空気
は前記エアタイトスペースから排気されて前記木
材の細胞内の圧力を減少するために真空を形成す
ることによつて防熱性能を向上せしめることを特
徴とする液化ガスタンカーのタンク防熱方法にあ
る。
防熱材としての木材をミクロ的に見れば第２図
に示す如く、solidな部分１１と内部がボイドと
なつているセル部分１２とに分けられる。この木
材の熱伝導を考える場合、見かけの熱伝導率は、
このsolidな部分１１の熱伝導と、ボイド部分１
２の熱伝導との合計であると考えることができ
る。この場合の見かけの木材熱伝導率λは次の(1)
式で表される。
に示す如く、solidな部分１１と内部がボイドと
なつているセル部分１２とに分けられる。この木
材の熱伝導を考える場合、見かけの熱伝導率は、
このsolidな部分１１の熱伝導と、ボイド部分１
２の熱伝導との合計であると考えることができ
る。この場合の見かけの木材熱伝導率λは次の(1)
式で表される。
λ＝S1／S1＋S2λ1＋S2／S1＋S2λ2 …(1)
(1)式において
λ：みかけの木材熱伝導率
（Kcal／hm℃を） λ1：ソリツド部１１の熱伝導率
（Kcal／hm℃を） λ2：ボイド部１２の 〃
（ 〃 ） S1：ソリツド部１１の巾 S2：セル１２の巾 さて上の(1)式のうちボイド内のガスの熱伝導率
であるλ2について着目してみる。
（Kcal／hm℃を） λ1：ソリツド部１１の熱伝導率
（Kcal／hm℃を） λ2：ボイド部１２の 〃
（ 〃 ） S1：ソリツド部１１の巾 S2：セル１２の巾 さて上の(1)式のうちボイド内のガスの熱伝導率
であるλ2について着目してみる。
一般には気体の熱伝導率は圧力には無関係であ
るが、真空断熱理論によれば圧力が真空レベルに
近づき、気体の平均自由行程（Freemean path）
がセルの径ｄ（数〜数10ミクロン）位まで大きく
なれば、熱伝導率は圧力の函数となつてその圧力
一般には数〜数10m bar abs以下では、圧力に比
例して熱伝導率が下がつてくる。従つて木材から
なる防熱材であつても、セル内部（ボイド部１
２）の圧力を充分に真空レベル迄下げ得れば(1)式
における第２項のλ2の値を小さくすることができ
るのである。本発明は以上の観点より完成された
ものである。
るが、真空断熱理論によれば圧力が真空レベルに
近づき、気体の平均自由行程（Freemean path）
がセルの径ｄ（数〜数10ミクロン）位まで大きく
なれば、熱伝導率は圧力の函数となつてその圧力
一般には数〜数10m bar abs以下では、圧力に比
例して熱伝導率が下がつてくる。従つて木材から
なる防熱材であつても、セル内部（ボイド部１
２）の圧力を充分に真空レベル迄下げ得れば(1)式
における第２項のλ2の値を小さくすることができ
るのである。本発明は以上の観点より完成された
ものである。
防熱材としてバルサを採用し、上記理論を適用
した場合 S1／S1＋S2＝0.08、S2／S1＋S2＝0.92となり、 従来のように窒素ガスを真空断熱をせず常圧で
封じ込めている場合、λ1＝0.15Kcal／hm℃ λ2
＝0.017Kcal／hm℃（窒素ガス、−50℃）であつ
たとすると(1)式によりλ＝0.027Kcal／hm℃とな
る。
した場合 S1／S1＋S2＝0.08、S2／S1＋S2＝0.92となり、 従来のように窒素ガスを真空断熱をせず常圧で
封じ込めている場合、λ1＝0.15Kcal／hm℃ λ2
＝0.017Kcal／hm℃（窒素ガス、−50℃）であつ
たとすると(1)式によりλ＝0.027Kcal／hm℃とな
る。
一方本発明法を実施し、セル内部を0.1〜数ｍ
bar adsまで真空にすればλ2≒0.002位迄下げる
ことができ、λ1＝0.15Kcal／hm℃であるのでλ
＝0.014Kcal／hm℃位迄防熱層の熱伝導率を下げ
ることが可能となり侵入熱量は0.014／0.027≒0.5即ち 50％になることになる。
bar adsまで真空にすればλ2≒0.002位迄下げる
ことができ、λ1＝0.15Kcal／hm℃であるのでλ
＝0.014Kcal／hm℃位迄防熱層の熱伝導率を下げ
ることが可能となり侵入熱量は0.014／0.027≒0.5即ち 50％になることになる。
木材のセル内部の圧力を真空レベルに下げ得る
かどうかについては、一般にセル構造はクローズ
ドシステムであり、圧力を下げ得られないと考え
られていたが、本発明者は、木材でもバルサ等の
材料を用いた場合は、数時間から数日間防熱層の
端面を真空に維持すれば、防熱層内部のセルの内
部もまた、防熱層構造にも依るが、0.5〜3m bar
abs.程度の真空レベルにすることが可能であるこ
とを後述の実施例によつて確認した。
かどうかについては、一般にセル構造はクローズ
ドシステムであり、圧力を下げ得られないと考え
られていたが、本発明者は、木材でもバルサ等の
材料を用いた場合は、数時間から数日間防熱層の
端面を真空に維持すれば、防熱層内部のセルの内
部もまた、防熱層構造にも依るが、0.5〜3m bar
abs.程度の真空レベルにすることが可能であるこ
とを後述の実施例によつて確認した。
ただし第２図に示す如く、木材の繊維方向
（）と熱の伝達方向（）が垂直な場合に前述
のことが適用でき繊維方向が熱の伝達方向と平行
な場合には、前述の程度の真空では、真空断熱効
果は殆んど期待できない。
（）と熱の伝達方向（）が垂直な場合に前述
のことが適用でき繊維方向が熱の伝達方向と平行
な場合には、前述の程度の真空では、真空断熱効
果は殆んど期待できない。
実際の液化ガスタンカーにおいては、防熱層は
多層の木材を組み合せて構成されており、一般に
は一部繊維方向が熱の伝達方向と平行なものも含
まれるので、綜合的には真空断熱時の侵入熱量は
真空断熱を施さない場合の約60〜70％即ち約30〜
40％の防熱性能の改善となる。
多層の木材を組み合せて構成されており、一般に
は一部繊維方向が熱の伝達方向と平行なものも含
まれるので、綜合的には真空断熱時の侵入熱量は
真空断熱を施さない場合の約60〜70％即ち約30〜
40％の防熱性能の改善となる。
本発明を実施態様例である第３図に基づいて述
べる。
べる。
第３図は液化ガスタンカーのカーゴタンク断面
及びタンク周囲の防熱構造システムを又真空レベ
ルに減圧にするための配管及び圧力検知のフロー
（Ｂ部分）を説明するための図である。第３図に
おいてＡは液化ガスタンカーでありＢ部分は第１
図と同じ構造の防熱システムでありＣ部分の装置
は真空形成し維持するための装置である。
及びタンク周囲の防熱構造システムを又真空レベ
ルに減圧にするための配管及び圧力検知のフロー
（Ｂ部分）を説明するための図である。第３図に
おいてＡは液化ガスタンカーでありＢ部分は第１
図と同じ構造の防熱システムでありＣ部分の装置
は真空形成し維持するための装置である。
本発明方法における装置はバルサ材よりなる木
材層を真空にするための真空装置１３，１３ａ，
１３ｂ、吸引配管１４，１４ａ，１４ｂと防熱層
の圧力検出装置１５，１５ａ，１５ｂより構成さ
れる。
材層を真空にするための真空装置１３，１３ａ，
１３ｂ、吸引配管１４，１４ａ，１４ｂと防熱層
の圧力検出装置１５，１５ａ，１５ｂより構成さ
れる。
真空装置１３は一般に真空発生用の大容量ポン
プ１３ａと真空維持用の小容量ポンプ１３ｂより
成ることが好ましいが真空ポンプ１台のみの使用
でも構わない。吸引配管１４は防熱層の両端面ま
で即ち内側をメンブレンのコルゲート部９よりの
導管１４ａ、外側を内殻上に設けられた内殻１と
ポリウレタン層１０との間隙部３′よりの導管１
４ｂで、夫々１本宛の導管により吸引している。
しかし本吸引導管１４はタンクの構造によつては
２本以上にしても構わない。圧力検出装置１５は
防熱層端面の圧力計１５ａ，１５ｂと木材セル内
部の圧力を示す防熱層内部圧力計１５ｃより構成
され、１５ｃは真空発生用の大容量ポンプ１３ａ
から真空維持用の小容量ポンプ１３ｂに運転を切
換える時に利用する。
プ１３ａと真空維持用の小容量ポンプ１３ｂより
成ることが好ましいが真空ポンプ１台のみの使用
でも構わない。吸引配管１４は防熱層の両端面ま
で即ち内側をメンブレンのコルゲート部９よりの
導管１４ａ、外側を内殻上に設けられた内殻１と
ポリウレタン層１０との間隙部３′よりの導管１
４ｂで、夫々１本宛の導管により吸引している。
しかし本吸引導管１４はタンクの構造によつては
２本以上にしても構わない。圧力検出装置１５は
防熱層端面の圧力計１５ａ，１５ｂと木材セル内
部の圧力を示す防熱層内部圧力計１５ｃより構成
され、１５ｃは真空発生用の大容量ポンプ１３ａ
から真空維持用の小容量ポンプ１３ｂに運転を切
換える時に利用する。
次に本発明の効果を実施例によつて示す。
実施例 １
第４図に実施装置の概要を示す。液体窒素を入
れたＬが0.25m立方のタンク周囲を厚さt10.05m
のバルサの防熱層４を覆つたタンク２１を秤量装
置２２上に載置し、防熱層内の圧力を常圧から真
空レベルまで下げてゆき、各圧力レベルでの蒸発
ガス量を計測し第５図に示す如き結果が得られ
た。尚第４図において２３は温度測定用サーモカ
ツプルであり２４はガス蒸発口である。また防熱
層のバルサの繊維方向はコーナ部を除いて熱伝達
方向と垂直であつた。
れたＬが0.25m立方のタンク周囲を厚さt10.05m
のバルサの防熱層４を覆つたタンク２１を秤量装
置２２上に載置し、防熱層内の圧力を常圧から真
空レベルまで下げてゆき、各圧力レベルでの蒸発
ガス量を計測し第５図に示す如き結果が得られ
た。尚第４図において２３は温度測定用サーモカ
ツプルであり２４はガス蒸発口である。また防熱
層のバルサの繊維方向はコーナ部を除いて熱伝達
方向と垂直であつた。
第５図の絶体圧力（m.bar）と蒸発量（Kg／
Ｈ）との関係グラフに明らかなように蒸発ガス量
は常圧で1.1Kg／Ｈであつたものが1m barでは
0.45Kg／Ｈ迄下つた。蒸発減少率は0.45／1.1×
100≒41％である。
Ｈ）との関係グラフに明らかなように蒸発ガス量
は常圧で1.1Kg／Ｈであつたものが1m barでは
0.45Kg／Ｈ迄下つた。蒸発減少率は0.45／1.1×
100≒41％である。
実施例 ２
次に第６図に示すような液体窒素を入れた70m2
のタンク周囲を厚さ0.285mのバルサの防熱層で
覆つたタンク２１（ｌ：5.1m ｈ：4.7m）にて実
施例１と同様に防熱層４内の圧力を常圧から真空
レベルまで下げてゆき各圧力レベルでの蒸発ガス
量を計測し第７図の結果が得られた。即ち蒸発ガ
ス量は常圧で50.1Kg／Ｈであつたものが１〜3m
barでは43.9Kg／Ｈ迄下り、蒸発量の減少は6.2
Kg／Ｈであつた。尚第７図の真空圧力曲線は常圧
から9m bar迄はIBSとIGSとの圧力を示す9m
bar未満の圧力はIBSの圧力である。蒸発減少率
は6.2／50.1×100≒12％実施例２においては、実
際のタンカーのタンクに倣つてコーナ部にはコー
ナーパネルという通常防熱層とは異質の真空断熱
の効果が殆んどない部材を使用した。そのため実
施例１に比べて防熱効果が少ない。
のタンク周囲を厚さ0.285mのバルサの防熱層で
覆つたタンク２１（ｌ：5.1m ｈ：4.7m）にて実
施例１と同様に防熱層４内の圧力を常圧から真空
レベルまで下げてゆき各圧力レベルでの蒸発ガス
量を計測し第７図の結果が得られた。即ち蒸発ガ
ス量は常圧で50.1Kg／Ｈであつたものが１〜3m
barでは43.9Kg／Ｈ迄下り、蒸発量の減少は6.2
Kg／Ｈであつた。尚第７図の真空圧力曲線は常圧
から9m bar迄はIBSとIGSとの圧力を示す9m
bar未満の圧力はIBSの圧力である。蒸発減少率
は6.2／50.1×100≒12％実施例２においては、実
際のタンカーのタンクに倣つてコーナ部にはコー
ナーパネルという通常防熱層とは異質の真空断熱
の効果が殆んどない部材を使用した。そのため実
施例１に比べて防熱効果が少ない。
また本実施例に用いた装置のコーナパネルの割
合は実際の船に比して格段と大きいので、防熱性
能の改善が小さかつたが、実船ではタンク寸法が
大きくコーナーパネルの存在が殆んど無視できる
ので、真空断熱を施せば約30〜40％の防熱性能改
善が見込まれる。
合は実際の船に比して格段と大きいので、防熱性
能の改善が小さかつたが、実船ではタンク寸法が
大きくコーナーパネルの存在が殆んど無視できる
ので、真空断熱を施せば約30〜40％の防熱性能改
善が見込まれる。
本発明によれば大気圧で−40℃より低い沸点を
有する液化ガスを輸送するメンブレンタンク方式
の液化ガスタンカーのタンクの防熱に当つて、従
来の防熱性能に比べて30〜40％改善されることが
前記実施例によつて立証された。
有する液化ガスを輸送するメンブレンタンク方式
の液化ガスタンカーのタンクの防熱に当つて、従
来の防熱性能に比べて30〜40％改善されることが
前記実施例によつて立証された。
従来防熱性能を向上させるためには、防熱層の
厚さを厚くすることが不可避であつたことが回避
でき、コストの低下とタンク容積の見地より大き
な効果が期待できる。即ち本発明方法実施のため
の動力コストは微少であり、それに比して、防熱
層厚が小さいことによる貨物可搬量の増大による
利益は甚だ大きい。また仮に従来と同様の防熱性
能を維持すればよい場合でも、防熱層厚さを従来
より小さくすることが可能であり、上記と同様の
効果を有することは云う迄もない。
厚さを厚くすることが不可避であつたことが回避
でき、コストの低下とタンク容積の見地より大き
な効果が期待できる。即ち本発明方法実施のため
の動力コストは微少であり、それに比して、防熱
層厚が小さいことによる貨物可搬量の増大による
利益は甚だ大きい。また仮に従来と同様の防熱性
能を維持すればよい場合でも、防熱層厚さを従来
より小さくすることが可能であり、上記と同様の
効果を有することは云う迄もない。
更に本発明の付加的効果としては本真空装置を
メンブレンタンクの欠陥検知に利用できる点が挙
げられる。
メンブレンタンクの欠陥検知に利用できる点が挙
げられる。
現状のメンブレンタンク方式LNG船では万一
メンブレンに微少なクラツクが発生した場合は、
IBS（インターバリアースペース、メンブレンと
二次バリアとの間のスペース）に設けられたガス
検知装置によつてリークした貨物ガスを検知する
しかないが、本発明方法によるタンカーの場合
は、通常時は真空となつているIBS圧力の急激な
上昇によつて瞬時に欠隔発生を検知することが可
能となり、これはLNGタンカーの安全確保の見
地から甚だ有用なものである。
メンブレンに微少なクラツクが発生した場合は、
IBS（インターバリアースペース、メンブレンと
二次バリアとの間のスペース）に設けられたガス
検知装置によつてリークした貨物ガスを検知する
しかないが、本発明方法によるタンカーの場合
は、通常時は真空となつているIBS圧力の急激な
上昇によつて瞬時に欠隔発生を検知することが可
能となり、これはLNGタンカーの安全確保の見
地から甚だ有用なものである。
第１図はメンブレン方式液化ガスタンカーのタ
ンク断熱方法を説明するための模式図、第２図は
防熱材のミクロ構造の説明図、第３図は本発明方
法の説明図、第４図は第１実施例の装置説明図、
第５図は第１実施例における蒸発ガス量と絶体圧
力との関係グラフ、第６図は第２実施例における
装置説明図、第７図はIBSとIGSの絶体圧力と蒸
発ガス量との関係グラフである。 １…内殻、２…根太、４…防熱層、５…メンブ
レン、６…二次バリア、７…インターバリアスペ
ース、８…インターグランドスペース、９…コル
ゲート部、１１…ソリツド部、１２…セル部、１
３…真空ポンプ、１４…真空配管、１５…圧力検
出装置、２１…タンク、２２…秤量装置、２４…
サーモカツプル。尚各図中同一符号は同一または
相当部分を示すものである。
ンク断熱方法を説明するための模式図、第２図は
防熱材のミクロ構造の説明図、第３図は本発明方
法の説明図、第４図は第１実施例の装置説明図、
第５図は第１実施例における蒸発ガス量と絶体圧
力との関係グラフ、第６図は第２実施例における
装置説明図、第７図はIBSとIGSの絶体圧力と蒸
発ガス量との関係グラフである。 １…内殻、２…根太、４…防熱層、５…メンブ
レン、６…二次バリア、７…インターバリアスペ
ース、８…インターグランドスペース、９…コル
ゲート部、１１…ソリツド部、１２…セル部、１
３…真空ポンプ、１４…真空配管、１５…圧力検
出装置、２１…タンク、２２…秤量装置、２４…
サーモカツプル。尚各図中同一符号は同一または
相当部分を示すものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 木材の積層が波形メンブレンとタンカーの内
殻との間で定められたスペースに設置され、積層
木材の第２バリアが前記木材積層内に設けられ、
複数個の型鋼が前記木材積層を支持するために前
記スペース内に配置され、貨物タンクの荷重支持
並びに熱絶縁を行つているメンブレンタンク方式
の液化ガスタンカーの貨物タンクの防熱方法にお
いて、 前記木材積層の繊維方向が熱の伝達方向と垂直
であり、前記スペースはエアタイトになるように
構成され、空気は前記エアタイトスペースから排
気されて前記木材の細胞内の圧力を減少するため
に真空を形成することを特徴とする液化ガスタン
カーのタンク防熱方法。 ２ 前記空気は、内殻と前記木材積層との間のイ
ンターグラウンドスペースと、前記メンブレンの
波形と前記木材の積層との間のインターバリアス
ペースから排気されることを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の液化ガスタンカーのタンク防
熱方法。 ３ 前記インターバリア内の圧力は数mbar以下
であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載の液化ガスタンカーのタンク防熱方法。 ４ 前記木材積層にバルサ材が使用されているこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第３項
記載の液化ガスタンカーのタンク防熱方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59088248A JPS60234199A (ja) | 1984-05-04 | 1984-05-04 | 液化ガスタンカ−の防熱方法 |
| GB08510660A GB2158214B (en) | 1984-05-04 | 1985-04-26 | Method and system for insulating a cargo tank of a liquefied gas tanker |
| KR1019850002990A KR850007959A (ko) | 1984-05-04 | 1985-05-02 | 액화가스 탱커의 화물탱크 방열방법 및 장치 |
| FR8506669A FR2563801B1 (fr) | 1984-05-04 | 1985-05-02 | Procede et appareillage pour l'isolation d'une cuve de chargement d'un navire de transport de gaz liquefie. |
| NO851768A NO164761C (no) | 1984-05-04 | 1985-05-03 | Lasttank for en membrantanktype tanker for flytende gass. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59088248A JPS60234199A (ja) | 1984-05-04 | 1984-05-04 | 液化ガスタンカ−の防熱方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60234199A JPS60234199A (ja) | 1985-11-20 |
| JPH0243956B2 true JPH0243956B2 (ja) | 1990-10-02 |
Family
ID=13937548
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59088248A Granted JPS60234199A (ja) | 1984-05-04 | 1984-05-04 | 液化ガスタンカ−の防熱方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60234199A (ja) |
| KR (1) | KR850007959A (ja) |
| FR (1) | FR2563801B1 (ja) |
| GB (1) | GB2158214B (ja) |
| NO (1) | NO164761C (ja) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2586082B1 (fr) * | 1985-08-06 | 1988-07-08 | Gaz Transport | Cuve etanche et thermiquement isolante et navire la comportant |
| US4646934A (en) * | 1986-01-21 | 1987-03-03 | Mcallister Ian R | Vacuum insulated shipping container and method |
| FR2630091A1 (fr) * | 1986-01-21 | 1989-10-20 | Danby Dev Inc | Conteneur de transport isole par le vide |
| GR880100242A (el) * | 1988-04-14 | 1990-01-31 | Danby Dev Inc | Μονωμενο δια κενου εμπορευματοκιβωτιο φορτωσεως και μεθοδος |
| US5839383A (en) * | 1995-10-30 | 1998-11-24 | Enron Lng Development Corp. | Ship based gas transport system |
| FR2780941B1 (fr) * | 1998-07-10 | 2000-09-08 | Gaz Transport & Technigaz | Cuve etanche et thermiquement isolante a barriere isolante perfectionnee, integree dans une structure porteuse de navire |
| FR2780942B1 (fr) * | 1998-07-10 | 2000-09-08 | Gaz Transport & Technigaz | Cuve etanche et thermiquement isolante a structure d'angle perfectionnee, integree dans une structure porteuse de navire |
| DE102005057451A1 (de) * | 2005-12-01 | 2007-06-14 | Tge Gas Engineering Gmbh | Vorrichtung zur Lagerung eines Tankes in einem Schiff |
| NO20120167A1 (no) | 2012-02-17 | 2012-10-08 | Lng New Tech As | Innretning for innesluttning av flytende naturgass(LNG) |
| FR3014197B1 (fr) * | 2013-11-29 | 2017-11-17 | Gaztransport Et Technigaz | Surveillance d'une cuve etanche et thermiquement isolante |
| FR3032776B1 (fr) * | 2015-02-13 | 2017-09-29 | Gaztransport Et Technigaz | Gestion des fluides dans une cuve etanche et thermiquement isolante |
| CN104989946B (zh) * | 2015-07-21 | 2017-11-03 | 江苏兰宇保温科技有限公司 | 液罐支撑点的保温结构及其制作方法 |
| KR20180108727A (ko) * | 2016-02-02 | 2018-10-04 | 아이씨 테크놀로지 에이에스 | 개선된 액화 천연 가스 저장 탱크 설계 |
| EP3772313A1 (de) | 2019-08-05 | 2021-02-10 | Hilti Aktiengesellschaft | Vorrichtung zur kompensation von druckstössen |
| GB2597049B (en) * | 2020-06-02 | 2023-05-10 | Cryovac As | Vacuum panel |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB865391A (en) * | 1956-07-26 | 1961-04-19 | Rolls Royce | Improvements in or relating to thermal insulator material |
| US3150793A (en) * | 1961-01-23 | 1964-09-29 | Conch Int Methane Ltd | Membrane-type insulated tanks |
| FR2113275A5 (ja) * | 1970-10-31 | 1972-06-23 | Bridgestone Liquefied Gas Co | |
| US4021982A (en) * | 1974-01-24 | 1977-05-10 | Technigaz | Heat insulating wall structure for a fluid-tight tank and the method of making same |
| JPS5125611A (ja) * | 1974-08-28 | 1976-03-02 | Nissan Motor | Nainenkikan |
| US4282280A (en) * | 1976-12-30 | 1981-08-04 | Cook William H Jun | Heat insulation for tanks at cryogenic and higher temperatures, using structural honeycomb with integral heat radiation shields |
| AU5328779A (en) * | 1978-12-04 | 1980-06-12 | Air Products And Chemicals Inc. | Super insulation |
| FR2535831B1 (fr) * | 1982-11-05 | 1985-07-12 | Gaz Transport | Procede pour ameliorer l'isolation thermique d'une cuve destinee au stockage d'un gaz liquefie et cuve correspondante |
-
1984
- 1984-05-04 JP JP59088248A patent/JPS60234199A/ja active Granted
-
1985
- 1985-04-26 GB GB08510660A patent/GB2158214B/en not_active Expired
- 1985-05-02 KR KR1019850002990A patent/KR850007959A/ko not_active Ceased
- 1985-05-02 FR FR8506669A patent/FR2563801B1/fr not_active Expired
- 1985-05-03 NO NO851768A patent/NO164761C/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2158214A (en) | 1985-11-06 |
| GB8510660D0 (en) | 1985-06-05 |
| NO851768L (no) | 1985-11-05 |
| NO164761C (no) | 1990-11-21 |
| FR2563801A1 (fr) | 1985-11-08 |
| NO164761B (no) | 1990-08-06 |
| GB2158214B (en) | 1988-02-24 |
| JPS60234199A (ja) | 1985-11-20 |
| FR2563801B1 (fr) | 1987-01-23 |
| KR850007959A (ko) | 1985-12-11 |
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