JPH0245938B2 - Berutoshikirenzokuchuzoniokeruberutohenoyokochokugekiboshihoho - Google Patents
BerutoshikirenzokuchuzoniokeruberutohenoyokochokugekiboshihohoInfo
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- JPH0245938B2 JPH0245938B2 JP27958384A JP27958384A JPH0245938B2 JP H0245938 B2 JPH0245938 B2 JP H0245938B2 JP 27958384 A JP27958384 A JP 27958384A JP 27958384 A JP27958384 A JP 27958384A JP H0245938 B2 JPH0245938 B2 JP H0245938B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/08—Accessories for starting the casting procedure
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、ベルト式連続鋳造機の鋳込み開始時
における金属ベルト保護方法に関し、特に鋳込み
開始より注入ノズル吐出口が溶鋼中に浸漬状態と
なつて定常なメニスカスが形成されるまでの間に
適用される技術であり、金属ベルトへの溶鋼の直
撃防止を図つて保護する技術について提案する。 （従来の技術） 溶鋼から直接シートバーの如き鋼板を連続的に
製造する連続鋳造機すなわち“ベルトキヤスタ
ー”としては種々の形成のものがあるが、第１図
はそのうちの代表的なものの１つである。この同
期式ベルトキヤスターは、絞り込み方式のもの
で、所定の距離にわたつて溶鋼や凝固シエル等の
鋳造材料を保持するための間隙を維持しつつ、そ
れぞれ複数個のガイドロール３ａ，３ｂ，３ｃ，
３a′，３b′，３c′を介して輪回移動する対向配置
した一対の長辺面を支持する金属ベルト１，２
と、それら両金属ベルト相互間にあつて各々の側
縁近傍で緊密に接している短辺面用の固定式短辺
壁４，５とで４方を限局して鋳造空間とした構成
を有する。そしてかかる鋳造空間には注入ノズル
（イマージヨンノズル）６を通じて溶鋼の注入を
行う。 上記ベルトキヤスターにあつては、鋳込みの開
始時、ダミーバー７を鋳造空間内に迫り上げた後
溶鋼を注入ノズル吐出口６ａから供給し、必要な
メニスカスが形成されるのを待つて、定常運転に
移る。このとき、吐出する溶鋼流が金属ベルト
１，２を直撃して溶損させ寿命を短くするという
問題点があつた。 これに対し上記問題点を克服して鋳込みの開始
を行う幾つかの提案がなされている。すなわち、 (1) ZrO2等の被膜を金属ベルトの溶鋼接触面側
にコーテイングする方法、 (2) 厚さ1.2mm程度の鋼板を金属ベルト表面に重
ねる方法、 (3) 厚さ0.5mm程度の薄鋼板２枚を金属ベルトの
一部領域にわたつて重ね合わせる方法、 などがある。 とくに上記(2)、(3)の従来技術は、(1)にくらべ鋳
込み開始時の金属ベルト溶損が著しく減少し有効
であつた。しかしながら鋳込も条件：主として鋳
込み速度の変化、注入ノズル６浸漬高さ、あるい
は注入ノズル吐出口が浸漬されるに至るまでに移
動する金属ベルト移動距離等に影響されてベルト
溶損が発生するので、ベルト溶損を減少させるま
でに至らなかつた。 また、溶鋼直撃を防止する上記薄鋼板の形状に
よつては、鋳片熱変形、バルジング、直撃防止用
鋼板部からの湯もれ、鋳片引抜きの不良あるいは
鋳片形状の不良を招くといつた問題点があつた。
すなわち、直撃防止用の薄鋼板が大きすぎたりま
た厚すぎたりすると、直撃防止の鋼板と金属ベル
間に溶鋼がまわらず、溶鋼と金属ベルト間の接触
が悪くなつて、鋳造空間内で冷却が遅れるととも
に不均一となり、未凝固鋳片が生成する。 そのために、鋳造空間の領域外に出てから溶鋼
の湯もれ、局部バルジング、熱変形を生じ、鋳片
のロール引抜きが困難になつたり、鋳片の性状不
良を招く結果となつていた。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は上述した各種の問題点に対し、 (イ) 鋳込みの開始時に注入ノズル吐出口部が完全
に浸漬状態になるまでノズルからの溶鋼吐出流
の金属ベルトへの直撃を防止すること、 (ロ) 注入溶鋼の直撃を防止する薄鋼板を設置した
場合においてもモールド外で未凝固によるバル
ジングや熱変形が生じないようにすること、そ
して、 そのために、直撃溶鋼の２次流を金属ベルト
と直撃防止板の間隙に充分流入させ、モールド
内での冷却が充分に達せられて強固な凝固シエ
ルが生成するような技術の開発を目指す。 この点上記従来法(2)、(3)は、いずれも前記(イ)に
重点を置いたものであり、正常な鋳込み操業を実
施するには(ロ)の機能をも満足させる必要がある。 （問題点を解決するための手段） 本発明は、上述の問題点を克服する有効な手段
として、 同期して輪回移動する互いに対向配置した一対
の長辺面用の金属ベルトと、これら金属ベルト相
互間にて該金属ベルトの両側縁近傍に緊密に接し
ている先細り状一対の固定式短辺壁とで４方を限
局してなるベルト式連続鋳造機の鋳造空間内に、
挿入、保持したダミーバー上方の鋳造空間内に吐
出口を有する注入ノズルから溶鋼をこの鋳造空間
内に注入して溶鋼の鋳込みを開始するに先立ち、 下記に示す幅（Ｗ）、長さ（Ｌ）、厚さ（Ｈ）の
関係を満たす溶鋼直撃防止用薄鋼板を、注入ノズ
ル吐出口からの溶鋼流を受けようとする金属ベル
ト表面に添わしめておくことを特徴とするベルト
式連続鋳造におけるベルトへの溶鋼直撃防止方
法。 記 0.35B≦Ｗ≦0.90B 0.5（l0＋lt）≦Ｌ≦２（l0＋lt） 0.1≦Ｈ≦1.5 式中； l0：ダミーバー上端〜注入ノズル吐出口までの鋳
込み開始時における設定距離（mm） lt：鋳込み開始から注入ノズル吐出口が浸漬状態
になるまでの間におけるベルト移動距離（mm） Ｂ：鋳片幅（mm） Ｗ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の幅（mm） Ｌ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の長さ（mm） Ｈ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の厚さ（mm） （作用） 本発明者らは、種々の鋳込み実験を行つた結
果、以下に示すような形状の薄鋼板を準備して鋳
込みを開始するという溶鋼直撃防止策が有効であ
ることを確認した。 使用する溶鋼直撃防止用薄鋼板は次のような形
状を用いる。 巾（Ｗ）について、 0.35B≦Ｗ≦0.90B 厚さ（Ｈ）について、 0.1≦Ｈ≦1.5 長さ（Ｌ）について、 0.5（l0＋lt）≦Ｌ≦２（l0＋lt） ここで、 Ｂ：鋳片幅（mm） l0：ダミーバー上端〜注入ノズル吐出口までの鋳
込み開始時における設定距離（mm） lt：鋳込み開始から注入ノズル吐出口が浸漬状態
になるまでの間におけるベルト移動距離（mm） Ｗ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の幅（mm） Ｌ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の長さ（mm） Ｈ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の厚さ（mm） この溶鋼直撃防止用薄鋼板は、方形状でも良い
が、該薄鋼板と金属ベルト間への溶鋼のまわり込
み性を良くするために、第２図及び第３図に示す
ように0.35B≦Ｗ≦0.90Bを満足する範囲で該薄
鋼板の幅の一部（溶鋼がまわり込みにくい部分）
を狭くしても良い。 また溶鋼直撃防止用薄鋼板の設置位置について
は、注入ノズルの鋳幅方向中心と溶鋼直撃防止用
薄鋼板の幅方向中心とが合い、かつダミーバー上
端に溶鋼直撃防止用薄鋼板の下端が接するように
配置する。 かかる薄鋼板が上記のように限定される理由に
ついて以下説明する。 式に関して、 Ｗ＜0.35B；注入ノズル直下流の拡がりを完全に
幅方向に防止することが不可能で、ベルトの溶
損が生じるおそれがある。 Ｗ＞0.90B；直撃防止用薄鋼板と金属ベルトとの
間への溶鋼のまわりが悪く、モールド外で未凝
固徴片となるおそれがある。 式に関して、 Ｈ＜0.1mm；注入ノズル直下流で直撃防止板が瞬
時に溶解し、ベルトの溶損を生じるおそれがあ
る。 Ｈ＞1.5mm；直撃防止板を金属ベルトの曲率に合
わせて整形することが煩雑であり、厚みが厚い
ために熱変形せず金属ベルトと直撃防止板間へ
の湯まわりが悪く未凝固鋳片を生成しやすい。 式に関して、 Ｌ＜0.5（l0＋lt）；直撃防止板長さが足らず金属ベ
ルトの溶損を生じるおそれがある。 Ｌ＞２（l0＋lt）；直撃防止板長さが不必要に長す
ぎ、未凝固鋳片長さが長くなる。 式について、より詳細に説明する。 注入ノズル吐出口からの溶鋼流が金属ベルトに
与えるダメージは、鋳造空間内へ溶鋼を注入し始
めてから該溶鋼の湯面が上昇し注入ノズル吐出口
が湯だまりに浸漬するまでの間が大きく（特に湯
だまりの形成されていない注入初期で大きい）、
それ以後は、湯面のレベル（吐出口の浸漬深さ）
に応じてダメージが減少する。 ところで鋳造空間内に挿入、保持したダミーバ
ーは、金属ベルトと緊密に接し、該金属ベルトの
回転と同期して移動を行うわけであるが、かかる
ダミーバーと金属ベルトの移動は、溶鋼の注入開
始後、ある程度の湯だまりが鋳造空間内に形成さ
れてから始める。 そこで注入ノズル吐出口が湯だまりに浸漬した
時にこの注入ノズル吐出口からダミーバー上端ま
での距離は、l0に、鋳込み開始から注入ノズル吐
出口が浸漬状態になるまでの間におけるベルト移
動距離ltを加えた（l0＋lt）となる。 第４図に、鋳込み開始時からの溶鋼湯面レベ
ル、ダミーバー並びに直撃防止用薄鋼板の位置の
経時変化の例を示す。 ltは、湯面レベルの上昇曲線のパターン、金属
ベルト移動速度あるいはそれらの複合により変化
する。同図では金属ベルト移動速度を一定とし
て、湯面レベルの上昇曲線が(イ)、(ロ)及び(ハ)の３パ
ターンの場合について示し、(イ)の場合はlt＝０、
(ロ)及び(ハ)の場合はそれぞれlt1、lt2となる。 また溶鋼直撃防止用薄鋼板の長さが0.5×（l0＋
lt）の場合における該薄鋼板の上端の位置を湯面
レベルの上昇曲線の各場合について、一点鎖線で
示し、溶鋼直撃防止用薄鋼板の長さが、２×（l0
＋lt）の場合における該薄鋼板の上端の位置を湯
面レベルの上昇曲線の(ロ)の場合について、二点鎖
線で示した。 図中ハツチング域で、溶鋼流の直撃ゾーンの一
例を示したが、かかる直撃ゾーンは、注入ノズル
の形状や鋳造空間の絞り込み形状によつて拡大す
るとはいえ、図中に示されたゾーンは、これらの
条件に関係なく注入始期には常に溶鋼が直撃する
領域である。したがつて溶鋼直撃防止用薄鋼板の
長さＬは、Ｌ≧0.5×（l0＋lt）以上となる。 第４図の(イ)及び(ハ)のそれぞれの場合における
（l0＋lt）の係数について説明する。(イ)の場合は、
金属ベルトが移動する以前に湯面が注入ノズル吐
出口に達するので直撃ゾーン上端より長い溶鋼直
撃防止用薄鋼板すなわち0.5l0で良く、係数は0.5
となる（∵lt＝０）が、(ハ)の場合は、0.5（l0＋lt）
の長さの溶鋼直撃防止用薄鋼板を使用すると、湯
面が注入ノズル吐出口を浸漬する以前に、溶鋼直
撃防止用薄鋼板の上端が直激ゾーン上端ａ点を通
過するので、それより上方のベルトに溶鋼が直撃
することになる。これを防止するためには、溶鋼
直撃防止用薄鋼板の上端がｂ点を通過するだけの
溶鋼直撃防止用薄鋼板の長さが必要である。この
時の係数は、ダミーバー先端位置の経時変化を示
す実線に平行でｂ点を通過する直線と引き抜きス
タート時を示す垂線との交点ｃからダミーバー先
端位置ｄまでの距離cdと（l0＋lt2）との比であり
例えば0.73となる。 また上記溶鋼の直撃ゾーンは前述のように注入
ノズルの形状、鋳造空間の絞り込み形状、さらに
はベルト移動速度や湯面レベル上昇速度によつて
も変化する。例えば吐出角度が上向きになつてい
る場合は、吐出口位置近傍より下方が溶鋼の直撃
を受ける。また溶鋼流の飛沫が上方に飛散したり
鋳造条件によつては溶鋼直撃防止用薄鋼板が溶損
することもあつて、金属ベルトの保護を十分安全
に確保するためには、係数が２を超える長さは不
必要であるが、溶鋼直撃防止用薄鋼板の長さＬは
２（l0＋lt）以下とする。 さらに直撃防止板裏への溶鋼の湯まわりを促進
する方法として、直撃防止板を金属ベルト面上に
密に接して重ね合わせるのではなく、第４図に示
すように両側縁部の一部を折り曲げて形成する折
起し片９を設けると湯まわりが改善され本発明の
目指す所望の効果がより確実に達せられる。 （実施例） 第１図に示した鋳片幅1000mmのベルト式連続鋳
造機により、低炭素アルミキルド鋼を、表・１に
示す鋳込み条件で鋳込んだ場合の鋳込み開始時の
金属ベルト溶損率と直撃防止板部の鋳片熱変形お
よびバルジングの程度を、表・２に示す各鋳込み
方法について実験したので、その結果を表・３に
示す。
における金属ベルト保護方法に関し、特に鋳込み
開始より注入ノズル吐出口が溶鋼中に浸漬状態と
なつて定常なメニスカスが形成されるまでの間に
適用される技術であり、金属ベルトへの溶鋼の直
撃防止を図つて保護する技術について提案する。 （従来の技術） 溶鋼から直接シートバーの如き鋼板を連続的に
製造する連続鋳造機すなわち“ベルトキヤスタ
ー”としては種々の形成のものがあるが、第１図
はそのうちの代表的なものの１つである。この同
期式ベルトキヤスターは、絞り込み方式のもの
で、所定の距離にわたつて溶鋼や凝固シエル等の
鋳造材料を保持するための間隙を維持しつつ、そ
れぞれ複数個のガイドロール３ａ，３ｂ，３ｃ，
３a′，３b′，３c′を介して輪回移動する対向配置
した一対の長辺面を支持する金属ベルト１，２
と、それら両金属ベルト相互間にあつて各々の側
縁近傍で緊密に接している短辺面用の固定式短辺
壁４，５とで４方を限局して鋳造空間とした構成
を有する。そしてかかる鋳造空間には注入ノズル
（イマージヨンノズル）６を通じて溶鋼の注入を
行う。 上記ベルトキヤスターにあつては、鋳込みの開
始時、ダミーバー７を鋳造空間内に迫り上げた後
溶鋼を注入ノズル吐出口６ａから供給し、必要な
メニスカスが形成されるのを待つて、定常運転に
移る。このとき、吐出する溶鋼流が金属ベルト
１，２を直撃して溶損させ寿命を短くするという
問題点があつた。 これに対し上記問題点を克服して鋳込みの開始
を行う幾つかの提案がなされている。すなわち、 (1) ZrO2等の被膜を金属ベルトの溶鋼接触面側
にコーテイングする方法、 (2) 厚さ1.2mm程度の鋼板を金属ベルト表面に重
ねる方法、 (3) 厚さ0.5mm程度の薄鋼板２枚を金属ベルトの
一部領域にわたつて重ね合わせる方法、 などがある。 とくに上記(2)、(3)の従来技術は、(1)にくらべ鋳
込み開始時の金属ベルト溶損が著しく減少し有効
であつた。しかしながら鋳込も条件：主として鋳
込み速度の変化、注入ノズル６浸漬高さ、あるい
は注入ノズル吐出口が浸漬されるに至るまでに移
動する金属ベルト移動距離等に影響されてベルト
溶損が発生するので、ベルト溶損を減少させるま
でに至らなかつた。 また、溶鋼直撃を防止する上記薄鋼板の形状に
よつては、鋳片熱変形、バルジング、直撃防止用
鋼板部からの湯もれ、鋳片引抜きの不良あるいは
鋳片形状の不良を招くといつた問題点があつた。
すなわち、直撃防止用の薄鋼板が大きすぎたりま
た厚すぎたりすると、直撃防止の鋼板と金属ベル
間に溶鋼がまわらず、溶鋼と金属ベルト間の接触
が悪くなつて、鋳造空間内で冷却が遅れるととも
に不均一となり、未凝固鋳片が生成する。 そのために、鋳造空間の領域外に出てから溶鋼
の湯もれ、局部バルジング、熱変形を生じ、鋳片
のロール引抜きが困難になつたり、鋳片の性状不
良を招く結果となつていた。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は上述した各種の問題点に対し、 (イ) 鋳込みの開始時に注入ノズル吐出口部が完全
に浸漬状態になるまでノズルからの溶鋼吐出流
の金属ベルトへの直撃を防止すること、 (ロ) 注入溶鋼の直撃を防止する薄鋼板を設置した
場合においてもモールド外で未凝固によるバル
ジングや熱変形が生じないようにすること、そ
して、 そのために、直撃溶鋼の２次流を金属ベルト
と直撃防止板の間隙に充分流入させ、モールド
内での冷却が充分に達せられて強固な凝固シエ
ルが生成するような技術の開発を目指す。 この点上記従来法(2)、(3)は、いずれも前記(イ)に
重点を置いたものであり、正常な鋳込み操業を実
施するには(ロ)の機能をも満足させる必要がある。 （問題点を解決するための手段） 本発明は、上述の問題点を克服する有効な手段
として、 同期して輪回移動する互いに対向配置した一対
の長辺面用の金属ベルトと、これら金属ベルト相
互間にて該金属ベルトの両側縁近傍に緊密に接し
ている先細り状一対の固定式短辺壁とで４方を限
局してなるベルト式連続鋳造機の鋳造空間内に、
挿入、保持したダミーバー上方の鋳造空間内に吐
出口を有する注入ノズルから溶鋼をこの鋳造空間
内に注入して溶鋼の鋳込みを開始するに先立ち、 下記に示す幅（Ｗ）、長さ（Ｌ）、厚さ（Ｈ）の
関係を満たす溶鋼直撃防止用薄鋼板を、注入ノズ
ル吐出口からの溶鋼流を受けようとする金属ベル
ト表面に添わしめておくことを特徴とするベルト
式連続鋳造におけるベルトへの溶鋼直撃防止方
法。 記 0.35B≦Ｗ≦0.90B 0.5（l0＋lt）≦Ｌ≦２（l0＋lt） 0.1≦Ｈ≦1.5 式中； l0：ダミーバー上端〜注入ノズル吐出口までの鋳
込み開始時における設定距離（mm） lt：鋳込み開始から注入ノズル吐出口が浸漬状態
になるまでの間におけるベルト移動距離（mm） Ｂ：鋳片幅（mm） Ｗ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の幅（mm） Ｌ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の長さ（mm） Ｈ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の厚さ（mm） （作用） 本発明者らは、種々の鋳込み実験を行つた結
果、以下に示すような形状の薄鋼板を準備して鋳
込みを開始するという溶鋼直撃防止策が有効であ
ることを確認した。 使用する溶鋼直撃防止用薄鋼板は次のような形
状を用いる。 巾（Ｗ）について、 0.35B≦Ｗ≦0.90B 厚さ（Ｈ）について、 0.1≦Ｈ≦1.5 長さ（Ｌ）について、 0.5（l0＋lt）≦Ｌ≦２（l0＋lt） ここで、 Ｂ：鋳片幅（mm） l0：ダミーバー上端〜注入ノズル吐出口までの鋳
込み開始時における設定距離（mm） lt：鋳込み開始から注入ノズル吐出口が浸漬状態
になるまでの間におけるベルト移動距離（mm） Ｗ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の幅（mm） Ｌ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の長さ（mm） Ｈ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の厚さ（mm） この溶鋼直撃防止用薄鋼板は、方形状でも良い
が、該薄鋼板と金属ベルト間への溶鋼のまわり込
み性を良くするために、第２図及び第３図に示す
ように0.35B≦Ｗ≦0.90Bを満足する範囲で該薄
鋼板の幅の一部（溶鋼がまわり込みにくい部分）
を狭くしても良い。 また溶鋼直撃防止用薄鋼板の設置位置について
は、注入ノズルの鋳幅方向中心と溶鋼直撃防止用
薄鋼板の幅方向中心とが合い、かつダミーバー上
端に溶鋼直撃防止用薄鋼板の下端が接するように
配置する。 かかる薄鋼板が上記のように限定される理由に
ついて以下説明する。 式に関して、 Ｗ＜0.35B；注入ノズル直下流の拡がりを完全に
幅方向に防止することが不可能で、ベルトの溶
損が生じるおそれがある。 Ｗ＞0.90B；直撃防止用薄鋼板と金属ベルトとの
間への溶鋼のまわりが悪く、モールド外で未凝
固徴片となるおそれがある。 式に関して、 Ｈ＜0.1mm；注入ノズル直下流で直撃防止板が瞬
時に溶解し、ベルトの溶損を生じるおそれがあ
る。 Ｈ＞1.5mm；直撃防止板を金属ベルトの曲率に合
わせて整形することが煩雑であり、厚みが厚い
ために熱変形せず金属ベルトと直撃防止板間へ
の湯まわりが悪く未凝固鋳片を生成しやすい。 式に関して、 Ｌ＜0.5（l0＋lt）；直撃防止板長さが足らず金属ベ
ルトの溶損を生じるおそれがある。 Ｌ＞２（l0＋lt）；直撃防止板長さが不必要に長す
ぎ、未凝固鋳片長さが長くなる。 式について、より詳細に説明する。 注入ノズル吐出口からの溶鋼流が金属ベルトに
与えるダメージは、鋳造空間内へ溶鋼を注入し始
めてから該溶鋼の湯面が上昇し注入ノズル吐出口
が湯だまりに浸漬するまでの間が大きく（特に湯
だまりの形成されていない注入初期で大きい）、
それ以後は、湯面のレベル（吐出口の浸漬深さ）
に応じてダメージが減少する。 ところで鋳造空間内に挿入、保持したダミーバ
ーは、金属ベルトと緊密に接し、該金属ベルトの
回転と同期して移動を行うわけであるが、かかる
ダミーバーと金属ベルトの移動は、溶鋼の注入開
始後、ある程度の湯だまりが鋳造空間内に形成さ
れてから始める。 そこで注入ノズル吐出口が湯だまりに浸漬した
時にこの注入ノズル吐出口からダミーバー上端ま
での距離は、l0に、鋳込み開始から注入ノズル吐
出口が浸漬状態になるまでの間におけるベルト移
動距離ltを加えた（l0＋lt）となる。 第４図に、鋳込み開始時からの溶鋼湯面レベ
ル、ダミーバー並びに直撃防止用薄鋼板の位置の
経時変化の例を示す。 ltは、湯面レベルの上昇曲線のパターン、金属
ベルト移動速度あるいはそれらの複合により変化
する。同図では金属ベルト移動速度を一定とし
て、湯面レベルの上昇曲線が(イ)、(ロ)及び(ハ)の３パ
ターンの場合について示し、(イ)の場合はlt＝０、
(ロ)及び(ハ)の場合はそれぞれlt1、lt2となる。 また溶鋼直撃防止用薄鋼板の長さが0.5×（l0＋
lt）の場合における該薄鋼板の上端の位置を湯面
レベルの上昇曲線の各場合について、一点鎖線で
示し、溶鋼直撃防止用薄鋼板の長さが、２×（l0
＋lt）の場合における該薄鋼板の上端の位置を湯
面レベルの上昇曲線の(ロ)の場合について、二点鎖
線で示した。 図中ハツチング域で、溶鋼流の直撃ゾーンの一
例を示したが、かかる直撃ゾーンは、注入ノズル
の形状や鋳造空間の絞り込み形状によつて拡大す
るとはいえ、図中に示されたゾーンは、これらの
条件に関係なく注入始期には常に溶鋼が直撃する
領域である。したがつて溶鋼直撃防止用薄鋼板の
長さＬは、Ｌ≧0.5×（l0＋lt）以上となる。 第４図の(イ)及び(ハ)のそれぞれの場合における
（l0＋lt）の係数について説明する。(イ)の場合は、
金属ベルトが移動する以前に湯面が注入ノズル吐
出口に達するので直撃ゾーン上端より長い溶鋼直
撃防止用薄鋼板すなわち0.5l0で良く、係数は0.5
となる（∵lt＝０）が、(ハ)の場合は、0.5（l0＋lt）
の長さの溶鋼直撃防止用薄鋼板を使用すると、湯
面が注入ノズル吐出口を浸漬する以前に、溶鋼直
撃防止用薄鋼板の上端が直激ゾーン上端ａ点を通
過するので、それより上方のベルトに溶鋼が直撃
することになる。これを防止するためには、溶鋼
直撃防止用薄鋼板の上端がｂ点を通過するだけの
溶鋼直撃防止用薄鋼板の長さが必要である。この
時の係数は、ダミーバー先端位置の経時変化を示
す実線に平行でｂ点を通過する直線と引き抜きス
タート時を示す垂線との交点ｃからダミーバー先
端位置ｄまでの距離cdと（l0＋lt2）との比であり
例えば0.73となる。 また上記溶鋼の直撃ゾーンは前述のように注入
ノズルの形状、鋳造空間の絞り込み形状、さらに
はベルト移動速度や湯面レベル上昇速度によつて
も変化する。例えば吐出角度が上向きになつてい
る場合は、吐出口位置近傍より下方が溶鋼の直撃
を受ける。また溶鋼流の飛沫が上方に飛散したり
鋳造条件によつては溶鋼直撃防止用薄鋼板が溶損
することもあつて、金属ベルトの保護を十分安全
に確保するためには、係数が２を超える長さは不
必要であるが、溶鋼直撃防止用薄鋼板の長さＬは
２（l0＋lt）以下とする。 さらに直撃防止板裏への溶鋼の湯まわりを促進
する方法として、直撃防止板を金属ベルト面上に
密に接して重ね合わせるのではなく、第４図に示
すように両側縁部の一部を折り曲げて形成する折
起し片９を設けると湯まわりが改善され本発明の
目指す所望の効果がより確実に達せられる。 （実施例） 第１図に示した鋳片幅1000mmのベルト式連続鋳
造機により、低炭素アルミキルド鋼を、表・１に
示す鋳込み条件で鋳込んだ場合の鋳込み開始時の
金属ベルト溶損率と直撃防止板部の鋳片熱変形お
よびバルジングの程度を、表・２に示す各鋳込み
方法について実験したので、その結果を表・３に
示す。
【表】
【表】
【表】
＊ 最もベルト溶損、鋳片熱変形とバルジン
グの激しいものを１とした場合の指数表示
上記表から明らかなように方法ａ（比較例）の
場合は、鋳込み開始前にZrO2粉末を並走するベ
ルトの内面にほぼ400ｇ／m2塗布してから鋳込み
を開始したものであるが、ZrO2粉末の塗布だけ
では鋳込み開始の溶鋼直撃に耐えられず、ベルト
は溶損で開孔し、鋳込み不能となつた。 方法ｃ（比較例）の場合は、直撃防止板を１枚
使用した例であるが、鋳込み方向に対する長さが
短かかつたため、鋳込み開始後のベルト移動によ
り直撃流が防止板を外れベルトを直撃した。その
結果上記の方法ａよりは少ないがベルト溶損し
て、開孔し、鋳込み不能となつた。 方法ｂ（比較例）は、本発明の直撃防止板の寸
法限定の内、幅（Ｗ）と長(L)は範囲内であるが、
厚み(H)が厚いことと、２枚重ねて使用したことが
本発明の範囲外である。この方法では、ベルト溶
損はほとんどなかつたが、モールド内での冷却が
遅く不均一で未凝固部が生成したため、モールド
外に出てから鋳片の熱変形あるいはバルジングを
生じ、鋳片の引抜きができなくなつた。 方法d′（比較例）は、本発明で限定した板幅
（Ｗ）よりも大きい直撃防止板を使つた例であり、
直撃流によるベルト溶損はほとんどないが、板幅
（Ｗ）がモールド幅に等しいので、溶鋼が直撃防
止板と金属ベルト間、特に防止板幅中央部にまで
にまわらず、溶鋼と金属ベルトの接触が悪くな
り、方法ｂと同様の理由でモールド外に出て、鋳
片バルジングを生じた。 以上のように比較例ａ〜d′は、ベルトの溶損、
穿孔またはモールド外に出てからの熱変形バルジ
ングで、鋳込みを中止しなければならなかつた。 これに対し方法ｄ（実施例）は、本発明の範囲
内にある形状の直撃防止板１枚を使用した例であ
る。直撃流によるベルト溶損はほとんどなかつ
た。ただ直撃防止板と金属ベルトとの間の溶鋼侵
入が完全でなかつたため、溶鋼と金属ベルトの接
触が悪くなり、上述したと同じ理由で極く微小の
熱変形を生じ、それでも鋳片の引抜きにきは全く
影響なく完全に鋳造できた。 方法ｅ（実施例）は、本発明の直撃防止板１枚
を第５図に示すように両側縁部を５mm折り曲げて
折起し片を形成し、金属ベルトと直撃防止板とに
間隙が生じるようにした結果、溶鋼の侵入が改善
された。これにより溶鋼とベルトの接触が良好と
なり、鋳片の熱変形やバルジングがほとんどな
く、また直撃流によるベルト溶損もなく、良質な
鋳片を鋳造できた。 なお、上記の実施例は、いすれも直撃防止板の
たおれ込みを防止するのに、あらかじめ直撃防止
板を小形マグネツトで金属ベルトに付着させてか
ら鋳造を開始した。 （発明の効果） 以上説明したように本発明によれば、鋳造開始
時にベルト溶損や鋳片熱変形による鋳造不能が少
なくかつ良質な鋳片を得るのに有効である。
グの激しいものを１とした場合の指数表示
上記表から明らかなように方法ａ（比較例）の
場合は、鋳込み開始前にZrO2粉末を並走するベ
ルトの内面にほぼ400ｇ／m2塗布してから鋳込み
を開始したものであるが、ZrO2粉末の塗布だけ
では鋳込み開始の溶鋼直撃に耐えられず、ベルト
は溶損で開孔し、鋳込み不能となつた。 方法ｃ（比較例）の場合は、直撃防止板を１枚
使用した例であるが、鋳込み方向に対する長さが
短かかつたため、鋳込み開始後のベルト移動によ
り直撃流が防止板を外れベルトを直撃した。その
結果上記の方法ａよりは少ないがベルト溶損し
て、開孔し、鋳込み不能となつた。 方法ｂ（比較例）は、本発明の直撃防止板の寸
法限定の内、幅（Ｗ）と長(L)は範囲内であるが、
厚み(H)が厚いことと、２枚重ねて使用したことが
本発明の範囲外である。この方法では、ベルト溶
損はほとんどなかつたが、モールド内での冷却が
遅く不均一で未凝固部が生成したため、モールド
外に出てから鋳片の熱変形あるいはバルジングを
生じ、鋳片の引抜きができなくなつた。 方法d′（比較例）は、本発明で限定した板幅
（Ｗ）よりも大きい直撃防止板を使つた例であり、
直撃流によるベルト溶損はほとんどないが、板幅
（Ｗ）がモールド幅に等しいので、溶鋼が直撃防
止板と金属ベルト間、特に防止板幅中央部にまで
にまわらず、溶鋼と金属ベルトの接触が悪くな
り、方法ｂと同様の理由でモールド外に出て、鋳
片バルジングを生じた。 以上のように比較例ａ〜d′は、ベルトの溶損、
穿孔またはモールド外に出てからの熱変形バルジ
ングで、鋳込みを中止しなければならなかつた。 これに対し方法ｄ（実施例）は、本発明の範囲
内にある形状の直撃防止板１枚を使用した例であ
る。直撃流によるベルト溶損はほとんどなかつ
た。ただ直撃防止板と金属ベルトとの間の溶鋼侵
入が完全でなかつたため、溶鋼と金属ベルトの接
触が悪くなり、上述したと同じ理由で極く微小の
熱変形を生じ、それでも鋳片の引抜きにきは全く
影響なく完全に鋳造できた。 方法ｅ（実施例）は、本発明の直撃防止板１枚
を第５図に示すように両側縁部を５mm折り曲げて
折起し片を形成し、金属ベルトと直撃防止板とに
間隙が生じるようにした結果、溶鋼の侵入が改善
された。これにより溶鋼とベルトの接触が良好と
なり、鋳片の熱変形やバルジングがほとんどな
く、また直撃流によるベルト溶損もなく、良質な
鋳片を鋳造できた。 なお、上記の実施例は、いすれも直撃防止板の
たおれ込みを防止するのに、あらかじめ直撃防止
板を小形マグネツトで金属ベルトに付着させてか
ら鋳造を開始した。 （発明の効果） 以上説明したように本発明によれば、鋳造開始
時にベルト溶損や鋳片熱変形による鋳造不能が少
なくかつ良質な鋳片を得るのに有効である。
第１図は、本発明方法の実施態様の一例を示す
ベルト式連続鋳造機の概略を示す斜視図、第２図
は、鋳込み開始時の直撃防止板使用状態を説明す
るための斜視図、第３図は、直撃防止板形状の正
面図、第４図は鋳込み開始時からの溶鋼湯面レベ
ル、ダミーバー並びに直撃防止用薄鋼板の位置の
経時変化の例を示すグラフ、第５図は、折起し片
を有する直撃防止板の斜視図である。 １，２……金属ベルト、３，３′……ガイドロ
ール、４，５……短辺壁、６……注入ノズル、６
ａ……吐出口、７……ダミーバー、８……直撃防
止板、９……折起し片。
ベルト式連続鋳造機の概略を示す斜視図、第２図
は、鋳込み開始時の直撃防止板使用状態を説明す
るための斜視図、第３図は、直撃防止板形状の正
面図、第４図は鋳込み開始時からの溶鋼湯面レベ
ル、ダミーバー並びに直撃防止用薄鋼板の位置の
経時変化の例を示すグラフ、第５図は、折起し片
を有する直撃防止板の斜視図である。 １，２……金属ベルト、３，３′……ガイドロ
ール、４，５……短辺壁、６……注入ノズル、６
ａ……吐出口、７……ダミーバー、８……直撃防
止板、９……折起し片。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 同期して輪回移動する互いに対向配置した一
対の長辺面用の金属ベルトと、これら金属ベルト
相互間にて該金属ベルトの両側縁近傍に緊密に接
している先細り状一対の固定式短辺壁とで４方を
限局してなるベルト式連続鋳造機の鋳造空間内
に、挿入、保持したダミーバー上方の鋳造空間内
に吐出口を有する注入ノズルから溶鋼をこの鋳造
空間内に注入して溶鋼の鋳込みを開始するに先立
ち、 下記に示す幅（Ｗ）、長さ(L)、厚さ(H)の関係を
満たす溶鋼直撃防止用薄鋼板を、注入ノズル吐出
口からの溶鋼流を受けようとする金属ベルト表面
に添わしめておくことを特徴とするベルト式連続
鋳造におけるベルトへの溶鋼直撃防止方法。 記 0.35B≦Ｗ≦0.90B 0.5（l0＋lt）≦Ｌ≦２（l0＋lt） 0.1≦Ｈ≦1.5 式中； l0：ダミーバー上端〜注入ノズル吐出口までの鋳
込み開始時における設定距離（mm） lt：鋳込み開始から注入ノズル吐出口が浸漬状態
になるまでの間におけるベルト移動距離（mm） Ｂ：鋳片幅（mm） Ｗ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の幅（mm） Ｌ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の長さ（mm） Ｈ：溶鋼直撃防止用薄鋼板の厚さ（mm）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27958384A JPH0245938B2 (ja) | 1984-12-26 | 1984-12-26 | Berutoshikirenzokuchuzoniokeruberutohenoyokochokugekiboshihoho |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27958384A JPH0245938B2 (ja) | 1984-12-26 | 1984-12-26 | Berutoshikirenzokuchuzoniokeruberutohenoyokochokugekiboshihoho |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61154745A JPS61154745A (ja) | 1986-07-14 |
| JPH0245938B2 true JPH0245938B2 (ja) | 1990-10-12 |
Family
ID=17613001
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27958384A Expired - Lifetime JPH0245938B2 (ja) | 1984-12-26 | 1984-12-26 | Berutoshikirenzokuchuzoniokeruberutohenoyokochokugekiboshihoho |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0245938B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04138852A (ja) * | 1990-09-28 | 1992-05-13 | Nippon Steel Corp | 双ベルト連続鋳造の注入初期の鋳型保護方法 |
-
1984
- 1984-12-26 JP JP27958384A patent/JPH0245938B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61154745A (ja) | 1986-07-14 |
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