JPH026964B2 - - Google Patents
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- JPH026964B2 JPH026964B2 JP57046553A JP4655382A JPH026964B2 JP H026964 B2 JPH026964 B2 JP H026964B2 JP 57046553 A JP57046553 A JP 57046553A JP 4655382 A JP4655382 A JP 4655382A JP H026964 B2 JPH026964 B2 JP H026964B2
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- Japan
- Prior art keywords
- boiler
- desulfurization
- coal
- combustion
- fluidized
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- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
石油の資源枯渇及び高騰に伴つて、代替エネル
ギー源として石炭が見直されている。従来、石炭
焚ボイラでは微粉炭バーナーが広く使用されてい
るが、微粉炭バーナーを用いる燃焼方式は適用で
きる炭種に制約があるため、現在では流動（床）
燃焼方式が注目を集めている。この燃焼方式は、
(イ)石炭の燃焼性や灰の溶融性に起因する制約が少
ないので、広範囲に亘る炭種が使用できる。(ロ)石
炭粒と共に或る種の脱硫剤を流動化させることに
より、炉内脱硫を行なうことができる、といつた
利点があるほか、低温燃焼を行なわせれば、
NOxの発生を抑制できる点でも好都合である。
尚、石炭火力の問題点の一つは、石油火力に比べ
て煤塵、SOx、NOxの排出量が多いことである
が、近い将来の排ガス規制での許容濃度は、それ
ぞれ10mg／Ｎm3以下、50ppm以下及び60ppm以下
とされている。
ギー源として石炭が見直されている。従来、石炭
焚ボイラでは微粉炭バーナーが広く使用されてい
るが、微粉炭バーナーを用いる燃焼方式は適用で
きる炭種に制約があるため、現在では流動（床）
燃焼方式が注目を集めている。この燃焼方式は、
(イ)石炭の燃焼性や灰の溶融性に起因する制約が少
ないので、広範囲に亘る炭種が使用できる。(ロ)石
炭粒と共に或る種の脱硫剤を流動化させることに
より、炉内脱硫を行なうことができる、といつた
利点があるほか、低温燃焼を行なわせれば、
NOxの発生を抑制できる点でも好都合である。
尚、石炭火力の問題点の一つは、石油火力に比べ
て煤塵、SOx、NOxの排出量が多いことである
が、近い将来の排ガス規制での許容濃度は、それ
ぞれ10mg／Ｎm3以下、50ppm以下及び60ppm以下
とされている。
ところで上述した炉内脱硫は、CaO、BaO、
MgOなどのアルカリ土類金属酸化物やそれらの
炭酸塩等を脱硫剤に使用してこれを石炭粒と共に
流動化させ、例えば次式に示すような反応によつ
て、石炭の燃焼で生ずるSOxを脱硫剤に固定させ
るものである。
MgOなどのアルカリ土類金属酸化物やそれらの
炭酸塩等を脱硫剤に使用してこれを石炭粒と共に
流動化させ、例えば次式に示すような反応によつ
て、石炭の燃焼で生ずるSOxを脱硫剤に固定させ
るものである。
CaO＋SO2＋1/2O2→CaSO4
BaO＋SO2＋1/2O2→BaSO4
MgO＋SO2＋1/2O2→MgSO4
しかしながら、この反応は脱硫剤内部へのSO4
及びO2の拡散が律速になるため、炉内脱硫によ
つて高い脱硫率を得るには、理論化学当量の数倍
以上もの多量の脱硫剤を流動化させなければなら
ない。しかも多量の脱硫剤を流動化させることは
必然的に大量の未使用脱硫剤や廃脱硫剤が石炭ア
ツシユと共に流動床から排出される結果を招くの
で、２次公害を防止する意味でこれらの処理も問
題となる。
及びO2の拡散が律速になるため、炉内脱硫によ
つて高い脱硫率を得るには、理論化学当量の数倍
以上もの多量の脱硫剤を流動化させなければなら
ない。しかも多量の脱硫剤を流動化させることは
必然的に大量の未使用脱硫剤や廃脱硫剤が石炭ア
ツシユと共に流動床から排出される結果を招くの
で、２次公害を防止する意味でこれらの処理も問
題となる。
尤も、流動床から未使用のまま排出される脱硫
剤を適当な手段で回収し、これを流動床に改めて
循環したり、あるいはまた廃脱硫剤を再生して循
環使用する態様を採用すれば、上記した不利益を
ある程度は軽減させることができる。しかし、こ
うした態様を採用したところで、炉内脱硫によつ
て95％以上の脱硫率を得るためには、石炭の燃焼
によつて生ずるSOxを固定するのに必要な理論化
学当量の少なくとも５倍もの脱硫剤を流動させな
ければならない。
剤を適当な手段で回収し、これを流動床に改めて
循環したり、あるいはまた廃脱硫剤を再生して循
環使用する態様を採用すれば、上記した不利益を
ある程度は軽減させることができる。しかし、こ
うした態様を採用したところで、炉内脱硫によつ
て95％以上の脱硫率を得るためには、石炭の燃焼
によつて生ずるSOxを固定するのに必要な理論化
学当量の少なくとも５倍もの脱硫剤を流動させな
ければならない。
さらに付け加えれば、流動燃焼方式の利点の一
つは、900℃前後の低温度での燃焼が可能であり、
この低温燃焼を行なえば所謂サーマルNOxの発
生を抑止できることであるが、フユーエルNOx
の発生までは防止できない。従つて、このNOx
の除去を目的として、２段燃焼法を採用し、フユ
ーエルNOxを還元性雰囲気で分解する方法が提
案されている。ところが、この方法は還元性雰囲
気を維持するために、全体の空気過剰率を低く抑
える必要があり、このことは炉内の酸素濃度に依
存する炉内脱硫と相反する条件となるので、これ
を相殺するためには炉内で流動させる脱硫剤をさ
らに増量させなければならない。
つは、900℃前後の低温度での燃焼が可能であり、
この低温燃焼を行なえば所謂サーマルNOxの発
生を抑止できることであるが、フユーエルNOx
の発生までは防止できない。従つて、このNOx
の除去を目的として、２段燃焼法を採用し、フユ
ーエルNOxを還元性雰囲気で分解する方法が提
案されている。ところが、この方法は還元性雰囲
気を維持するために、全体の空気過剰率を低く抑
える必要があり、このことは炉内の酸素濃度に依
存する炉内脱硫と相反する条件となるので、これ
を相殺するためには炉内で流動させる脱硫剤をさ
らに増量させなければならない。
つまり、石炭だき流動燃焼ボイラに於て、炉内
脱硫だけで高い脱硫率を達成せんとする場合に
は、大過剰の脱硫剤を流動化させねばならない不
利を免れないのである。ちなみに、第１図は炉内
脱硫剤としてCaOを使用した場合の炉内のCaO／
SOxモル比と脱硫率との関係を示すグラフであ
る。第１図から明らかな通り、モル比がほゞ１に
達するまでは、モル比の増大に伴つて脱硫率は直
線的に上昇するものの、その後は次第に上昇率が
低下し、モル比約７付近で頭打ちとなる。従つ
て、炉内脱硫率が60〜70％でよい場合はCaO／
SOxのモル比は1.0〜2.0の範囲に維持すれば充分
であるけれども、95％以上の脱硫率を望む場合は
前記のモル比を５以上に保持する必要がある。こ
の理由はCaO＋SO2＋1/2O2→CaSO4なる反応は
SO2濃度の一次反応であり、当切多孔質であつた
CaOの表面がCaSO4で被われ、SO2のCaO内部へ
の拡散が阻害されるため、ある程度まで反応は急
速に進むが、SO2濃度が低下するに従い、反応速
度が低下するためと考えられる。
脱硫だけで高い脱硫率を達成せんとする場合に
は、大過剰の脱硫剤を流動化させねばならない不
利を免れないのである。ちなみに、第１図は炉内
脱硫剤としてCaOを使用した場合の炉内のCaO／
SOxモル比と脱硫率との関係を示すグラフであ
る。第１図から明らかな通り、モル比がほゞ１に
達するまでは、モル比の増大に伴つて脱硫率は直
線的に上昇するものの、その後は次第に上昇率が
低下し、モル比約７付近で頭打ちとなる。従つ
て、炉内脱硫率が60〜70％でよい場合はCaO／
SOxのモル比は1.0〜2.0の範囲に維持すれば充分
であるけれども、95％以上の脱硫率を望む場合は
前記のモル比を５以上に保持する必要がある。こ
の理由はCaO＋SO2＋1/2O2→CaSO4なる反応は
SO2濃度の一次反応であり、当切多孔質であつた
CaOの表面がCaSO4で被われ、SO2のCaO内部へ
の拡散が阻害されるため、ある程度まで反応は急
速に進むが、SO2濃度が低下するに従い、反応速
度が低下するためと考えられる。
本発明は炉内脱硫のみで流動燃焼ボイラの排ガ
スを処理する場合の不利を解消させた新しい排ガ
ス処理方法を提案するものであつて、その特徴と
するところは石炭の流動燃焼ボイラ内で石炭粒と
共に比較的少量の脱硫剤を流動化させることによ
り石炭の燃焼によつて生ずるSOxの一部を脱硫剤
で固定し、ボイラから出る排ガスを再生可能な脱
硫装置に供給して処理し、該脱硫装置の再生時に
回収される濃縮SO2ガスを流動燃焼ボイラにリサ
イクルすることにある。この方法によれば流動燃
焼ボイラでの炉内脱硫の負担を軽減させることが
できるため、ボイラ内で石炭粒と共に流動化させ
る脱硫剤の量を減少させることができる。加えて
再生可能な脱硫装置の再生時に回収される濃縮
SO2ガスは、流動燃焼ボイラにリサイクルするこ
とができるので、該脱硫装置に通常付設される硫
酸製造装置や単体イオウ製造装置を省略すること
ができる。
スを処理する場合の不利を解消させた新しい排ガ
ス処理方法を提案するものであつて、その特徴と
するところは石炭の流動燃焼ボイラ内で石炭粒と
共に比較的少量の脱硫剤を流動化させることによ
り石炭の燃焼によつて生ずるSOxの一部を脱硫剤
で固定し、ボイラから出る排ガスを再生可能な脱
硫装置に供給して処理し、該脱硫装置の再生時に
回収される濃縮SO2ガスを流動燃焼ボイラにリサ
イクルすることにある。この方法によれば流動燃
焼ボイラでの炉内脱硫の負担を軽減させることが
できるため、ボイラ内で石炭粒と共に流動化させ
る脱硫剤の量を減少させることができる。加えて
再生可能な脱硫装置の再生時に回収される濃縮
SO2ガスは、流動燃焼ボイラにリサイクルするこ
とができるので、該脱硫装置に通常付設される硫
酸製造装置や単体イオウ製造装置を省略すること
ができる。
本発明に於て、ボイラ内で流動化せしめられる
脱硫剤の量は、石炭の燃焼によつて生ずるSOx及
びボイラにリサイクルされるSO2を固定するのに
必要な理論化学当量の1.0〜2.0倍を可とし、これ
によつて炉内脱硫の脱硫率を60〜70％に維持する
ことができる。
脱硫剤の量は、石炭の燃焼によつて生ずるSOx及
びボイラにリサイクルされるSO2を固定するのに
必要な理論化学当量の1.0〜2.0倍を可とし、これ
によつて炉内脱硫の脱硫率を60〜70％に維持する
ことができる。
本発明の方法は石炭の流動燃焼ボイラすべてに
適用可能であるが、NOxの発生を抑制し、未燃
石炭を少なくするために、２段燃焼方式が採用可
能なボイラであることが好ましい。脱硫剤として
は、炉内脱硫で従来使用されて来たものがすべて
使用可能であつて、典型的にはCaO、MgO、
BaOなどのアルカリ土類金属酸化物やそれらの
炭酸塩等が使用される。再生可能な脱硫装置とし
ては、活性炭を吸着剤とし、SO2を吸着した廃吸
着剤を加熱再生して濃縮SO2ガスを回収する乾式
装置と、KOH、NaOHなどのアルカリ液を吸収
剤とし、SO2を吸収した廃吸収剤を再生してSO2
を回収する湿式装置が知られている。本発明では
この両者がいずれも使用可能であるけれども、特
に前者の活性炭吸着法式脱硫装置は、これに導入
されるボイラ排ガスにアンモニアを注入すると、
脱硫と同時に脱硝も可能になるので、本発明の脱
硫装置として好ましい。
適用可能であるが、NOxの発生を抑制し、未燃
石炭を少なくするために、２段燃焼方式が採用可
能なボイラであることが好ましい。脱硫剤として
は、炉内脱硫で従来使用されて来たものがすべて
使用可能であつて、典型的にはCaO、MgO、
BaOなどのアルカリ土類金属酸化物やそれらの
炭酸塩等が使用される。再生可能な脱硫装置とし
ては、活性炭を吸着剤とし、SO2を吸着した廃吸
着剤を加熱再生して濃縮SO2ガスを回収する乾式
装置と、KOH、NaOHなどのアルカリ液を吸収
剤とし、SO2を吸収した廃吸収剤を再生してSO2
を回収する湿式装置が知られている。本発明では
この両者がいずれも使用可能であるけれども、特
に前者の活性炭吸着法式脱硫装置は、これに導入
されるボイラ排ガスにアンモニアを注入すると、
脱硫と同時に脱硝も可能になるので、本発明の脱
硫装置として好ましい。
進んで第２図にそつて本発明の方法を説明す
る。１は石炭だき流動燃焼ボイラであつて、ここ
には石炭粒と脱硫剤が供給され、石炭粒は流動燃
焼せしめられると共に、その燃焼によつて生ずる
SOxの一部はボイラ内で脱硫剤に固定される。ボ
イラ内で流動化せしめられる脱硫剤の使用量は、
石炭の燃焼によつて生ずるSOx及びボイラ１にリ
サイクルされるSO2を固定するのに必要な理論化
学当量の1.0〜2.0倍である。ボイラ１ではNOxの
発生を抑制し、未燃石炭を少なくするために２段
燃焼方式を採用し、１次空気比を1.0前後、全空
気比を1.2前後とすることが好ましい。
る。１は石炭だき流動燃焼ボイラであつて、ここ
には石炭粒と脱硫剤が供給され、石炭粒は流動燃
焼せしめられると共に、その燃焼によつて生ずる
SOxの一部はボイラ内で脱硫剤に固定される。ボ
イラ内で流動化せしめられる脱硫剤の使用量は、
石炭の燃焼によつて生ずるSOx及びボイラ１にリ
サイクルされるSO2を固定するのに必要な理論化
学当量の1.0〜2.0倍である。ボイラ１ではNOxの
発生を抑制し、未燃石炭を少なくするために２段
燃焼方式を採用し、１次空気比を1.0前後、全空
気比を1.2前後とすることが好ましい。
ボイラ１からの燃焼排ガスはサイクロン２に送
られ、排ガスに同伴される未燃石炭などはここで
捕集されてボイラ１に戻される。サイクロン２を
出た排ガスはエアヒータ３で熱交換された後、集
塵器４で除塵され、次いで再生可能な脱硫装置５
に供給される。脱硫装置５には既述の通り、アル
カリ液を吸収剤とする湿式脱硫装置も使用できる
が、排ガスの脱硝を脱硫と同時に希望する場合に
は、活性炭吸着法式脱硫装置を使用し、これに供
給される排ガスに所定量のアンモニアを注入する
ことによつて目的を達成させることができる。脱
硫装置で処理された排ガスは煙突６から大気中に
放出される。脱硫装置５の再生時に回収される濃
縮SO2ガスは、図示の通り、ボイラの燃焼用空気
に混合してボイラ１へリサイクルされる。
られ、排ガスに同伴される未燃石炭などはここで
捕集されてボイラ１に戻される。サイクロン２を
出た排ガスはエアヒータ３で熱交換された後、集
塵器４で除塵され、次いで再生可能な脱硫装置５
に供給される。脱硫装置５には既述の通り、アル
カリ液を吸収剤とする湿式脱硫装置も使用できる
が、排ガスの脱硝を脱硫と同時に希望する場合に
は、活性炭吸着法式脱硫装置を使用し、これに供
給される排ガスに所定量のアンモニアを注入する
ことによつて目的を達成させることができる。脱
硫装置で処理された排ガスは煙突６から大気中に
放出される。脱硫装置５の再生時に回収される濃
縮SO2ガスは、図示の通り、ボイラの燃焼用空気
に混合してボイラ１へリサイクルされる。
以上の通り、本発明は石炭だき流動燃焼ボイラ
に再生可能な脱硫装置を組合わせ、燃焼排ガスの
脱硫を炉ボイラと脱硫装置に分担させているの
で、炉内脱硫に要する脱硫剤の使用量を従来の1/
５〜2/5に低減させても全体としては高い脱硫率を
確保することができる。また脱硫装置について言
えば、本発明ではボイラでの炉内脱硫によつてあ
る程度SOx量が減少せしめられた排ガスを処理す
れば足りるので、吸着剤乃至吸収剤の補給量を少
なくすることができ、さらに該脱硫装置の再生時
に回収される濃縮SO2ガスもボイラにリサイクル
することができるので、硫酸製造装置や単体イオ
ウ製造装置の設置を省略できる利点もある。
に再生可能な脱硫装置を組合わせ、燃焼排ガスの
脱硫を炉ボイラと脱硫装置に分担させているの
で、炉内脱硫に要する脱硫剤の使用量を従来の1/
５〜2/5に低減させても全体としては高い脱硫率を
確保することができる。また脱硫装置について言
えば、本発明ではボイラでの炉内脱硫によつてあ
る程度SOx量が減少せしめられた排ガスを処理す
れば足りるので、吸着剤乃至吸収剤の補給量を少
なくすることができ、さらに該脱硫装置の再生時
に回収される濃縮SO2ガスもボイラにリサイクル
することができるので、硫酸製造装置や単体イオ
ウ製造装置の設置を省略できる利点もある。
実施例
燃焼量100Kg／時の流動燃焼ボイラと、活性炭
吸着法式脱硫装置を組合わせて次のような結果を
得た。
吸着法式脱硫装置を組合わせて次のような結果を
得た。
流動燃焼ボイラでは燃焼性イオウ分１％、窒素
分1.4％の歴青炭を850℃で２段燃焼させ（１次空
気比＝1.0、全空気比＝1.2）、炉内脱硫剤には平
均粒径0.2mmの石灰石を使用し、前記歴青炭の燃
焼によつて生ずるSOx及び脱硫装置からリサイク
ルされるSO2を固定するのに必要な化学量論量の
1.4倍に相当する石灰石を歴青炭と共に流動化さ
せた。ボイラからの排ガスをサイクロンに通して
固形分を分離し、これを全量ボイラに戻した。リ
サイクルから出たガスを140℃に冷却し、さらに
除塵後260ppmのアンモニアを注入して脱硫装置
で処理し、該脱硫装置の再生時に回収される濃縮
SO2ガスをボイラにリサイクルした。
分1.4％の歴青炭を850℃で２段燃焼させ（１次空
気比＝1.0、全空気比＝1.2）、炉内脱硫剤には平
均粒径0.2mmの石灰石を使用し、前記歴青炭の燃
焼によつて生ずるSOx及び脱硫装置からリサイク
ルされるSO2を固定するのに必要な化学量論量の
1.4倍に相当する石灰石を歴青炭と共に流動化さ
せた。ボイラからの排ガスをサイクロンに通して
固形分を分離し、これを全量ボイラに戻した。リ
サイクルから出たガスを140℃に冷却し、さらに
除塵後260ppmのアンモニアを注入して脱硫装置
で処理し、該脱硫装置の再生時に回収される濃縮
SO2ガスをボイラにリサイクルした。
この場合、ボイラ出口ガスのSO2濃度は
350ppm、NOx濃度は140ppmとなり、歴青炭の
燃焼による理論発生SO2濃度に対する炉内脱硫率
は57.3％、リサイクルSO2を加味した場合のそれ
は69.0％となつた。また脱硫装置の脱硫率は88.3
％、脱硝率は58.0％であつた。これらを総合する
と、全体としての脱硫率は95％となり、脱硫装置
から煙突に送られるガスのSOx濃度は59ppmとな
つた。
350ppm、NOx濃度は140ppmとなり、歴青炭の
燃焼による理論発生SO2濃度に対する炉内脱硫率
は57.3％、リサイクルSO2を加味した場合のそれ
は69.0％となつた。また脱硫装置の脱硫率は88.3
％、脱硝率は58.0％であつた。これらを総合する
と、全体としての脱硫率は95％となり、脱硫装置
から煙突に送られるガスのSOx濃度は59ppmとな
つた。
比較例
上記実施例に於ける脱硫装置を取除き、流動燃
焼ボイラの単独運転により次の結果を得た。
焼ボイラの単独運転により次の結果を得た。
ボイラでの１次空気比を0.9とし、歴青炭と共
に流動化せしめる石灰石の量を理論化学当量の
5.0倍とした以外は実施例と同じ条件で歴青炭を
流動燃焼させたところ、ボイラ出口ガスのSOx濃
度は41ppm、NOx濃度は100ppmとなり、理論発
生SO2濃度に対する脱硫率は95％となつた。
に流動化せしめる石灰石の量を理論化学当量の
5.0倍とした以外は実施例と同じ条件で歴青炭を
流動燃焼させたところ、ボイラ出口ガスのSOx濃
度は41ppm、NOx濃度は100ppmとなり、理論発
生SO2濃度に対する脱硫率は95％となつた。
第１図は炉内脱硫に於ける脱硫剤（CaO）の使
用量と脱硫率との関係を示すグラフであり、第２
図は本発明方法のフローシートである。 １；流動燃焼ボイラ、２；サイクロン、３；エ
アヒータ、４；集塵器、５；脱硫装置、６；煙
突。
用量と脱硫率との関係を示すグラフであり、第２
図は本発明方法のフローシートである。 １；流動燃焼ボイラ、２；サイクロン、３；エ
アヒータ、４；集塵器、５；脱硫装置、６；煙
突。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 石炭だき流動燃焼ボイラ内で石炭粒と共に脱
硫剤を流動化させることにより石炭の燃焼によつ
て生ずるSOxの一部を脱硫剤で固定し、該ボイラ
から出る排ガスを再生可能な炭素質吸着法式脱硫
装置に供給して処理し、該脱硫装置の再生時に回
収される濃縮SOzガスを該ボイラにリサイクルす
ることを特徴とする流動燃焼ボイラの排ガス処理
方法。 ２ ボイラ内で流動せしめられる脱硫剤の量を、
石炭の燃焼によつて生ずるSOx及びリサイクルさ
れるSOzを固定するに必要な理論化学量の1.0〜
2.0倍として流動燃焼ボイラで炉内脱硫率を60％
以上とする特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３ 石炭だき流動燃焼ボイラ内で石炭粒と共に脱
硫剤を流動化させることにより石炭の燃焼によつ
て生ずるSOxの一部を脱硫剤で固定し、該ボイラ
から排出される排ガス中にアンモニアを付加混入
して炭素質吸着法式脱硫装置に供給して脱硫およ
び脱硝処理し、該脱硫装置の再生時に回収される
濃縮SOzガスを該ボイラにリサイクルすることを
特徴とする石炭だき流動燃焼ボイラの排ガス処理
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57046553A JPS58163421A (ja) | 1982-03-24 | 1982-03-24 | 流動燃焼ボイラの排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57046553A JPS58163421A (ja) | 1982-03-24 | 1982-03-24 | 流動燃焼ボイラの排ガス処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58163421A JPS58163421A (ja) | 1983-09-28 |
| JPH026964B2 true JPH026964B2 (ja) | 1990-02-14 |
Family
ID=12750506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57046553A Granted JPS58163421A (ja) | 1982-03-24 | 1982-03-24 | 流動燃焼ボイラの排ガス処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58163421A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8869874B2 (en) | 2006-12-14 | 2014-10-28 | Cta Technology (Proprietary) Limited | Manufacturing method for a multi-channel copper tube, and manufacturing apparatus for the tube |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6280411A (ja) * | 1985-10-04 | 1987-04-13 | Electric Power Dev Co Ltd | ＳＯｘ，ＮＯｘの排出量が少なくかつ高い燃焼効率の得られる流動層燃焼装置の運転プロセス |
| JPS6275312U (ja) * | 1985-10-29 | 1987-05-14 | ||
| KR100880576B1 (ko) * | 2002-08-29 | 2009-01-30 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 질소산화물 저감을 위한 연소 배가스의 재순환 시스템 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5833368Y2 (ja) * | 1978-12-08 | 1983-07-26 | 三菱重工業株式会社 | 流動床燃焼装置 |
| JPS5833368U (ja) * | 1981-08-31 | 1983-03-04 | 日産デイ−ゼル工業株式会社 | ハンドル軸の位置調整装置 |
-
1982
- 1982-03-24 JP JP57046553A patent/JPS58163421A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8869874B2 (en) | 2006-12-14 | 2014-10-28 | Cta Technology (Proprietary) Limited | Manufacturing method for a multi-channel copper tube, and manufacturing apparatus for the tube |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58163421A (ja) | 1983-09-28 |
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