JPH0326095B2 - - Google Patents
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- JPH0326095B2 JPH0326095B2 JP58196128A JP19612883A JPH0326095B2 JP H0326095 B2 JPH0326095 B2 JP H0326095B2 JP 58196128 A JP58196128 A JP 58196128A JP 19612883 A JP19612883 A JP 19612883A JP H0326095 B2 JPH0326095 B2 JP H0326095B2
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は排ガス中の塩化水素除去方法に関する
ものである。
ものである。
有害ガスの排出規制強化に伴い、都市ごみ焼却
炉、ガラス熔融炉、アルミ精錬工場さら排出する
塩化水素（以下HClという）の除去が急務となつ
ている。例えば、発生源数の多い都市ごみ焼却炉
では、排ガス中のHClを乾燥方法により除去する
ために、(1)焼却炉内もしくは排ガスダクト内へ消
石灰（以下Ca（OH）2という）又は炭酸カルシウ
ム（以下CaCO3という）の粉末を吹き込みHClを
中和吸収する、(2)Ca（OH）2のスラリーを反応塔
内へ噴霧し、蒸発乾燥しながらHClを中和吸収す
る、方法がとられている。しかし、HClの除去率
としては80〜90％が上限で、これ以上の高い除去
率が要求される場合はこれら乾式方法でのHCl除
去は難しく、湿式スクラバー方法をとらざるを得
なかつた。
炉、ガラス熔融炉、アルミ精錬工場さら排出する
塩化水素（以下HClという）の除去が急務となつ
ている。例えば、発生源数の多い都市ごみ焼却炉
では、排ガス中のHClを乾燥方法により除去する
ために、(1)焼却炉内もしくは排ガスダクト内へ消
石灰（以下Ca（OH）2という）又は炭酸カルシウ
ム（以下CaCO3という）の粉末を吹き込みHClを
中和吸収する、(2)Ca（OH）2のスラリーを反応塔
内へ噴霧し、蒸発乾燥しながらHClを中和吸収す
る、方法がとられている。しかし、HClの除去率
としては80〜90％が上限で、これ以上の高い除去
率が要求される場合はこれら乾式方法でのHCl除
去は難しく、湿式スクラバー方法をとらざるを得
なかつた。
乾式方法により高い除去率を得ることができれ
ば、排水処理が必要な湿式スクラバー方法を採用
することもなく、処理が容易となる。
ば、排水処理が必要な湿式スクラバー方法を採用
することもなく、処理が容易となる。
本発明は、高いHCl除去率を得ることのできる
乾式方法を提案することを目的としてなされたも
ので、バグフイルター方式の乾式塩化水素除去法
を採用し、ろ布の目詰り防止、ろ布の破損防
止、ろ布表面に堆積したダストの通気の性能向
上、堆積したダスト逆洗時の剥離性の向上、及
び排ガス中に含まれる着火カーボンによるろ布
焼損防止を図ることにより、上記目的を達成せん
とするものである。
乾式方法を提案することを目的としてなされたも
ので、バグフイルター方式の乾式塩化水素除去法
を採用し、ろ布の目詰り防止、ろ布の破損防
止、ろ布表面に堆積したダストの通気の性能向
上、堆積したダスト逆洗時の剥離性の向上、及
び排ガス中に含まれる着火カーボンによるろ布
焼損防止を図ることにより、上記目的を達成せん
とするものである。
すなわち本発明は、排ガス中の塩化水素を除去
する方法において、消石灰又は炭酸カルシウムの
粉末もしくは消石灰のスラリーを排ガス中に吹込
んでHClを中和吸収したのち、反応助剤粉末を吹
込んでバグフイルター反応塔内で更にHClの中和
吸収を促進させることを特徴とする塩化水素除去
方法に関するものである。
する方法において、消石灰又は炭酸カルシウムの
粉末もしくは消石灰のスラリーを排ガス中に吹込
んでHClを中和吸収したのち、反応助剤粉末を吹
込んでバグフイルター反応塔内で更にHClの中和
吸収を促進させることを特徴とする塩化水素除去
方法に関するものである。
第１図は本発明方法の流れ図である。G1は
HClを含む排ガス、G2は処理ガス、１はCa
（OH）2又はCaCO3粉末によるHClの中和吸収工
程、もしくはCa（OH）2スラリー噴霧によるHCl
中和吸収工程、２は反応助剤粉末供給装置、３は
バグフイルター反応塔を示す。
HClを含む排ガス、G2は処理ガス、１はCa
（OH）2又はCaCO3粉末によるHClの中和吸収工
程、もしくはCa（OH）2スラリー噴霧によるHCl
中和吸収工程、２は反応助剤粉末供給装置、３は
バグフイルター反応塔を示す。
HClを含む排ガス中に吹き込まれたCa（OH）2
又はCaCO3粉末、もしくはCa（OH）2スラリーは
次式によりHClを中和吸収する。
又はCaCO3粉末、もしくはCa（OH）2スラリーは
次式によりHClを中和吸収する。
Ca（OH）2粉末＋2HCl→CaCl2＋H2O (1)
CaCO3粉末＋2HCl→CaCl2＋H2O＋CO2 (2)
Ca（OH）2スラリー＋2HCl→CaCl2＋H2O (3)
使用するCa（OH）2又はCaCO3粉末およびスラリ
ー状にして使うCa（OH）2粉末は、HClとの中和
吸収を効果的に進める意味から100μ以下の粒径、
好ましくは50μ以下の粒径からなる微粉末がよ
い。
ー状にして使うCa（OH）2粉末は、HClとの中和
吸収を効果的に進める意味から100μ以下の粒径、
好ましくは50μ以下の粒径からなる微粉末がよ
い。
排ガス中には通常ダストが含まれ、該排ガス中
に吹き込まれたCa（OH）2又はCaCO3と、該排ガ
ス中のHClとの中和吸収による生成物CaCl2とダ
ストがガス中で混合して、バグフイルター反応塔
３へと流れていく。一方、反応助剤粉末をバグフ
イルター反応塔３の前方で排ガス中に均一に吹込
む。この排ガスがバグフイルター反応塔３のろ布
を通過するとき、排ガス中の上記混合ダストと反
応助剤粉末は、第２図に示すように、ろ布１１表
面に逐次堆積していく。堆積した混合ダストと反
応助剤粉末は一定量堆積した後、ろ布１１の逆洗
操作により払い落され、ろ布１１表面が更新され
る。なお第２図中G3は混合ダストと反応助剤粉
末を含む排ガス、１２は反応助剤粉末からなるブ
レコート層、１３は堆積層、１４は反応助剤粉末
を示す。
に吹き込まれたCa（OH）2又はCaCO3と、該排ガ
ス中のHClとの中和吸収による生成物CaCl2とダ
ストがガス中で混合して、バグフイルター反応塔
３へと流れていく。一方、反応助剤粉末をバグフ
イルター反応塔３の前方で排ガス中に均一に吹込
む。この排ガスがバグフイルター反応塔３のろ布
を通過するとき、排ガス中の上記混合ダストと反
応助剤粉末は、第２図に示すように、ろ布１１表
面に逐次堆積していく。堆積した混合ダストと反
応助剤粉末は一定量堆積した後、ろ布１１の逆洗
操作により払い落され、ろ布１１表面が更新され
る。なお第２図中G3は混合ダストと反応助剤粉
末を含む排ガス、１２は反応助剤粉末からなるブ
レコート層、１３は堆積層、１４は反応助剤粉末
を示す。
なお、本発明方法において、反応助剤粉末とし
ては、かさ密度が小さい、通気性がよい、
吸気してもベトつかない、１〜100μ粒径、好
ましくは10〜50μ粒径のものが適当で例えば、ゼ
オライト、アルミナ、ケイソウ土、パーライト、
活性白土、カオリン、長石、石英等の粉末の中か
ら選ばれ、１種もしくは２種以上の混合粉末とし
て使用する。この粉体の中でも好適なものとして
はゼオライト、ケイソウ土、特に、都市ごみ焼却
炉排ガスを対象とした場合は、ケイソウ土とパー
ライトの混合粉末が安定した機能を示す。パーラ
イトはコスト高であるため、経済性を考慮すれ
ば、ケイソウ土／パーライトの重量比は100〜
１／100好ましくは50〜１とするが適している。
ては、かさ密度が小さい、通気性がよい、
吸気してもベトつかない、１〜100μ粒径、好
ましくは10〜50μ粒径のものが適当で例えば、ゼ
オライト、アルミナ、ケイソウ土、パーライト、
活性白土、カオリン、長石、石英等の粉末の中か
ら選ばれ、１種もしくは２種以上の混合粉末とし
て使用する。この粉体の中でも好適なものとして
はゼオライト、ケイソウ土、特に、都市ごみ焼却
炉排ガスを対象とした場合は、ケイソウ土とパー
ライトの混合粉末が安定した機能を示す。パーラ
イトはコスト高であるため、経済性を考慮すれ
ば、ケイソウ土／パーライトの重量比は100〜
１／100好ましくは50〜１とするが適している。
上記の反応助剤粉末は、後述の実施例の結果、
Ca（OH）2又はCaCO3粉末、Ca（OH）2スラリー吹
込み量の50wt％以下とすることが好ましく、よ
り好ましくは10〜30wt％とすることが好適であ
る。
Ca（OH）2又はCaCO3粉末、Ca（OH）2スラリー吹
込み量の50wt％以下とすることが好ましく、よ
り好ましくは10〜30wt％とすることが好適であ
る。
なお、Ca（OH）2、CaCO3粉末又はCa（OH）2ス
ラリーの吹込み量は排ガス中のHClとの反応当量
以上とすればよいことは言うまでもない。
ラリーの吹込み量は排ガス中のHClとの反応当量
以上とすればよいことは言うまでもない。
本発明方法においては、次のような作用、効果
を奏することができる。
を奏することができる。
(1) 前方のHCl中和吸収工程で、中和に関与せず
に残つたCa（OH）2又はCaCO3粉末もしくはCa
（ON）2スラリー乾燥粉末が第２図に示したよ
うに、ろ布１１表面上に堆積し、この堆積層１
３を排ガスG3が通過するとき、更にHClが中
和吸収するため、HClは非常に低い濃度まで除
去されることになる。
に残つたCa（OH）2又はCaCO3粉末もしくはCa
（ON）2スラリー乾燥粉末が第２図に示したよ
うに、ろ布１１表面上に堆積し、この堆積層１
３を排ガスG3が通過するとき、更にHClが中
和吸収するため、HClは非常に低い濃度まで除
去されることになる。
(2) ろ布１１表面は、予め反応助剤粉末でプレコ
ード１２しておくことにより、ダストの堆積層
１３はこのプレコート１２上に形成され、直接
ダストが触れることはないので、ろ布１１の目
詰りやダスト付着による破損が防止できる。
ード１２しておくことにより、ダストの堆積層
１３はこのプレコート１２上に形成され、直接
ダストが触れることはないので、ろ布１１の目
詰りやダスト付着による破損が防止できる。
(3) ダストの堆積層１３には通気性のよい反応助
剤粉末１４が含まれており、堆積層の通気抵抗
が低く、圧損が小さいので、排風機動力が小さ
くてすむ。
剤粉末１４が含まれており、堆積層の通気抵抗
が低く、圧損が小さいので、排風機動力が小さ
くてすむ。
(4) また、消石灰又は炭酸カルシウムの粉末、あ
るいは反応助剤の粉末を供給する場合、これら
の粉末がろ布１１表面上に堆積することによつ
て、着火カーボンとろ布１１との直接接触が避
けられるため、ろ布１１の焼損を防止すること
ができる。
るいは反応助剤の粉末を供給する場合、これら
の粉末がろ布１１表面上に堆積することによつ
て、着火カーボンとろ布１１との直接接触が避
けられるため、ろ布１１の焼損を防止すること
ができる。
実施例
都市ごみ焼却炉から排出されるHClの除去を下
記条件及び要領で行なつた。
記条件及び要領で行なつた。
条件；
焼却炉：150T／日
排ガス量：30000Nm3／ｈ
HCl濃度：700ppm
要領；
バグフイルター反応塔の前方でCa（OH）2粉末
を100Kg／ｈ吹込み、ガス滞留時間を５秒とつて
反応塔へ導く一方、バグフイルター反応塔前方
で、反応助剤（ケイソウ土をパーライトを重量比
９：１で混合したもの）10Kg／ｈを吹込んで反応
塔へ送つた。
を100Kg／ｈ吹込み、ガス滞留時間を５秒とつて
反応塔へ導く一方、バグフイルター反応塔前方
で、反応助剤（ケイソウ土をパーライトを重量比
９：１で混合したもの）10Kg／ｈを吹込んで反応
塔へ送つた。
結果；
ろ布表面へのダスト堆積量が1.0Kg／m2のとき、
堆積層の圧損は100mmAqで、反応塔出口のHCl濃
度は10ppm、HCl除去率98.6％であつた。
堆積層の圧損は100mmAqで、反応塔出口のHCl濃
度は10ppm、HCl除去率98.6％であつた。
なお、反応助剤を吹込まないときの堆積層の圧
損は130mmAqで、反応助剤を含む場合に比べて約
30mmAq大きい圧損であつた。
損は130mmAqで、反応助剤を含む場合に比べて約
30mmAq大きい圧損であつた。
また、Ca（OH）2粉末の代りにCaCO3粉末、Ca
（OH）2スラリーを用いても同様の結果が得られ
た。
（OH）2スラリーを用いても同様の結果が得られ
た。
更に、反応助剤吹込み量を種々変えて行つたと
ころ、Ca（OH）2粉末又はCaCO3粉末もしくはCa
（OH）2スラリー吹込み量の50wt％以下、好まし
くは10〜30wt％の範囲が好適であることが確認
された。
ころ、Ca（OH）2粉末又はCaCO3粉末もしくはCa
（OH）2スラリー吹込み量の50wt％以下、好まし
くは10〜30wt％の範囲が好適であることが確認
された。
第１図は本発明方法の流れ図、第２図は本発明
方法に係るバグフイルターのろ布表面状況の一例
を示す図である。
方法に係るバグフイルターのろ布表面状況の一例
を示す図である。
Claims (1)
- １ 排ガス中の塩化水素を除去する方法におい
て、消石灰又は炭酸カルシウムの粉末もしくは消
石灰のスラリーを排ガス中に吹込んでHClを中和
吸収したのち、反応助剤粉末を吹込んでバグフイ
ルター反応塔内で更にHClの中和吸収を促進させ
ることを特徴とする塩化水素除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58196128A JPS6090028A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 塩化水素除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58196128A JPS6090028A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 塩化水素除去方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6090028A JPS6090028A (ja) | 1985-05-21 |
| JPH0326095B2 true JPH0326095B2 (ja) | 1991-04-09 |
Family
ID=16352706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58196128A Granted JPS6090028A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 塩化水素除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6090028A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0757305B2 (ja) * | 1990-12-28 | 1995-06-21 | 日立造船株式会社 | 塩化水素含有排ガスの処理方法 |
| JP2003093837A (ja) * | 2001-09-26 | 2003-04-02 | Okutama Kogyo Co Ltd | 排ガス処理剤 |
| CN102989113B (zh) * | 2012-11-05 | 2014-08-06 | 总装备部工程设计研究总院 | 一种处置泄漏盐酸及其酸雾的碱性粉剂及其制备方法 |
| CN102989115B (zh) * | 2012-11-05 | 2014-07-30 | 总装备部工程设计研究总院 | 一种处置泄漏硝酸与硝酸挥发有毒气体的碱性粉剂及其生产方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS48108064U (ja) * | 1972-03-17 | 1973-12-13 | ||
| JPS5253620U (ja) * | 1975-10-14 | 1977-04-18 | ||
| JPS593150Y2 (ja) * | 1979-10-30 | 1984-01-28 | 横浜ゴム株式会社 | 過給機用クランプ装置 |
-
1983
- 1983-10-21 JP JP58196128A patent/JPS6090028A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6090028A (ja) | 1985-05-21 |
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