JPH0338893B2

JPH0338893B2 -

Info

Publication number: JPH0338893B2
Application number: JP60211634A
Authority: JP
Inventors: Kenji Ookubo; Kazunori Ihara; Hideaki Kurita; Shigeru Yazaki; Yasutaka Yoshino
Original assignee: Tokyo Roki Co Ltd; Matsuda KK
Current assignee: Tokyo Roki Co Ltd; Matsuda KK
Priority date: 1985-09-24
Filing date: 1985-09-24
Publication date: 1991-06-12
Also published as: JPS6271537A

Description

【発明の詳細な説明】

（産業上の利用分野）本発明は、内燃機関等、特に自動車から排出さ
れる排気ガス中の一酸化炭素（以下、COとい
う）、炭化水素（以下、HCという）および酸化
窒素（以下、NOxという）を低減せしめるため
に用いられるエンジンの排気ガス浄化用触媒に関
するものである。（従来技術）従来より、自動車排気ガス中のCO、HC、
NOxを浄化する触媒として、白金（Pt）、ロジウ
ム（Rh）、パラジウム（Pd）等の貴金属をアル
ミナ（Al₂O₃）に担持したものが用いられてい
る。又、これら貴金属の触媒性能を向上させるた
めに、酸素貯蔵能効果（排気ガス中の酸素を取り
込み、この酸素を触媒の浄化に寄与させる効果）
がある酸化セリウム（CeO₂）を、貴金属といつ
しよにアルミナコート層に含有させ、排気ガスの
浄化率を高めようとした触媒が製造されてきてい
る。しかし、貴金属および卑金属の触媒成分と、酸
化セリウム等の酸素貯蔵能付与剤（以下、OSC
剤という）とをアルミナコート層に共存させて担
持する方法には、以下に述べるような問題があつ
た。 (a) OSC剤はアルミナコート層に均一に担持さ
れているため、必ずしもポア付近の排気ガスと
接触しやすい領域に担持されていない。つま
り、OSC剤の多くは、排気ガスの拡散しずら
い部分に担持されており、浄化反応に関与せ
ず、高浄化率が得られない。 (b) OSC剤と、触媒成分およびアルミナとの直
接的な接触が多くなるため、OSC剤の熱不安
定性がこれらに悪影響をおよぼす。 (c) OSC剤が触媒成分といつしよに担持されて
いるため、両者が化合物をつくり、触媒成分の
分散性を低下させ、排気ガス浄化性能が低下す
る。また、触媒担体に、Pt、Pdなどを含有す
る触媒層を設け、該触媒層の保護のためにアル
ミナまたはアルミナと酸化セリウム（アルミナ
に対して重量比で0.1〜0.5％）の混合物からな
る酸化物の被覆層を設けるようにしたものが提
案されている（特開昭60−5230号公報参照）。
この公知技術の場合、微量の酸化セリウムを含
む被覆層は、触媒層を保護する目的で設けられ
ているものであり、OSC剤として作用する酸
化セリウムの濃度が極めて低いため、酸素貯蔵
能効果を殆ど期待できないものであつた。（発明の目的）本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたもの
で、貴金属あるいは卑金属からなる触媒成分を含
む触媒層の上面にOSC剤を多量に含む被覆層を
形成させることにより、触媒の浄化性能の大幅な
改善を図ることを目的とするものである。（目的を達成するための手段）本発明では、上記目的を達成するための手段と
して、触媒担体に担持され、触媒成分を含有した
触媒層の上面に、OSC剤を多量に含む被覆層を
設けている。ここで、触媒成分としては、Pt、Rh、Pdなど
の公知成分およびそれらの二種以上の混合物が使
用される。また、OSC剤の成分としては、酸化セリウム
（CeO₂）、酸化ニツケル（NiO）、酸化鉄（Fe₂O₃
あるいはFeO）などの公知成分およびそれらの二
種以上の混合物が使用されるが、CeO₂が最も効
果的である。さらに、前記被覆層の組成は、50〜95重量％の
OSC剤と残部の活性アルミナとからなつており、
そのコーテイングは、OSC剤、活性アルミナ、
水和アルミナ、その他分散剤からなる水性スラリ
ーを用いて行う。最も簡単な方法としては、
OSC剤と水和アルミナとの二成分を用いたスラ
リーをコーテイングすることによつて被覆層を形
成することができる。かくして形成された排気ガス浄化用触媒の一例
が第１図に拡大して示されている。ここで、符号
１は触媒担体、２は触媒層、３は被覆層をそれぞ
れ示している。該触媒担体１としては、コージラ
イト等のセラミツクスからなるハニカム構造体あ
るいは耐熱金属、耐熱無機繊維からなる各種担体
が使用される。（作用）上記のような構造を有する触媒は、従来のよう
に、活性触媒成分とOSC剤とを同一層に含浸せ
しめた触媒に比べて非常に優れた排気ガス浄化性
能を示す。一般に、被覆層中のOSC剤含有量が減少する
に従つて触媒性能は次第に低下し、50％以下では
急激に低下する。その理由は、OSC剤の濃度が
低下すると、活性触媒成分との相互作用が得られ
なくなるからである。ちなみに、OSC剤として
CeO₂を用いた被覆層中におけるCeO₂の含有量
（重量％）に対する400℃におけるCOの浄化率
（％）の変化を測定した結果が第２図に示されて
いる。ここで使用された触媒成分は、白金（Pt）
およびロジウム（Rh）からなるもの（後述する
実施例１のものと同様）であり、酸化セリウムと
ベーマイトの重量比（全重量は930ｇに固定）を
変えることによりCeO₂の含有量を変化させるよ
うにしている。本結果は、活性測定条件を、空燃
比Ａ／Ｆ＝14.7±0.9、空間速度S.V＝60000／Hr
とし、台上エンジンにおいて、排気ガス温度850
℃で300Hr運転した耐久テスト後の触媒を用いて
評価したものである。これによれば、CeO₂が50
％以下になるとCO浄化率が大幅に低下している。
なお、他のOSC剤もこれと同様な傾向を示すこ
とは自明であろう。一方、OSC剤の含有量が高くなると、触媒活
性は向上するが、OSC剤自体の結合力が弱いた
めに、物理的強度（耐剥離性）が減少し、耐久性
が低減する。ちなみに、OSC剤としてCeO₂を用
いた被覆層中におけるCeO₂の含有量（重量％）
を変化させて、剥離テストを行つたところ、表−
１に示す結果が得られた。ここで、剥離量＝（テ
スト前のコート付着量−テスト後のコート付着
量）／（テスト前のコート付着量）、また、テス
ト方法としては、直径１インチ、高さ１インチの
円筒テストピースを600℃で30分間加熱、次に25
℃の水中で冷却という手順を三回繰り返した後、
充分乾燥し、剥離量を測定する方法が採用され
た。

【表】上記剥離テストの結果から、被覆層中のCeO₂
含有量は、95％以下とするのが好ましいことがわ
かる。なお、他のOSC剤もこれと同様な傾向を
示すことは自明であろう。前記被覆層の触媒担体に対する付着割合が５重
量％以下では触媒層の表面を効果的に被覆するこ
とができなくなるため、触媒性能が急激に低下
し、40重量％を越えると、活性成分と排気ガスと
の接触が阻害されるため、急激に触媒性能が低下
する。このことを勘案すると、被覆層の付着割合
を５〜40重量％とするのが望ましい。なお、被覆
層の厚さは、20〜40μとするのが望ましい。以下、本発明の幾つかの好適な実施例を説明す
る。実施例１ γ−アルミナ160ｇ、ベーマイト160ｇ、水500
c.c.、濃硝酸４c.c.をホモミキサーにより10時間混合
撹拌し、アルミナウオツシユコート用スラリーを
得た。このスラリーにハニカム触媒担体（コージ
ライト製）を浸漬して引き上げた後、余分のスラ
リーを高圧エアブローで除去し、昇温速度200
℃／Hrにセツトした電気炉中に置いて600℃まで
焼成した。このアルミナコートした触媒担体を、Ptが200
ｇ／である塩化白金酸と、Rhが100ｇ／であ
る塩化ロジウムとを水200c.c.に混合して得られた
混合水溶液に約15秒浸漬して引き上げた後、200
℃で１時間乾燥し、次いで600℃で２時間焼成し
た。焼成後の貴金属含有量は白金（Pt）1.0ｇ／
、ロジウム（Rh）0.2ｇ／であつた。この時
得られた触媒層２の付着量は、触媒担体１に対し
て14重量％であつた。次いで、酸化セリウム810ｇ、ベーマイト120
ｇ、水600c.c.をホモミキサーにより混合撹拌し、
OSC剤コート用スラリーを得た。このスラリー
に、先のアルミナ及び貴金属を付着させた触媒担
体を約20秒浸漬して引き上げた後、余分のスラリ
ーを高圧エアブローで除去し、前記アルミナコー
ト時と同じ条件で乾燥焼成した。これによつて、
触媒担体１上に形成された触媒層２（Pt、Rhを
含む）の上面に、90重量％の酸化セリウムと10重
量％のγ−アルミナとからなる被覆層３が形成さ
れてなる排気ガス浄化用触媒が得られた（第１図
参照）。なお、被覆層３の付着量は触媒担体１に
対して25重量％であつた。実施例２活性触媒成分含浸過程（即ち、アルミナコート
された触媒担体に貴金属を含浸させる過程）にお
いて、塩化白金酸、塩化ロジウム、塩化パラジウ
ム混合水溶液を用いて、触媒担体に白金（Pt）
0.28ｇ／、ロジウム（Rh）0.14ｇ／、パラジ
ウム（Pd）0.98ｇ／を付着させた以外は、前記
実施例１とまつたく同一の方法で調製して、触媒
担体１上に形成された触媒層２（Pt、Rh、Pdを
含む）の上面に90重量％の酸化セリウムと10重量
％のγ−アルミナとからなる被覆層３が形成され
てなる排気ガス浄化用触媒が得られた（第１図参
照）。なお、本実施例においても、被覆層３の付
着量は触媒担体１に対して25重量％であつた。実施例３活性触媒成分含浸過程（即ち、アルミナコート
された触媒担体に貴金属を含浸させる過程）にお
いて、塩化パラジウム水溶液を用いて、触媒担体
にパラジウム（Pd）1.4ｇ／を付着させた以外
は、前記実施例１とまつたく同一の方法で調製し
て、触媒担体１上に形成された触媒層２（Pdを
含む）の上面に90重量％の酸化セリウムと10重量
％のγ−アルミナとからなる被覆層３が形成され
てなる排気ガス浄化用触媒が得られた（第１図参
照）。なお、本実施例においても、被覆層３の付
着量は触媒担体１に対して25重量％であつた。実施例４ OSC剤コート用スラリーにおいて、酸化セリ
ウムの代わりに酸化ニツケルを用いた以外は、前
記実施例１とまつたく同一の方法で調製して、触
媒担体１上に形成された触媒層２（Pt、Phを含
む）の上面に90重量％の酸化ニツケルと10重量％
のγ−アルミナとからなる被覆層３が形成されて
なる排気ガス浄化用触媒が得られた（第１図参
照）。なお、本実施例においても、被覆層３の付
着量は触媒担体１に対して25重量％であつた。実施例５ OSC剤コート用スラリーにおいて、酸化セリ
ウムの代わりに酸化鉄（例えば、Fe₂O₃）を用い
た以外は、前記実施例１とまつたく同一の方法で
調製して、触媒担体１上に形成された触媒層２
（Pt、Rhを含む）の上面に90重量％の酸化鉄と10
重量％のγ−アルミナとからなる被覆層３が形成
されてなる排気ガス浄化用触媒が得られた（第１
図参照）。なお、本実施例においても、被覆層３
の付着量は触媒担体１に対して25重量％であつ
た。上記各実施例で得られた排気ガス浄化用触媒の
浄化性能を、従来公知の触媒、即ち、活性触媒成
分とOSC剤とを混在せしめてなる触媒と比較し
て浄化性能評価テストを行つたところ、第３図な
いし第５図に示す結果が得られた。ここで、比較例１〜３は次のようにして調製さ
れた。比較例１活性アルミナ315ｇ、酸化セリウム100ｇ、濃硝
酸４c.c.、水700c.c.をホモミキサーにより混合撹拌
し、アルミナ及びOSC剤コート用のスラリーを
得た。このスラリーを用いて、前記各実施例と同
一方法でハニカム触媒担体にアルミナ及びOSC
剤をコーテイングした。このコート層の付着量は
触媒担体に対して25重量％、酸化セリウムのコー
ト層中での割合は25重量％であつた。この触媒担体に、さらに前記実施例１と同様な
方法を用いて、白金（Pt）1.0ｇ／、ロジウム
（Rh）0.2ｇ／を上記コート層に含浸させるこ
とにより触媒を得た。比較例２前記比較例１と同一の方法、条件によりアルミ
ナとOSC剤とをコーテイングした後、前記実施
例２と同じ方法、条件によりPt、Rh、PdをOSC
剤を含有したコート層に含浸させ、実施例２と同
じ貴金属付着量（即ち、Pt0.28ｇ／、Rh0.14
ｇ／、Pd0.98ｇ／）の触媒を得た。比較例３前記比較例１と同一の方法、条件によりアルミ
ナとOSC剤とをコーテイングした後、前記実施
例３と同じ方法、条件によりPdをOSC剤を含有
したコート層に含浸させ、実施例３と同じ貴金属
付着量（即ち、Pd1.4ｇ／）の触媒を得た。なお、活性測定条件を、空燃比Ａ／Ｆ＝14.7±
0.9、空間速度S.V＝60000／Hrとし、台上エンジ
ン300Hr耐久テスト後の触媒を用いて評価テスト
を行つた。上記評価テストの結果によると、本発明の各実
施例による排気ガス浄化用触媒は、従来公知の触
媒、即ち、比較例１〜３のものに比較して排気ガ
ス温度の低い状態から大幅に浄化性能が改善され
ていることがわかる。実施例６第６図図示の如く、円筒状に形成された触媒担
体１上に、前記実施例１と同様な方法によりγ−
アルミナと触媒成分（PtおよびRh）とを担持し
て得られたものを、まず半分流動パラフイン溶液
中に浸漬させ、次いで、酸化セリウム440ｇ、水
和アルミナ110ｇ、水500c.c.、濃硝酸５c.c.からなる
スラリー液中に約20秒浸漬させた後、余分なスラ
リー液を高圧エアブローにより除去する。その
後、130℃で１時間乾燥後、600℃で１時間焼成す
ることにより、流動パラフインが付着しない半分
側にのみ酸化セリウムを多量に含む被覆層３が形
成された排気ガス浄化用触媒が得られた。この触
媒は、被覆層３が形成された側を出口側として使
用すると、高温となる入口側に比較的耐熱性に劣
る酸化セリウムを含む被覆層が存在しないことと
なり、酸化セリウムの熱劣化を防止することが可
能となる。なお、被覆層３を形成する範囲は、被
覆層形成部長さおよび被覆層非形成部長さを、そ
れぞれA₁、A₂とするとき、A₂／A₁＝７／３〜
３／７とされるが、A₁／A₂＝１とするのが好ま
しい。実施例７第７図図示の如く、円筒状に形成された触媒担
体１上に、実施例と同様な方法によりγ−アルミ
ナと触媒成分（PtおよびRh）とを担持して得ら
れたものにおいて、その開口部両側に開口径の1/
２の径を有するラベルを貼り、次いで、酸化セリ
ウム440ｇ、水和アルミナ110ｇ、水500c.c.、濃硝
酸５c.c.からなるスラリー液中に浸漬させた後、余
分なスラリー液を高圧エアブローにより除去す
る。その後、前記ラベルを取り除き、130℃で１
時間乾燥後、600℃で１時間焼成することにより、
前記ラベルが貼られていない外周部にのみ酸化セ
リウムを多量に含む被覆層３が形成された排気ガ
ス浄化用触媒が得られた。この触媒は、高温の排
気ガスと直接接触する内周側に被覆層３が形成さ
れていないため、比較的耐熱性に劣る酸化セリウ
ムの熱劣化を防止することが可能となる。なお、
被覆層３を形成する範囲は、被覆層形成部の巾お
よび被覆層非形成部の巾を、それぞれB₁、B₂と
するとき、B₂／2B₁＝７／３〜３／７とされる
が、B₂／₂B₁＝１とするのが好ましい。上記実施例６、７の排気ガス浄化用触媒の浄化
性能の評価テストを行ない、触媒担体の全体に酸
化セリウムを多量に含む被覆層を形成してなる比
較例（本発明実施例の一例である）と比較した結
果が第８図ないし第１０図に示されている。前記
評価テストは、エンジンエージング（排気ガス温
度：900℃、100時間運転）後に測定されたもので
あり、活性測定条件としては、空燃比Ａ／Ｆ＝
14.7±0.9、空間速度S.V＝60000／Hrである。上記の結果によれば、実施例６、７の触媒は、
比較例のものに比べて若干浄化性能が向上してお
り、このことから、熱劣化し易い部分に被覆層を
形成しなくとも、浄化性能の低下がないことが分
かる。したがつて、被覆層形成に必要な原料
（OSC剤等）の節約が可能となるのである。実施例８前記実施例１〜５と同様な方法により触媒担体
１上に形成された触媒層２（PtおよびRhを含む）
の上面に、酸化セリウムを多量に含む被覆層３を
形成してなる触媒を、水和アルミナ70ｇ、γ−ア
ルミナ70ｇ、水200c.c.からなるアルミナスラリー
液中に約20秒浸漬させて引き上げたのち、高圧エ
アブローにより余分なアルミナスラリーを除去
し、130℃で１時間乾燥後、550℃の電気炉で１時
間焼成した。これにより、第１１図図示の如く、
触媒担体１上に、PtおよびRhからなる活性触媒
成分を含む触媒層２、酸化セリウムを多量に含む
被覆層３、アルミナ成分のみの保護層４を有する
三重層の排気ガス浄化用触媒を得ることができ
た。この時得られた保護層４の厚さは約30μであ
つた。かく構成することによつて、被覆層３に含
まれるCeO₂の熱劣化が保護層４によつて防止さ
れる。又、該保護層４は、被覆層３に対する被毒
防止作用をも有している。なお、前記保護層４の
厚さは、20〜40μが適切であり、20μ以下では熱
及び被毒に対する保護層としての効果が得られ
ず、40μ以上では厚すぎて、排気ガスのウオツシ
ユコート内での拡散が不充分となり、浄化性能が
低下する。上記実施例８の排気ガス浄化用触媒の浄化性能
の評価テストを行ない、比較例（本発明実施例の
一例であり、保護層４を形成しないもの）と比較
した結果が第１２図ないし第１４図に示されてい
る。前記評価テストは、200時間実車走行後に測
定されたものであり、活性測定条件としては、空
燃比Ａ／Ｆ＝14.7±0.9、空間速度S.V＝60000／
Hrとされた。これによれば、本実施例のものが、
保護層４を形成していない比較例のものに比べ
て、浄化性能が優れていることがわかる。実施例９本実施例の排気ガス浄化用触媒は、前記実施例
８のものと同様に、触媒担体１上に、触媒層２、
被覆層３、保護層４を設けた三重層構造とされて
おり、且つ該保護層４にアルカリ土類金属の酸化
物（本実施例ではCaO）を含有せしめている。即ち、前記実施例におけるアルミナスラリーの
組成を、水和アルミナ50ｇ、γ−アルミナ60ｇ、
酢酸カルシウム50ｇ、水200c.c.とした以外は、前
記実施例８と同様な方法、条件で調製して、前記
保護層４中に酸化カルシウムが含有された三重層
構造の触媒を得た。この時得られた保護層４の厚
さは約30μであつた。このように、保護層４内に
アルカリ土類金属を含有せしめることによつて、
エンジンオイル中に含有されている被毒物である
リン（Ｐ）が、コート表面上でガラス化するのを
防止することができるのである。なお、ガラス化
防止剤としては、アルカリ土類金属中では特に酸
化カルシウム（CaO）が効果的である。又、添加
するアルカリ土類金属量は、焼成後において、保
護層４の重量中10〜30重量％が適切であり、10重
量％以下ではガラス化防止効果が充分でなく、30
重量％以上ではウオツシユコートの物理的強度が
低下し、剥離しやすくなつてしまう。なお、前記保護層４の厚さは、前記実施例８と
同様に20〜40μが適切である。上記実施例９の排気ガス浄化用触媒の浄化性能
の評価テストを行い、比較例（本発明実施例の一
例であり、保護層４を形成しないもの）と比較し
た結果が第１５図ないし第１７図に示されてい
る。前記評価テストは、200時間実車走行後に測
定されたものであり、活性測定条件としては、空
燃比Ａ／Ｆ＝14.7±0.9、空間速度S.V＝60000／
Hrとされた。ただし、触媒に付着するリンの量
を高めるため、LOCが20000Km／であるエンジ
ンにおいて、エンジンオイル中のリン量を添加剤
を加えて1.0重量％に増やしたものを使用した。
これによれば、本実施例のものが、保護層４を形
成していない比較例のものに比べて、浄化性能が
優れていることがわかる。実施例 10 本実施例の排気ガス浄化用触媒においては、触
媒層はγ−アルミナから構成されるが、OSC剤
を多量に含む被覆層の原料は、α−アルミナ／水
和アルミナ＝95／５〜60／40（重量比）であるア
ルミナ組成からなつている。即ち、従来方法によりコージライト製触媒担体
上に約40μのγ−アルミナコートを設け、これに
触媒成分（Pt1.0ｇ／、Rh0.2ｇ／）を担持
し、これを、α−アルミナ100ｇ、水和アルミナ
10ｇ、酸化セリウム440ｇ、水500c.c.、濃硝酸３c.c.
からなるスラリー液中に約20秒浸漬して引き上
げ、余分なスラリー液を高圧エアブローで除去
し、130℃で１時間乾燥後、550℃の電気炉で１時
間焼成して、上記構造の触媒を得た。この触媒は、熱によつてもアルミナ結晶変化が
少なく、ポア減少もほとんどないため、高温にお
ける物理的強度（触媒のクラツク、コードの剥離
等）が改善され、耐久性が向上する。なお、水和アルミナ量がα−アルミナ／水和ア
ルミナ＝95／５より少なくなると、アルミナ同志
及びアルミナとOSC剤との結合力が弱くなり、
剥離しやすくなる。又、α−アルミナ量がα−ア
ルミナ／水和アルミナ＝60／40より少なくなる
と、α−アルミナの特性である高温における物理
的強度、耐久性が得られなくなる。上記実施例10の排気ガス浄化用触媒の浄化性能
評価テストを行い、比較例（本発明の実施例の一
例であり、OSC剤を含む被覆層の原料がγ−ア
ルミナのみからなる触媒）と比較した結果が第１
８図ないし第２０図に示されている。前記評価テ
ストは、大気中1100℃で50時間熱エージングした
後に測定されたものであり、活性測定条件として
は、空燃比Ａ／Ｆ＝14.7±0.9、空間速度S.V＝
60000／Hrとされた。又、被覆層の剥離テストを行つた結果、表−２
に示す結果が得られた。剥離テスト方法としては、直径１インチ、高さ
１インチの円柱テストピースを、600℃で30分間
加熱し、次に25℃の水中で冷却するという手順を
３回繰り返した後、充分乾燥して剥離量を測定す
るという方法が採用される。

【表】ここで、剥離量＝（テスト前のコート付着量−
テスト後のコート付着量）／（テスト前のコート
付着量）とされている。上記各テストの結果からみると、本実施例のも
のが、比較例のものに比べて、浄化性能において
若干劣つているが、耐剥離性において非常に優れ
ていることがわかる。なお、上記各実施例では、OSC剤として酸化
セリウム、酸化ニツケル、酸化鉄を用いたものに
ついて説明しているが、これらのOSC剤に酸化
モリブデン（MoO₃）を添加する場合もある。（発明の効果）叙上の如く、本発明によれば、活性触媒成分で
ある白金、ロジウム、パラジウムよりなる群から
選ばれた少なくとも一種類を含有する触媒層と、
OSC剤である酸化セリウム、酸化ニツケル、酸
化鉄よりなる群から選ばれた少なくとも一種類を
含有する被覆層とを分離して形成しているので、
活性触媒成分とOSC剤とが化合物を形成するこ
とがなくなり、従来の活性触媒成分とOSC剤と
を混在させたものに比べて、排気ガス浄化性能が
向上するという優れた効果がある。また、OSC剤の被覆層中における含有量を50
〜95重量％として、OSC剤による酸素貯蔵能効
果を大幅に増大せしめるようにしたので、排気ガ
ス浄化性能を著しく向上せしめることができると
いう効果もある。さらに、触媒層上面をOSC剤を含有する被覆
層で被覆するようにしているので、触媒層が還元
雰囲気になり易くなり、排気ガス中のNOxの浄
化性能が一段と向上するという利点もある。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明にかかる排気ガス浄化用触媒
の一例を示す拡大図、第２図は、本発明にかかる
排気ガス浄化用触媒における被覆層中のCeO₂含
有量（重量％）に対する排気ガス中のCO浄化率
（％）の変化を示す特性図、第３図、第４図及び
第５図は、本発明の実施例１〜５と比較例１〜３
との浄化性能評価テストの結果を示す特性図、第
６図は、本発明の実施例６にかかる排気ガス浄化
用触媒の斜視図、第７図は、本発明の実施例７に
かかる排気ガス浄化用触媒の端面図、第８図、第
９図及び第１０図は、本発明の実施例６、７と比
較例との浄化性能評価テストの結果を示す特性
図、第１１図は、本発明の実施例８、９にかかる
排気ガス浄化用触媒の一例を示す拡大図、第１２
図、第１３図及び第１４図は、本発明の実施例８
と比較例との浄化性能評価テストの結果を示す特
性図、第１５図、第１６図及び第１７図は、本発
明の実施例９と比較例との浄化性能評価テストの
結果を示す特性図、第１８図、第１９図及び第２
０図は、本発明の実施例10と比較例との浄化性能
評価テストの結果を示す特性図である。１……触媒担体、２……触媒層、３……被覆
層。

Claims

【特許請求の範囲】

１触媒担体に担持され、白金、ロジウムおよび
パラジウムよりなる群から選ばれた少なくとも一
種類の触媒成分を含有する触媒層と、該触媒層上
に設けられ、酸素貯蔵能付与剤として作用する酸
化セリウム、酸化ニツケルおよび酸化鉄よりなる
群から選ばれた少なくとも一種類の酸化物を50〜
95重量％含有するアルミナの被覆層とを備えてい
ることを特徴とするエンジンの排気ガス浄化用触
媒。