JPH0347435B2 - - Google Patents
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- JPH0347435B2 JPH0347435B2 JP59145324A JP14532484A JPH0347435B2 JP H0347435 B2 JPH0347435 B2 JP H0347435B2 JP 59145324 A JP59145324 A JP 59145324A JP 14532484 A JP14532484 A JP 14532484A JP H0347435 B2 JPH0347435 B2 JP H0347435B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- ignition
- signal
- coil
- circuit
- Prior art date
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Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は磁石発電機を電源とするCDI点火装置
の点火時期を電子回路演算で行い、機関の必要と
する点火進角特性を精度良く得るようにしたもの
において、一定回転数を境に演算の条件を変える
ことにより進角特性を変化せしめ、機関の要求に
より良く合致した特性を得るようにした点火時期
制御装置に関するものである。
の点火時期を電子回路演算で行い、機関の必要と
する点火進角特性を精度良く得るようにしたもの
において、一定回転数を境に演算の条件を変える
ことにより進角特性を変化せしめ、機関の要求に
より良く合致した特性を得るようにした点火時期
制御装置に関するものである。
機関の点火時期制御装置において、機関のノツ
キングゾーンを回避するために、または機関の中
速域の出力特性を向上させるために、進角特性を
２段折れ、３段折れ特性にすることは一般に行わ
れている。点火時期制御を電子回路の演算で行う
ものについても、例えば特開昭56−64156号公報
に見られるように三角波発振回路を複数個用いて
上記特性を得ることが述べられている。又、通常
電子演算による進角装置は、特開昭56−75964号
公報に見られるように、積分回路のコンデンサを
充放電することにより得られる三角波を機関の回
転と同期させ、結果として得られる定角度発振に
対しコンデンサ電圧を基準電圧と比較することに
より点火信号を得るものであり、コンデンサの充
放電々流を機関の回転速度をパラメータとする電
圧でコントロールすることにより進角特性を得て
いる。しかるに、この装置において、進角特性を
一定回転を境にして変化させようとすれば、特開
昭56−151266号公報に示されるように機関の回転
をパラメータとする電圧特性を変更する必要があ
り、前記した２例のものでは所期の特性を得るた
めに極めて複雑な回路を必要とする。又、特開昭
57−51956号公報には、積分器と２個の比較器を
用い、積分器のコンデンサの充放電を一定電流で
行つて一定の進角特性を得る装置が提案されてお
り、この装置では単純な回路で一定の進角特性が
得られるが、回転数により進角特性そのものを変
化させることはできない。
キングゾーンを回避するために、または機関の中
速域の出力特性を向上させるために、進角特性を
２段折れ、３段折れ特性にすることは一般に行わ
れている。点火時期制御を電子回路の演算で行う
ものについても、例えば特開昭56−64156号公報
に見られるように三角波発振回路を複数個用いて
上記特性を得ることが述べられている。又、通常
電子演算による進角装置は、特開昭56−75964号
公報に見られるように、積分回路のコンデンサを
充放電することにより得られる三角波を機関の回
転と同期させ、結果として得られる定角度発振に
対しコンデンサ電圧を基準電圧と比較することに
より点火信号を得るものであり、コンデンサの充
放電々流を機関の回転速度をパラメータとする電
圧でコントロールすることにより進角特性を得て
いる。しかるに、この装置において、進角特性を
一定回転を境にして変化させようとすれば、特開
昭56−151266号公報に示されるように機関の回転
をパラメータとする電圧特性を変更する必要があ
り、前記した２例のものでは所期の特性を得るた
めに極めて複雑な回路を必要とする。又、特開昭
57−51956号公報には、積分器と２個の比較器を
用い、積分器のコンデンサの充放電を一定電流で
行つて一定の進角特性を得る装置が提案されてお
り、この装置では単純な回路で一定の進角特性が
得られるが、回転数により進角特性そのものを変
化させることはできない。
本発明は上記したような問題点を考慮して成さ
れたものであり、積分回路と２つの比較器を持つ
進角制御回路に回転数−電圧変換回路を組合わ
せ、該変換回路の出力がある一定値を越えたとき
に該出力により進角制御回路の制御条件を連続的
に変えるようにすることにより、２段折れ進角特
性を簡単な回路で実現できる点火時期制御装置を
提供することを目的とする。
れたものであり、積分回路と２つの比較器を持つ
進角制御回路に回転数−電圧変換回路を組合わ
せ、該変換回路の出力がある一定値を越えたとき
に該出力により進角制御回路の制御条件を連続的
に変えるようにすることにより、２段折れ進角特
性を簡単な回路で実現できる点火時期制御装置を
提供することを目的とする。
以下、本発明の実施例を図面とともに説明す
る。第１図において、１は磁石発電機の点火電源
コイル、２は電源コイル１の出力を整流するダイ
オード、３か電源コイル１の出力で充電される点
火用コンデンサ、４はサイリスタで、サイリスタ
４はそのゲートに信号を受けてコンデンサ３の電
荷を点火コイル５の１次コイル６に放出し、２次
コイル７に高電圧を誘起せしめて点火プラグ８に
放電させ、機関を点火させるようにしている。９
はダイオード１０、抵抗１１、定電圧ダイオード
１２、コンデンサ１３よりなる定電圧電源回路で
あり、その出力は後述の点火時期演算回路２０や
周波数−電圧変換回路（以下、Ｆ−Ｖ回路とい
う。）３４に供給される。１４は磁石発電機に設
けられ機関の回転と同期して点火信号を発生する
信号コイルで、その出力はダイオード１５、抵抗
１６を介してサイリスタ４のゲートに加えられる
とともに、ダイオード１７を介してＦ−Ｖ回路３
４に加えられる。又、信号コイル１４が発生する
負波はダイオード１８、抵抗１９を介して点火時
期演算回路２０に加えられる。点火時期演算回路
２０はRSフリツプフロツプ（以下ｆ−ｆと略
す。）２１、オぺアンプ２２〜２４、トランジス
タ２５、ダイオード２６、コンデンサ２７、抵抗
２８〜３３より構成される。又、Ｆ−Ｖ回路３４
はトランジスタ３５，３６、ダイオード３７、コ
ンデンサ３８，３９および抵抗４０〜４４から構
成される。
る。第１図において、１は磁石発電機の点火電源
コイル、２は電源コイル１の出力を整流するダイ
オード、３か電源コイル１の出力で充電される点
火用コンデンサ、４はサイリスタで、サイリスタ
４はそのゲートに信号を受けてコンデンサ３の電
荷を点火コイル５の１次コイル６に放出し、２次
コイル７に高電圧を誘起せしめて点火プラグ８に
放電させ、機関を点火させるようにしている。９
はダイオード１０、抵抗１１、定電圧ダイオード
１２、コンデンサ１３よりなる定電圧電源回路で
あり、その出力は後述の点火時期演算回路２０や
周波数−電圧変換回路（以下、Ｆ−Ｖ回路とい
う。）３４に供給される。１４は磁石発電機に設
けられ機関の回転と同期して点火信号を発生する
信号コイルで、その出力はダイオード１５、抵抗
１６を介してサイリスタ４のゲートに加えられる
とともに、ダイオード１７を介してＦ−Ｖ回路３
４に加えられる。又、信号コイル１４が発生する
負波はダイオード１８、抵抗１９を介して点火時
期演算回路２０に加えられる。点火時期演算回路
２０はRSフリツプフロツプ（以下ｆ−ｆと略
す。）２１、オぺアンプ２２〜２４、トランジス
タ２５、ダイオード２６、コンデンサ２７、抵抗
２８〜３３より構成される。又、Ｆ−Ｖ回路３４
はトランジスタ３５，３６、ダイオード３７、コ
ンデンサ３８，３９および抵抗４０〜４４から構
成される。
次に、上記装置の動作を点火時期演算回路２０
およびＦ−Ｖ回路３４の相互動作を中心にして第
２図および第３図を用いて説明する。まず、機関
が回転し信号コイル１４に電圧が発生すると時間
的に進んだ回転角で発生する負電圧は抵抗１９、
ダイオード１８を介して流れ、抵抗１９の電圧降
下に相当する電圧（負電圧）が点火時期演算回路
２０に入力される。又、時間的に遅れた位置にあ
る正電圧はダイオード１５、抵抗１６を介してサ
イリスタ４のゲートに加わり、サイリスタ４を導
通してコンデンサ３の負荷を点火コイル５の１次
コイル６に放出し、２次コイル７に高電圧を誘起
して点火プラグ８を放電させ、機関を点火すると
ともに、上記正電圧はダイオード１７を介してＦ
−Ｖ回路３４に入力する。第２図において、t0は
負電圧が発生する位置、t1は正電圧が発生する位
置を示す。点火時期演算回路２０に負電圧の信号
が入力すると、電源回路９より抵抗２８を介して
ベースに正電圧が加わつていてオン状態にあるト
ランジスタ２５のベース−エミツタ間に負電圧が
加わり、トランジスタ２５はオフ状態となつて電
源回路９から抵抗２９を介して供給される電圧が
ｆ−ｆ回路２１のセツト端子（Ｓ端子）に印加さ
れ、ｆ−ｆ回路２１の（＋）Ｑ端子はハイレベル
電圧は出力し、この電圧が抵抗３０を介して第１
のオぺアンプ２２の反転入力端子（以下（−）端
子という。）に印加される。この場合、オぺアン
プ２２の（−）端子に非反転入力端子（以下
（＋）端子という。）の電圧V1より高い電圧が印
加されればオぺアンプ２２の出力端子はハイレベ
ルからローレベルに転位し、コンデンサ２７はオ
ぺアンプ２２の出力端子と接続側が正となるよう
に充電されていたものが一定の時定数で放電を始
め、その結果オぺアンプ２２の出力端子の電圧は
コンデンサ２７の放電により第２図の直線ａ−ｂ
のように暫時低下する。この電圧は抵抗３３を介
して第２のオぺアンプ２３の（−）端子に加えら
れるが、オぺアンプ２３は（−）端子電圧が
（＋）端子電圧より高い間は出力端子はローレベ
ルを維持し、第２図のt2に示すように（−）端子
電圧が（＋）端子電圧V2より低くなつた時点で
オぺアンプ２３の出力端子はハイレベルとなり、
この出力はｆ−ｆ回路２１のリセツト端子（以下
Ｒ端子という。）に加えられ、ｆ−ｆ回路２１の
＋Ｑ端子をローレベルに転位させ、この電圧がオ
ぺアンプ２２の（＋）端子電圧V1より低い電圧
として（−）端子に加えられ、オぺアンプ２２の
出力端子はハイレベルとなり、コンデンサ２７は
再び一定の時定数で充電され、オぺアンプ２２の
出力電圧は第２図の直線ｂ−ｃで示すように上昇
する。そして、次に再び信号コイル１４の負電圧
信号により同じ動作をくり返す。ここで、第２図
の三角形abcにおいては、一辺acが機関の一回転
で一定、角cabと角acbはコンデンサ２７の充放
電時定数により一定であり、t2の位置は角度上常
に一定であり、機関の回転速度の変化により一回
転に要する時間が変つても角度的には一定であ
り、定角度発振と呼ばれるものである。一方、ｆ
−ｆ回路２１の（＋）Ｑ端子出力は抵抗３１を介
して第３のオぺアンプ２４の（＋）端子に入力さ
れ、またコンデンサ２７の電圧つまりオペアンプ
２２の出力電圧は抵抗３３を介して同じオペアン
プ２４の（−）端子に印加される。前者をV3と
して第２図に示す値をとらせるとt3点において両
電圧は交鎖し、この時点でオぺアンプ２４の
（−）端子電圧がV3より低電圧となるため第３の
オぺアンプ２４の出力はハイレベルに転じ、微分
用コンデンサ４５を介してサイリスタ４のゲート
に印加される。オぺアンプ２２の出力端子の電圧
は前述したように一定の時定数による充放電勾配
を持つため、低速回転域では第２図のａ点電圧は
充分に高くなり、V3は変らないため両電圧の交
点はt2に近い点となる。そして、回転の上昇つま
り一回転に要する時間の短縮とともにａ点電圧が
低下し、t3点はt0点に近づき、一定回転に達する
とａ点電圧はV3電圧と一致し、t3はt0に一致す
る。さらに回転が高まるとｆ−ｆ回路２１の
（＋）Ｑ端子がハイレベルになつた時点つまり信
号コイル１４に負電圧が発生する時点で（＋）Ｑ
端子の出力が抵抗３１を介して第３のオぺアンプ
２４の（＋）端子に加わり、その時点のオぺアン
プ２４の（−）端子電圧は第２図のａ点電圧で
（＋）端子電圧V3より低いため、オぺアンプ２４
の出力端子はハイレベルに転ずる。つまり、一定
回転以上では常に第２図のt0時点でサイリスタ４
のゲートに信号が加わることになる。サイリスタ
４のゲートにはt1時点、t2時点で信号が加わる
が、サイリスタ４はいずれか時間的に早い信号で
導通して機関を点火するので、低速回転域ではt1
で点火し回転が上昇してt3がt1より早くなつた時
点でt3で点火し、回転の上昇と共にt3はt0に近づ
き、一定回転に達すればt3はt0と一致してt0で点
火することになる。これを回転数に対するパラメ
ータで図示したのが第３図のｄ−ｅ−ｆの特性で
ある。
およびＦ−Ｖ回路３４の相互動作を中心にして第
２図および第３図を用いて説明する。まず、機関
が回転し信号コイル１４に電圧が発生すると時間
的に進んだ回転角で発生する負電圧は抵抗１９、
ダイオード１８を介して流れ、抵抗１９の電圧降
下に相当する電圧（負電圧）が点火時期演算回路
２０に入力される。又、時間的に遅れた位置にあ
る正電圧はダイオード１５、抵抗１６を介してサ
イリスタ４のゲートに加わり、サイリスタ４を導
通してコンデンサ３の負荷を点火コイル５の１次
コイル６に放出し、２次コイル７に高電圧を誘起
して点火プラグ８を放電させ、機関を点火すると
ともに、上記正電圧はダイオード１７を介してＦ
−Ｖ回路３４に入力する。第２図において、t0は
負電圧が発生する位置、t1は正電圧が発生する位
置を示す。点火時期演算回路２０に負電圧の信号
が入力すると、電源回路９より抵抗２８を介して
ベースに正電圧が加わつていてオン状態にあるト
ランジスタ２５のベース−エミツタ間に負電圧が
加わり、トランジスタ２５はオフ状態となつて電
源回路９から抵抗２９を介して供給される電圧が
ｆ−ｆ回路２１のセツト端子（Ｓ端子）に印加さ
れ、ｆ−ｆ回路２１の（＋）Ｑ端子はハイレベル
電圧は出力し、この電圧が抵抗３０を介して第１
のオぺアンプ２２の反転入力端子（以下（−）端
子という。）に印加される。この場合、オぺアン
プ２２の（−）端子に非反転入力端子（以下
（＋）端子という。）の電圧V1より高い電圧が印
加されればオぺアンプ２２の出力端子はハイレベ
ルからローレベルに転位し、コンデンサ２７はオ
ぺアンプ２２の出力端子と接続側が正となるよう
に充電されていたものが一定の時定数で放電を始
め、その結果オぺアンプ２２の出力端子の電圧は
コンデンサ２７の放電により第２図の直線ａ−ｂ
のように暫時低下する。この電圧は抵抗３３を介
して第２のオぺアンプ２３の（−）端子に加えら
れるが、オぺアンプ２３は（−）端子電圧が
（＋）端子電圧より高い間は出力端子はローレベ
ルを維持し、第２図のt2に示すように（−）端子
電圧が（＋）端子電圧V2より低くなつた時点で
オぺアンプ２３の出力端子はハイレベルとなり、
この出力はｆ−ｆ回路２１のリセツト端子（以下
Ｒ端子という。）に加えられ、ｆ−ｆ回路２１の
＋Ｑ端子をローレベルに転位させ、この電圧がオ
ぺアンプ２２の（＋）端子電圧V1より低い電圧
として（−）端子に加えられ、オぺアンプ２２の
出力端子はハイレベルとなり、コンデンサ２７は
再び一定の時定数で充電され、オぺアンプ２２の
出力電圧は第２図の直線ｂ−ｃで示すように上昇
する。そして、次に再び信号コイル１４の負電圧
信号により同じ動作をくり返す。ここで、第２図
の三角形abcにおいては、一辺acが機関の一回転
で一定、角cabと角acbはコンデンサ２７の充放
電時定数により一定であり、t2の位置は角度上常
に一定であり、機関の回転速度の変化により一回
転に要する時間が変つても角度的には一定であ
り、定角度発振と呼ばれるものである。一方、ｆ
−ｆ回路２１の（＋）Ｑ端子出力は抵抗３１を介
して第３のオぺアンプ２４の（＋）端子に入力さ
れ、またコンデンサ２７の電圧つまりオペアンプ
２２の出力電圧は抵抗３３を介して同じオペアン
プ２４の（−）端子に印加される。前者をV3と
して第２図に示す値をとらせるとt3点において両
電圧は交鎖し、この時点でオぺアンプ２４の
（−）端子電圧がV3より低電圧となるため第３の
オぺアンプ２４の出力はハイレベルに転じ、微分
用コンデンサ４５を介してサイリスタ４のゲート
に印加される。オぺアンプ２２の出力端子の電圧
は前述したように一定の時定数による充放電勾配
を持つため、低速回転域では第２図のａ点電圧は
充分に高くなり、V3は変らないため両電圧の交
点はt2に近い点となる。そして、回転の上昇つま
り一回転に要する時間の短縮とともにａ点電圧が
低下し、t3点はt0点に近づき、一定回転に達する
とａ点電圧はV3電圧と一致し、t3はt0に一致す
る。さらに回転が高まるとｆ−ｆ回路２１の
（＋）Ｑ端子がハイレベルになつた時点つまり信
号コイル１４に負電圧が発生する時点で（＋）Ｑ
端子の出力が抵抗３１を介して第３のオぺアンプ
２４の（＋）端子に加わり、その時点のオぺアン
プ２４の（−）端子電圧は第２図のａ点電圧で
（＋）端子電圧V3より低いため、オぺアンプ２４
の出力端子はハイレベルに転ずる。つまり、一定
回転以上では常に第２図のt0時点でサイリスタ４
のゲートに信号が加わることになる。サイリスタ
４のゲートにはt1時点、t2時点で信号が加わる
が、サイリスタ４はいずれか時間的に早い信号で
導通して機関を点火するので、低速回転域ではt1
で点火し回転が上昇してt3がt1より早くなつた時
点でt3で点火し、回転の上昇と共にt3はt0に近づ
き、一定回転に達すればt3はt0と一致してt0で点
火することになる。これを回転数に対するパラメ
ータで図示したのが第３図のｄ−ｅ−ｆの特性で
ある。
第１図において、信号コイル１４の正信号がダ
イオード１７を介してＦ−Ｖ回路３４に加わる
と、まずトランジスタ３５がオンし、電源回路９
からの電圧がトランジスタ３５、抵抗４１、コン
デンサ３８および抵抗４２の直列回路に加わる。
コンデンサ３８と抵抗４２は微分回路を構成し、
時定数で決まる一定巾の電圧が抵抗４２の両端に
発生し、この電圧がトランジスタ３６をオンさせ
る。抵抗４２の両端電圧は機関の回転に関係なく
一定巾であるからトランジスタ３６のオン時間は
常に一定であり、オン、オフの回数のみ機関の回
転に比例することになる。トランジスタ３６がオ
ンすると電源回路９からトランジスタ３６および
抵抗４４を介して電流がコンデンサ３９に流れ、
トランジスタ３６のオフ期間中にこのトランジス
タ３９の電荷は抵抗４４，４３を介して放電する
が、トランジスタ３６のオン時間が一定でこのオ
ン回数が機関の回転と比例するためコンデンサ３
９への流入電流は機関の回転に比例して増加し、
コンデンサ３９の端子電圧従つてＦ−Ｖ回路３４
の出力電圧は回転数の上昇に比例して上昇するこ
とになる。第１図に示すようにこのＦ−Ｖ回路３
４の出力電圧が第２のオぺアンプ２３の（＋）端
子に加えられると、一定回転以上ではオぺアンプ
２３の（＋）端子電圧V2は一定値が維持できな
くなり、回転の上昇と共にV2が上昇する。第２
図に示すようにV2がV2′に変化すれば第１のオぺ
アンプ２２の出力端子の電圧がV2′に達した時点
でオぺアンプ２３は反転してｆ−ｆ回路２１をリ
セツトするので、オぺアンプ２２の出力端子電圧
は第２図a′−b′−c′に示すようにV2がV2′に変化
した量だけ変化し、この電圧と第３のオぺアンプ
２４の（＋）端子電圧V3との交鎖点は第２図の
t3′に示すようにt3より遅れることになる。前述し
たように機関回転の上昇と共にt3はt0に近づく
が、回転上昇と共にV2を一定勾配で変化させれ
ばt3のt0への接近速度が遅れることになる。これ
を第３図に示すとＦ−Ｖ回路３４の出力がV2を
越えた回転数n1より点火時期の進角特性が変り、
ｄ−ｅ−ｇと２段折れの特性を持つようになる。
イオード１７を介してＦ−Ｖ回路３４に加わる
と、まずトランジスタ３５がオンし、電源回路９
からの電圧がトランジスタ３５、抵抗４１、コン
デンサ３８および抵抗４２の直列回路に加わる。
コンデンサ３８と抵抗４２は微分回路を構成し、
時定数で決まる一定巾の電圧が抵抗４２の両端に
発生し、この電圧がトランジスタ３６をオンさせ
る。抵抗４２の両端電圧は機関の回転に関係なく
一定巾であるからトランジスタ３６のオン時間は
常に一定であり、オン、オフの回数のみ機関の回
転に比例することになる。トランジスタ３６がオ
ンすると電源回路９からトランジスタ３６および
抵抗４４を介して電流がコンデンサ３９に流れ、
トランジスタ３６のオフ期間中にこのトランジス
タ３９の電荷は抵抗４４，４３を介して放電する
が、トランジスタ３６のオン時間が一定でこのオ
ン回数が機関の回転と比例するためコンデンサ３
９への流入電流は機関の回転に比例して増加し、
コンデンサ３９の端子電圧従つてＦ−Ｖ回路３４
の出力電圧は回転数の上昇に比例して上昇するこ
とになる。第１図に示すようにこのＦ−Ｖ回路３
４の出力電圧が第２のオぺアンプ２３の（＋）端
子に加えられると、一定回転以上ではオぺアンプ
２３の（＋）端子電圧V2は一定値が維持できな
くなり、回転の上昇と共にV2が上昇する。第２
図に示すようにV2がV2′に変化すれば第１のオぺ
アンプ２２の出力端子の電圧がV2′に達した時点
でオぺアンプ２３は反転してｆ−ｆ回路２１をリ
セツトするので、オぺアンプ２２の出力端子電圧
は第２図a′−b′−c′に示すようにV2がV2′に変化
した量だけ変化し、この電圧と第３のオぺアンプ
２４の（＋）端子電圧V3との交鎖点は第２図の
t3′に示すようにt3より遅れることになる。前述し
たように機関回転の上昇と共にt3はt0に近づく
が、回転上昇と共にV2を一定勾配で変化させれ
ばt3のt0への接近速度が遅れることになる。これ
を第３図に示すとＦ−Ｖ回路３４の出力がV2を
越えた回転数n1より点火時期の進角特性が変り、
ｄ−ｅ−ｇと２段折れの特性を持つようになる。
第５図は他の実施例を示し、Ｆ−Ｖ回路３４の
出力でオぺアンプ２４のV3を変えても、また図
示しないがオぺアンプ２２のV1を変えてもＦ−
Ｖ回路３４の出力にしきい値を持たせ一定値以上
で加わるようにする限り第３図に示すように進角
特性を２段折れにすることができる。尚、２６は
ダイオードである。又、第６図の実施例に示すよ
うにＦ−Ｖ回路３４の出力を定電圧素子４７を介
してトランジスタ４６のベースに加え、オぺアン
プ２３の（＋）端子電圧を分流させることにより
一定回転数以上で回転の上昇と共にV2を低下さ
せれば第４図に示すような逆折れ特性を得ること
もできる。
出力でオぺアンプ２４のV3を変えても、また図
示しないがオぺアンプ２２のV1を変えてもＦ−
Ｖ回路３４の出力にしきい値を持たせ一定値以上
で加わるようにする限り第３図に示すように進角
特性を２段折れにすることができる。尚、２６は
ダイオードである。又、第６図の実施例に示すよ
うにＦ−Ｖ回路３４の出力を定電圧素子４７を介
してトランジスタ４６のベースに加え、オぺアン
プ２３の（＋）端子電圧を分流させることにより
一定回転数以上で回転の上昇と共にV2を低下さ
せれば第４図に示すような逆折れ特性を得ること
もできる。
以上のように本発明においては、通常の電子進
角回路に周波数−電圧変換回路を付加することに
より進角特性を自在に変化させることができ、小
形安価で機関の要求に進角特性を合致させて機関
の出力向上に寄与することができる。又、周波数
−電圧変換回路の数を増すことにより２段折れだ
けでなく３段折れ以上の特性も得られるが、単純
な回路であるため安価なものであることには変り
はない。さらに、各基準電圧は特定領域を除いて
一定であるので電圧比較を精度良く行うことがで
き、点火時期制御の精度を高めることができる。
角回路に周波数−電圧変換回路を付加することに
より進角特性を自在に変化させることができ、小
形安価で機関の要求に進角特性を合致させて機関
の出力向上に寄与することができる。又、周波数
−電圧変換回路の数を増すことにより２段折れだ
けでなく３段折れ以上の特性も得られるが、単純
な回路であるため安価なものであることには変り
はない。さらに、各基準電圧は特定領域を除いて
一定であるので電圧比較を精度良く行うことがで
き、点火時期制御の精度を高めることができる。
第１図〜第３図は夫々本発明装置の第１の実施
例における回路図、動作説明図および特性図、第
４図は本発明装置の第３の実施例における特性
図、第５図は本発明装置の第２の実施例における
部分回路図、第６図は本発明装置の第３の実施例
における部分回路図である。 １…点火電源コイル、３…点火用コンデンサ、
４…サイリスタ、５…点火コイル、８…点火プラ
グ、９…定電圧電源回路、１４…信号コイル、２
０…点火時期演算回路、２２〜２４…オぺアン
プ、２７…コンデンサ、３４…周波数−電圧変換
回路。尚、図中同一符号は同一又は相当部分を示
す。
例における回路図、動作説明図および特性図、第
４図は本発明装置の第３の実施例における特性
図、第５図は本発明装置の第２の実施例における
部分回路図、第６図は本発明装置の第３の実施例
における部分回路図である。 １…点火電源コイル、３…点火用コンデンサ、
４…サイリスタ、５…点火コイル、８…点火プラ
グ、９…定電圧電源回路、１４…信号コイル、２
０…点火時期演算回路、２２〜２４…オぺアン
プ、２７…コンデンサ、３４…周波数−電圧変換
回路。尚、図中同一符号は同一又は相当部分を示
す。
Claims (1)
- １ 磁石発電機に設けられた点火電源コイルによ
り充電される点火用コンデンサ、機関の点火時期
においてゲートに信号を受けて導通し点火用コン
デンサの電荷を点火コイルの１次コイルに放出し
２次コイルに高電圧を誘起し点火プラグを放電さ
せて機関を点火するサイリスタ、磁石発電機に設
けられ機関の回転と同期して信号を発生する信号
コイル、信号コイルから信号を受け一定の傾斜で
放電し第１の基準電圧に達した後一定の傾斜で充
電される動作を繰り返すコンデンサを含む定角度
発振回路とこの定角度発振回路の電圧を第２の基
準電圧と比較し両電圧がほぼ等しくなつた時点で
点火信号を上記サイリスタのゲートに加える比較
回路を有する点火時期演算回路、信号コイルより
信号を受けて単位時間当りの信号回数に比例した
電圧を出力する周波数−電圧変換回路を備え、周
波数−電圧変換回路の出力電圧がある一定値以上
になつた場合に上記第１あるいは第２の基準電圧
のいずれかを機関回転数の変化に応じて変化さ
せ、点火進角特性を機関の一定回転数を境にして
変化させるようにしたことを特徴とする点火時期
制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14532484A JPS6123869A (ja) | 1984-07-11 | 1984-07-11 | 点火時期制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14532484A JPS6123869A (ja) | 1984-07-11 | 1984-07-11 | 点火時期制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6123869A JPS6123869A (ja) | 1986-02-01 |
| JPH0347435B2 true JPH0347435B2 (ja) | 1991-07-19 |
Family
ID=15382524
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14532484A Granted JPS6123869A (ja) | 1984-07-11 | 1984-07-11 | 点火時期制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6123869A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0750049Y2 (ja) * | 1986-11-25 | 1995-11-15 | イズミ工業株式会社 | 熱膨張抑制ピストン用ストラット |
| JPH081842B2 (ja) * | 1993-03-10 | 1996-01-10 | ローム株式会社 | 抵抗ネットワークの製造方法およびこれに用いる製造用基板 |
| JPH07118407B2 (ja) * | 1993-06-17 | 1995-12-18 | ローム株式会社 | チップ型電子部品の製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5918272A (ja) * | 1982-07-20 | 1984-01-30 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | コンデンサ充放電式点火装置 |
-
1984
- 1984-07-11 JP JP14532484A patent/JPS6123869A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6123869A (ja) | 1986-02-01 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |