JPH036240B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH036240B2 JPH036240B2 JP11988384A JP11988384A JPH036240B2 JP H036240 B2 JPH036240 B2 JP H036240B2 JP 11988384 A JP11988384 A JP 11988384A JP 11988384 A JP11988384 A JP 11988384A JP H036240 B2 JPH036240 B2 JP H036240B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zinc
- dissolution
- plating
- shots
- dissolved
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 45
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 40
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 34
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 19
- VEQPNABPJHWNSG-UHFFFAOYSA-N Nickel(2+) Chemical compound [Ni+2] VEQPNABPJHWNSG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims description 2
- 229910001453 nickel ion Inorganic materials 0.000 claims description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 32
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 27
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 11
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 8
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 7
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 6
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Substances [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 4
- 241000080590 Niso Species 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 238000007922 dissolution test Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- QELJHCBNGDEXLD-UHFFFAOYSA-N nickel zinc Chemical compound [Ni].[Zn] QELJHCBNGDEXLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 3
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910000978 Pb alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- FMRLDPWIRHBCCC-UHFFFAOYSA-L Zinc carbonate Chemical compound [Zn+2].[O-]C([O-])=O FMRLDPWIRHBCCC-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003929 acidic solution Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010349 cathodic reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000001502 supplementing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003751 zinc Chemical class 0.000 description 1
- 229910000010 zinc carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000004416 zinc carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000011667 zinc carbonate Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
Description
本発明は、電気亜鉛メツキ浴への亜鉛シヨツト
の溶解方法に関するものであり、特には金属亜鉛
溶解速度を上げる為に亜鉛より貴な電位を持ち且
つ水素過電圧の小さな金属であるニツケルを予備
溶存させることを特徴とする亜鉛シヨツト溶解方
法に関する。 鉄鋼材料の防食目的で電気亜鉛メツキが広く実
施されている。近時、自動車、家電製品、建築材
料、プラント材料等の分野での亜鉛メツキ鋼板の
需要増は著しく、特に自動車用途には厚亜鉛メツ
キ材が求められている。こうした需要増に対処す
るべく、従来の可溶性陽極を用いる電気亜鉛メツ
キ法よりも、不溶性陽極を用いて高電流密度下で
メツキを行う高速メツキ法が現在では脚光をあび
ている。不溶性陽極を用いての高速メツキ法で
は、メツキ浴中の亜鉛の消費に伴い亜鉛を補給す
ることが必要とされる。亜鉛補給に当つては、亜
鉛溶解が充分に速いものでなければならない。補
給亜鉛として炭酸亜鉛を用いる場合には迅速な溶
解が保証されるが、コスト増につき、現在では亜
鉛シヨツトを直接メツキ浴中に溶解する方式が考
慮されている。 しかしながら、金属亜鉛シヨツトの電気亜鉛メ
ツキ浴への溶解性は良好ではない。従つて、不溶
性陽極を用いる高速メツキ法を好適に実施する為
には、金属亜鉛シヨツトの溶解性向上のための対
策を確立する必要がある。その対策のためかなり
のコスト増を招くことは、安価な亜鉛シヨツトを
用いることの意義を失わしめる。例えば、液温を
上げることによつて、亜鉛シヨツトの溶解を促進
しうるが、液温の昇降の為のコストがかかり実用
的でない。 こうした事情の下で、本発明は、安価な、電気
亜鉛メツキ浴への亜鉛シヨツト溶解方法の確立を
目的とする。 金属が酸性溶液中に溶解する場合、その陰極反
応として次式の反応による水素の発生が不可欠で
ある。 H+＋e-＝１／2H2 この反応が起こる電位は、反応が起こる電極面
により大きく影響を受ける。このため、水素過電
圧の大きい金属程溶解し難い。亜鉛の水素過電圧
はかなり大きい方に属しており、このため亜鉛シ
ヨツトの電気亜鉛メツキ浴への溶解速度が小さい
ものと考えられる。ちなみに、陰極電流密度＝
10-3A／cm2、1N−HCl、室温での亜鉛の過電圧は
0.85であり、SnやCdと並んで非常に高い水準に
ある。従つて、金属亜鉛シヨツトに、Pt、Ni、
Fe等亜鉛より貴な電位を持ち且つ水素過電圧の
小さな金属を接触・共存させることにより、電気
亜鉛メツキ浴への溶解速度を大きくなしうるもの
と期待される。そこで、各種金属について検討を
重ねた。 その結果、亜鉛より貴な金属、特にNiのイオ
ンを微量メツキ浴中に存在させておくことにより
亜鉛シヨツトの溶解を促進しうることを判明し
た。 斯くして、本発明は、酸性電気亜鉛メツキ浴へ
の亜鉛シヨツトの溶解に際して、メツキ浴中に５
〜1000ppmのニツケルイオンを存在させることを
特徴とする亜鉛シヨツト溶解方法を提供する。 以下、本発明を実験例に基いて具体的に説明す
る。 不溶性陽極を用いる高速亜鉛メツキ法は現在の
ところ、 Zn： 100ｇ／ Na2SO4： 30ｇ／ free−H2SO4： 4.9ｇ／ を基本的浴組成とし、ニツケル−亜鉛合金メツキ
の場合にはニツケルが100ｇ／上記に追加され
たものを用いている。浴中のPHは0.8〜3.5程度そ
して浴温は40〜80℃範囲が代表的である。メツキ
浴液は循環使用される。不溶性陽極としては、例
えば、鉛合金、白金族合金等が使用される。 上記電気亜鉛メツキ浴を模擬して次の溶解試験
を行つた。試験においては、亜鉛シヨツト単味
（No.１）、Fe線、Ni片及びPt線を添加したもの
（No.２〜４）、FeSO4・6H2Oを予め溶解したもの
（No.５）及びNiSo4・6H2Oを予め溶解したもの
（No.６）が使用された： １ 溶解液基本条件 液組成 ZnSO4・7H2O：450ｇ／（Zn：
102.4ｇ／） Na2SO4（無水）：30ｇ／ free−H2SO4：4.9ｇ／（Zn当量：3.27
ｇ／） 液温度 55〜60℃ 液量 1l ２ 供試最純亜鉛シヨツトの性状 粒径 ２〜４mm 化学成分 Fe：15ppmPb：10ppmCd：6ppm 投入量 100ｇ ３ 試験方法 溶解液1lをビーカーに入れ、これをホツトプ
レートとにより、55〜60℃に保持しながら、こ
こに最純亜鉛シヨツト100ｇと所定量の添加剤
（金属又は金属塩）を投入し、液PH、free−
H2SO4濃度の経時変化、及び亜鉛シヨツト溶
解量を調べた。 なお、溶解時間は3Hrとし、溶解液は撹拌翼
にて430rpmにて撹拌を行なつた。 ４ 試験条件 各試験条件を表１にまとめて示す。
の溶解方法に関するものであり、特には金属亜鉛
溶解速度を上げる為に亜鉛より貴な電位を持ち且
つ水素過電圧の小さな金属であるニツケルを予備
溶存させることを特徴とする亜鉛シヨツト溶解方
法に関する。 鉄鋼材料の防食目的で電気亜鉛メツキが広く実
施されている。近時、自動車、家電製品、建築材
料、プラント材料等の分野での亜鉛メツキ鋼板の
需要増は著しく、特に自動車用途には厚亜鉛メツ
キ材が求められている。こうした需要増に対処す
るべく、従来の可溶性陽極を用いる電気亜鉛メツ
キ法よりも、不溶性陽極を用いて高電流密度下で
メツキを行う高速メツキ法が現在では脚光をあび
ている。不溶性陽極を用いての高速メツキ法で
は、メツキ浴中の亜鉛の消費に伴い亜鉛を補給す
ることが必要とされる。亜鉛補給に当つては、亜
鉛溶解が充分に速いものでなければならない。補
給亜鉛として炭酸亜鉛を用いる場合には迅速な溶
解が保証されるが、コスト増につき、現在では亜
鉛シヨツトを直接メツキ浴中に溶解する方式が考
慮されている。 しかしながら、金属亜鉛シヨツトの電気亜鉛メ
ツキ浴への溶解性は良好ではない。従つて、不溶
性陽極を用いる高速メツキ法を好適に実施する為
には、金属亜鉛シヨツトの溶解性向上のための対
策を確立する必要がある。その対策のためかなり
のコスト増を招くことは、安価な亜鉛シヨツトを
用いることの意義を失わしめる。例えば、液温を
上げることによつて、亜鉛シヨツトの溶解を促進
しうるが、液温の昇降の為のコストがかかり実用
的でない。 こうした事情の下で、本発明は、安価な、電気
亜鉛メツキ浴への亜鉛シヨツト溶解方法の確立を
目的とする。 金属が酸性溶液中に溶解する場合、その陰極反
応として次式の反応による水素の発生が不可欠で
ある。 H+＋e-＝１／2H2 この反応が起こる電位は、反応が起こる電極面
により大きく影響を受ける。このため、水素過電
圧の大きい金属程溶解し難い。亜鉛の水素過電圧
はかなり大きい方に属しており、このため亜鉛シ
ヨツトの電気亜鉛メツキ浴への溶解速度が小さい
ものと考えられる。ちなみに、陰極電流密度＝
10-3A／cm2、1N−HCl、室温での亜鉛の過電圧は
0.85であり、SnやCdと並んで非常に高い水準に
ある。従つて、金属亜鉛シヨツトに、Pt、Ni、
Fe等亜鉛より貴な電位を持ち且つ水素過電圧の
小さな金属を接触・共存させることにより、電気
亜鉛メツキ浴への溶解速度を大きくなしうるもの
と期待される。そこで、各種金属について検討を
重ねた。 その結果、亜鉛より貴な金属、特にNiのイオ
ンを微量メツキ浴中に存在させておくことにより
亜鉛シヨツトの溶解を促進しうることを判明し
た。 斯くして、本発明は、酸性電気亜鉛メツキ浴へ
の亜鉛シヨツトの溶解に際して、メツキ浴中に５
〜1000ppmのニツケルイオンを存在させることを
特徴とする亜鉛シヨツト溶解方法を提供する。 以下、本発明を実験例に基いて具体的に説明す
る。 不溶性陽極を用いる高速亜鉛メツキ法は現在の
ところ、 Zn： 100ｇ／ Na2SO4： 30ｇ／ free−H2SO4： 4.9ｇ／ を基本的浴組成とし、ニツケル−亜鉛合金メツキ
の場合にはニツケルが100ｇ／上記に追加され
たものを用いている。浴中のPHは0.8〜3.5程度そ
して浴温は40〜80℃範囲が代表的である。メツキ
浴液は循環使用される。不溶性陽極としては、例
えば、鉛合金、白金族合金等が使用される。 上記電気亜鉛メツキ浴を模擬して次の溶解試験
を行つた。試験においては、亜鉛シヨツト単味
（No.１）、Fe線、Ni片及びPt線を添加したもの
（No.２〜４）、FeSO4・6H2Oを予め溶解したもの
（No.５）及びNiSo4・6H2Oを予め溶解したもの
（No.６）が使用された： １ 溶解液基本条件 液組成 ZnSO4・7H2O：450ｇ／（Zn：
102.4ｇ／） Na2SO4（無水）：30ｇ／ free−H2SO4：4.9ｇ／（Zn当量：3.27
ｇ／） 液温度 55〜60℃ 液量 1l ２ 供試最純亜鉛シヨツトの性状 粒径 ２〜４mm 化学成分 Fe：15ppmPb：10ppmCd：6ppm 投入量 100ｇ ３ 試験方法 溶解液1lをビーカーに入れ、これをホツトプ
レートとにより、55〜60℃に保持しながら、こ
こに最純亜鉛シヨツト100ｇと所定量の添加剤
（金属又は金属塩）を投入し、液PH、free−
H2SO4濃度の経時変化、及び亜鉛シヨツト溶
解量を調べた。 なお、溶解時間は3Hrとし、溶解液は撹拌翼
にて430rpmにて撹拌を行なつた。 ４ 試験条件 各試験条件を表１にまとめて示す。
【表】
こうして為された溶解試験の結果を示す。次の
表２はNo.１−６における溶解時間３時間後の亜鉛
溶解量の実測値を示す。
表２はNo.１−６における溶解時間３時間後の亜鉛
溶解量の実測値を示す。
【表】
添付第１図は溶解後PHの経時変化を示すグラフ
である。溶解後PHは亜鉛溶解量を反映するもので
ある。 表２及び第１図から分かるように、最純亜鉛単
味溶解の場合に比較して、添加剤を添加した場合
は、いずれの場合も溶解速度が大きくなつている
が、中でもPt線を接触させた場合が最も効果が
大きく、次が、溶解液中に予めNiを溶解させた
場合が効果が大きい。 Niを金属として添加する場合（No.３）とイオ
ンとして添加する場合（No.６）とでは溶解速度は
全く異なる。Niにおいてはイオンとして存在さ
せる方がはるかに高い溶解速度を示すのに対し、
Feにおいては金属として添加する方が高い溶解
速度を示す。このように、Fe、Niという同種に
対してさえも、溶解現象は複雑な様相を呈し、予
知は仲々困難である。 以上の結果より、ZnシヨツトにPtを接触させ
た場合が最もZnの溶解速度が大きくなることが
分かつたが、この方法を実操業化する場合、イニ
シヤルコストが高いこと、またPtの摩耗による
消耗が考えられることから、実用性に乏しい。従
つて、Ptとの接触に準ずる高い溶解速度を示す
Ni予備溶解法が工業的には一番優れた亜鉛シヨ
ツト溶解法と結論づけられる。 表３及び第２図に、各溶解時間におけるZn溶
解量及び溶解液中のNi濃度、free−H2SO4濃度
を示す。 溶解開始後20分程度は、溶解速度は極めて小さ
いようであるが、その後は溶解時間３時間まで溶
解時間とともに、ほぼ直線的に溶解している。
である。溶解後PHは亜鉛溶解量を反映するもので
ある。 表２及び第１図から分かるように、最純亜鉛単
味溶解の場合に比較して、添加剤を添加した場合
は、いずれの場合も溶解速度が大きくなつている
が、中でもPt線を接触させた場合が最も効果が
大きく、次が、溶解液中に予めNiを溶解させた
場合が効果が大きい。 Niを金属として添加する場合（No.３）とイオ
ンとして添加する場合（No.６）とでは溶解速度は
全く異なる。Niにおいてはイオンとして存在さ
せる方がはるかに高い溶解速度を示すのに対し、
Feにおいては金属として添加する方が高い溶解
速度を示す。このように、Fe、Niという同種に
対してさえも、溶解現象は複雑な様相を呈し、予
知は仲々困難である。 以上の結果より、ZnシヨツトにPtを接触させ
た場合が最もZnの溶解速度が大きくなることが
分かつたが、この方法を実操業化する場合、イニ
シヤルコストが高いこと、またPtの摩耗による
消耗が考えられることから、実用性に乏しい。従
つて、Ptとの接触に準ずる高い溶解速度を示す
Ni予備溶解法が工業的には一番優れた亜鉛シヨ
ツト溶解法と結論づけられる。 表３及び第２図に、各溶解時間におけるZn溶
解量及び溶解液中のNi濃度、free−H2SO4濃度
を示す。 溶解開始後20分程度は、溶解速度は極めて小さ
いようであるが、その後は溶解時間３時間まで溶
解時間とともに、ほぼ直線的に溶解している。
【表】
試験結果では、予め添加したNi濃度の分析値
はほとんど変化していないがおそらく微細に析出
した微量のNiが水素発生の促進に寄与している
ものと考えられる。またこの方法では、溶解液中
のNiは、電解時にも通常のメツキ条件下の電流
密度では、ほとんど析出しないと考えられ、たと
えわずかに析出したとしてもメツキ皮膜の耐食性
等にはプラスになるものと考えられることから、
何ら障害を呈するものでない。 Niイオンの添加量は5ppm以上存在することが
溶解速度増大効果を奏する上で必要である。添加
量の上限は目的とする電気亜鉛メツキ製品の品質
に悪影響を与えない範囲（例えば、Znめつき板
の化成処理時の外観不良、塗装後の密着性不良を
起こし、さらに、経済的でなくなる。）である
1000ppmまでなら高くなしうる。 電気亜鉛メツキを行うメツキ工場においては、
この亜鉛単独メツキと併せて亜鉛−ニツケル合金
メツキを実施することが多い。亜鉛−ニツケル合
金メツキ浴は亜鉛とほぼ同量のニツケルを含有し
ている。こうした合金メツキ槽排出後の槽内には
ニツケルが必ず微量残留している。従つて、その
後で亜鉛単独メツキを実施することにより残留ニ
ツケルを亜鉛シヨツト溶解促進剤として有効活用
することができる。ニツケル添加の為の別個の手
段を購じる必要がなくなる。 実際のメツキ工場において、先ず合金メツキ液
を溶解調整し、それを次工程に送つた後のメツキ
槽において亜鉛単独メツキ浴を調整したところ10
〜30ppmのニツケルの存在が確認され、その後亜
鉛シヨツトの添加をスムーズに行うことができ
た。 さらに他の実施例として以下の試験を行つた。 メツキ槽につながる溶解槽３m3内に亜鉛メツキ
液（ZnSO4・7H2O450ｇ／、Na2SO430ｇ／
PH液温60℃）を２m3導入し、NiSO4・6H2OをNi
として500ppmを添加した。この上に最純亜鉛シ
ヨツト（約３mmφ）７Kgを徐々に添加し、撹拌翼
で撹拌した。１時間後には亜鉛シヨツトは完全に
溶解した。 また上記方法との比較として、以下の確認試験
をした。 実施例１と同要領で、亜鉛メツキ液にNiSO4・
6H2Oを添加せずに亜鉛シヨツト（約３mmφ）５
Kgを徐々に添加し、撹拌翼で撹拌した。約３時間
経過後でも亜鉛シヨツトは、大部分が溶解してい
なかつた。 以上、本発明は、亜鉛シヨツトの溶解速度を上
げる為のコスト負担の実質ない簡便な方法を提供
するものであり、今後益々需要の増大の予想され
る高速亜鉛メツキに有益な貢献をなすものであ
る。
はほとんど変化していないがおそらく微細に析出
した微量のNiが水素発生の促進に寄与している
ものと考えられる。またこの方法では、溶解液中
のNiは、電解時にも通常のメツキ条件下の電流
密度では、ほとんど析出しないと考えられ、たと
えわずかに析出したとしてもメツキ皮膜の耐食性
等にはプラスになるものと考えられることから、
何ら障害を呈するものでない。 Niイオンの添加量は5ppm以上存在することが
溶解速度増大効果を奏する上で必要である。添加
量の上限は目的とする電気亜鉛メツキ製品の品質
に悪影響を与えない範囲（例えば、Znめつき板
の化成処理時の外観不良、塗装後の密着性不良を
起こし、さらに、経済的でなくなる。）である
1000ppmまでなら高くなしうる。 電気亜鉛メツキを行うメツキ工場においては、
この亜鉛単独メツキと併せて亜鉛−ニツケル合金
メツキを実施することが多い。亜鉛−ニツケル合
金メツキ浴は亜鉛とほぼ同量のニツケルを含有し
ている。こうした合金メツキ槽排出後の槽内には
ニツケルが必ず微量残留している。従つて、その
後で亜鉛単独メツキを実施することにより残留ニ
ツケルを亜鉛シヨツト溶解促進剤として有効活用
することができる。ニツケル添加の為の別個の手
段を購じる必要がなくなる。 実際のメツキ工場において、先ず合金メツキ液
を溶解調整し、それを次工程に送つた後のメツキ
槽において亜鉛単独メツキ浴を調整したところ10
〜30ppmのニツケルの存在が確認され、その後亜
鉛シヨツトの添加をスムーズに行うことができ
た。 さらに他の実施例として以下の試験を行つた。 メツキ槽につながる溶解槽３m3内に亜鉛メツキ
液（ZnSO4・7H2O450ｇ／、Na2SO430ｇ／
PH液温60℃）を２m3導入し、NiSO4・6H2OをNi
として500ppmを添加した。この上に最純亜鉛シ
ヨツト（約３mmφ）７Kgを徐々に添加し、撹拌翼
で撹拌した。１時間後には亜鉛シヨツトは完全に
溶解した。 また上記方法との比較として、以下の確認試験
をした。 実施例１と同要領で、亜鉛メツキ液にNiSO4・
6H2Oを添加せずに亜鉛シヨツト（約３mmφ）５
Kgを徐々に添加し、撹拌翼で撹拌した。約３時間
経過後でも亜鉛シヨツトは、大部分が溶解してい
なかつた。 以上、本発明は、亜鉛シヨツトの溶解速度を上
げる為のコスト負担の実質ない簡便な方法を提供
するものであり、今後益々需要の増大の予想され
る高速亜鉛メツキに有益な貢献をなすものであ
る。
第１図は溶解試験No.１〜６における溶解後PHの
経時変化を示すグラフであり、第２図はニツケル
を予備溶解されたNo.６における亜鉛溶解量の経時
変化を示すグラフである。
経時変化を示すグラフであり、第２図はニツケル
を予備溶解されたNo.６における亜鉛溶解量の経時
変化を示すグラフである。
Claims (1)
- １ 酸性電気亜鉛メツキ浴への亜鉛シヨツトの溶
解に際して、メツキ浴中に５〜1000ppmのニツケ
ルイオンを存在させることを特徴とする亜鉛シヨ
ツト溶解方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11988384A JPS61600A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 亜鉛シヨツト溶解方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11988384A JPS61600A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 亜鉛シヨツト溶解方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61600A JPS61600A (ja) | 1986-01-06 |
| JPH036240B2 true JPH036240B2 (ja) | 1991-01-29 |
Family
ID=14772592
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11988384A Granted JPS61600A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 亜鉛シヨツト溶解方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61600A (ja) |
-
1984
- 1984-06-13 JP JP11988384A patent/JPS61600A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61600A (ja) | 1986-01-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103298979B (zh) | 分布力良好的铝或铝合金熔融盐电镀液、用其进行的电镀方法及其前处理方法 | |
| US20010054557A1 (en) | Electroplating of metals using pulsed reverse current for control of hydrogen evolution | |
| CN110129799B (zh) | 一种基于硫酸-铁盐体系的退锡废液的回收利用方法 | |
| US5302260A (en) | Galvanic dezincing of galvanized steel | |
| JPH0613758B2 (ja) | 電気アルミニウムめっき方法 | |
| JPS6270593A (ja) | 電気アルミニウムめつき浴およびそのめつき浴によるめつき方法 | |
| US4466865A (en) | Trivalent chromium electroplating process | |
| JPS63190187A (ja) | 恒久陽極 | |
| JPH036240B2 (ja) | ||
| Rudnik et al. | Effect of organic additives on electrodeposition of tin from acid sulfate solution | |
| JP3466229B2 (ja) | 錫めっき方法 | |
| JP3481378B2 (ja) | めっき浴中の鉄（ｉｉｉ） イオンによる錫スラッジの生成を抑制する方法 | |
| US2907702A (en) | Anodes for electroplating bath | |
| JP2719046B2 (ja) | 鋼製品の一面又は両面に電解メッキを施す方法及び装置 | |
| JPH07207487A (ja) | 電気鉄めっき液 | |
| JPS613900A (ja) | 金属亜鉛シヨツトの溶解方法 | |
| JPH0322480B2 (ja) | ||
| US1202149A (en) | Electrolysis of tin and its salts. | |
| KR970009430B1 (ko) | 아연-철합금 전기도금용액 | |
| Curry | Electrolytic precipitation of bronzes | |
| JP3062033B2 (ja) | 鉄（ｉｉｉ）イオンによる錫スラッジの生成を抑制する方法 | |
| JPS627900A (ja) | 亜鉛めつき浴への亜鉛イオン供給方法 | |
| JPH0532478B2 (ja) | ||
| JPS5861294A (ja) | 良好な鉄面を持つ片面亜鉛系電気メッキ鋼板の製造 | |
| JP5915294B2 (ja) | 電気亜鉛めっき鋼板の製造方法 |