JPH0366386B2 - - Google Patents
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- JPH0366386B2 JPH0366386B2 JP60214770A JP21477085A JPH0366386B2 JP H0366386 B2 JPH0366386 B2 JP H0366386B2 JP 60214770 A JP60214770 A JP 60214770A JP 21477085 A JP21477085 A JP 21477085A JP H0366386 B2 JPH0366386 B2 JP H0366386B2
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Description
（産業上の利用分野）
本発明は延性にすぐれた高張力鋼線に関するも
のである。 （従来の技術） 近年、ロープ用鋼線、タイヤ補強用鋼線、光フ
アイバーケーブル補強用鋼線あるいは長大橋用鋼
線などの硬鋼線において高強度化の要求が一段と
高まつている。 従来から硬鋼線の高強度化については精力的な
研究が続けられているが、強度の増加に伴つて生
ずる延性の劣化を防止する技術が確立されていな
いことが制約条件となつて十分な高強度化を達成
する迄には至つていない。例えば延性の重要な尺
度である捻回特性は、ワイヤージヤーナル
（WireJournal）vol.16，No.４（1983）の50頁の報
文に記載されているように伸線後の鋼線を高温で
ブルーイング処理することによつて改善される
が、このような高温の処理は強度の低下を招くと
共に、タイヤ補強用鋼線のような細線では表面酸
化に伴う延性の劣化を避けることができないの
で、この方法の適用には自ずから限界がある。 一方、このような熱処理による方法ではなく、
伸線後の鋼線にスキンパス伸線を施すことによつ
て伸線後の鋼線の表面に存在する引張の残留応力
を解放することによつて延性を向上させる試みも
行われている。しかし1984年11月16日発行の日本
塑性加工学会の第20回伸線技術分科会提出資料の
「鋼線の機械的性質と残留応力に及ぼすダイスス
ケジユールの影響」に記載されているようにかか
る手段では延性はほとんど改善されない。 このように現状では鋼線の延性を向上させる十
分な手法は見い出されていない。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明はこれらの欠点を除いた延性にすぐれた
鋼線の提供を目的とするものである。 （問題点を解決するための手段） 本発明者らは延性のすぐれた鋼線の提供につい
て種々研究した結果、特定成分組成を有し、且つ
130Kgｆ／mm2以上の強度を有すると共に、伸線後
の鋼線の表面に積極的に圧縮残留応力を付与し、
その圧縮残留応力を鋼線強度σに応じて（0.05σ
＋23）〜（0.35σ＋28）Kgｆ／mm2の範囲に制御す
ることによつて、延性のすぐれた硬鋼線が得られ
ることを見い出した。 すなわち本発明の要旨は下記のとおりである。 (1)重量％でC0.4〜1.0％、Si2.0％以下、Mn0.2〜
２％を含有し、P0.02％以下、S0.02％以下、
N0.01％以下に制限し、残部は鉄および不可避
不純物よりなり、且つ130Kgｆ／mm2以上の強度
を有すると共に、鋼線強度σに応じて（0.05σ
＋23）〜（0.35σ＋28）Kgｆ／mm2の表面圧縮残
留応力を有することを特徴とする延性にすぐれ
た高張力鋼線。 (2) 重量％でC0.4〜1.0％、Si2.0％以下、Mn0.2
〜２％を含有し、P0.02％以下、S0.02％以下、
N0.01％以下に制限し、且つCr0.05〜３％、
Mo0.01〜１％、W0.01〜１％、Cu0.05〜３％、
Ni0.1〜５％、Co0.1〜５％の１種または２種以
上を含有し、残部鉄及び不可避不純物よりな
り、且つ130Kgｆ／mm2以上の強度を有すると共
に、鋼線強度σに応じて（0.05σ＋23）〜
（0.35σ＋28）Kgｆ／mm2の表面圧縮残留応力を有
することを特徴とする延性にすぐれた高張力鋼
線。 (3) 重量％でC0.4〜1.0％、Si2.0％以下、Mn0.2
〜２％を含有し、P0.02％以下、S0.02％以下、
N0.01％以下に制限し、且つAl0.001〜0.1％、
Ti0.001〜0.1％、Nb0.001〜0.1％、V0.001〜0.1
％、B0.0003〜0.05％、Mg0.001〜0.1％の１種
または２種以上を含有し、残部鉄および不可避
不純物よりなり、且つ130Kgｆ／mm2以上の強度
を有すると共に、鋼線強度σに応じて（0.05σ
＋23）〜（0.35σ＋28）Kgｆ／mm2の表面圧縮残
留応力を有することを特徴とする延性にすぐれ
た高張力鋼線。 (4) 重量％でC0.4〜1.0％、Si2.0％以下、Mn0.2
〜２％を含有し、P0.02％以下、S0.02％以下、
N0.01％以下に制限し、且つCr0.05〜３％、
Mo0.01〜１％、W0.01〜１％、Cu0.05〜３％、
Ni0.1〜５％、Co0.1〜５％の１種または２種以
上を含有し、更にAl0.001〜0.1％、Ti0.001〜
0.1％、Nb0.001〜0.1％、V0.001〜0.1％、
B0.0003〜0.05％、Mg0.001〜0.1％の１種また
は２種以上を含有し、残部鉄および不可避不純
物よりなり、且つ130Kgｆ／mm2以上の強度を有
すると共に、鋼線強度σに応じて（0.05σ＋23）
〜（0.35σ＋28）Kgｆ／mm2の表面圧縮残留応力
を有することを特徴とする延性にすぐれた高張
力鋼線。 以下に本発明を詳細に説明する。 （作用） 最初に鋼線組成を前記のように限定した理由を
述べる。 Ｃは0.4未満では所要の強度が得られないため、
また1.0％を超えると延性が著しく劣化するため
含有量を0.4〜1.0％に限定した。 Siは主としてその固溶体硬化作用を利用するた
めに添加されるが、添加量が２％を超えるとやは
り延性の低下が顕著になるので上限を2.0％にし
た。 Mnは焼入性の確保とＳの固定のために添加さ
れるが、0.2％未満ではＳが十分固定されないた
め、また２％を超えて添加しても焼入性はもはや
増加しないので0.2〜2.0％に限定した。 ＰとＳは延性の向上のためには少ないほぼ良
い。それぞれ0.02％を超えると延性に対する悪影
響が大きいので0.02％以下に制限した。 Ｎは0.01％を超えると延性に悪影響を及ぼすの
で0.01％以下に制限した。 以上が本発明の対象とする鋼線の基本成分系で
あるが、本発明では、(A)Cr0.05〜３％、Mo0.01
〜５％、W0.01〜１％、Cu0.05〜３％、Ni0.1〜
５％、Co0.1〜５％の１種以上あるいは(B)Al0.001
〜0.1％、Ti0.001〜0.1％、Nb0.001〜0.1％、
V0.001〜0.1％、B0.0003〜〜0.05％、Mg0.001〜
0.1％の１種以上の、(A)，(B)の一方又は両方を含
有することができる。 まず、Cr、Mo、Ｗ、Cu、Ni、Coは強度の増
加及び耐食性の増加を目的にして添加されるが、
Cr0.05％未満、Mo0.01％未満、W0.01％未満、
Cu0.05％未満、Ni0.1未満及びCo0.1％未満ではそ
れらの強化及び耐食性に対する効果は認められな
くなるのでCr0.05％、Mo0.01％、W0.01％、
Cu0.05％、Ni0.1％及びCo0.1％を下限とした。 一方Cr3％超、Mo1％超、W1％超、Cu3％超、
Ni5％超及びCo5％超ではこれらの元素の強化及
び耐食性に対する効果は飽和する一方、延性を低
下させる効果が顕著になるので、Cr3％、Mo1
％、W1％、Cu3％、Ni5％及びCo5％を上限とし
た。なおこれらの合金元素の合計量は延性の点か
ら７％以下に抑えることが望ましい。 次にAl、Ti、Nb、Ｖ、Ｂ及びMgはＮ及びＳ
を固定して延性を向上させることを目的に添加さ
れるが、Al0.001％未満、Ti0.001％未満、
Nb0.001％未満、V0.001％未満、B0.0003％未満、
Mg0.001％未満では、Ｎ及びＳを固定することが
出来ないので、Al0.001％、Nb0.001％、V0.001
％、B0.0003％及びMg0.001％を下限とした。 一方Al0.1％超、Ti0.1超、Nb0.1％超、V0.1％
超、B0.05％超及びMg0.1％超ではこれらの元素
のＮ及びＳ固定効果は飽和する一方、これらの元
素の窒化物及び硫化物による延性劣化作用が顕著
になるので、Al0.1％、Ti0.1％、Nb0.1％、V0.1
％、B0.05％及びMg0.1％を上限とした。またこ
れらの元素の合計量を0.2％以下に抑えることが
延性の点で望ましい。 次に鋼線の強度を130Kgｆ／mm2以上に限定した
のは、これより強度の低いところでは圧縮残留応
力が鋼線表面に存在しても延性の向上はほとんど
認められないためである。 次に本発明の最大の特徴は、鋼線がその表面に
鋼線強度σに応じて（0.05σ＋23）〜（0.35σ＋
28）Kgｆ／mm2の範囲で圧縮残留応力を有する点に
ある。以下鋼線表面の圧縮残留応力をこのように
定めた理由を述べる。 鋼線の延性は普通引張試験における伸び、絞り
値あるいは捻回試験における破断までの回転数
（捻回値）及びそのときの破断形態あるいは曲げ
試験などによつて判定される。 これらの延性評価基準の中で、鋼線の強度の増
加に伴つて最も顕著に劣化するのは捻回試験にお
ける破断形態である。 第１図は捻回試験における鋼線１の破断形態を
模式的に示したものであつて、ａは正常破断の状
況を示すものであるが、強度の増加と共に、同図
ｂに示したような割れ２を伴う異常破断の頻度が
増加する。これは第２図に模式的に示したように
把み治具３で鋼線１を把持して行われる捻回試験
中に、鋼線１の表面に長手方向に割れ２が生ずる
ことに起因するもので、異常破断の発生は鋼線の
円周方向の延性の劣化を意味していると考えるこ
とができる。 強度の増加に伴つて鋼線の円周方向の延性が最
も劣化し易いことは、実際に鋼線の曲げ加工で、
曲げ破断は起らないのに長手方向に縦割れが生ず
る場合があること、また撚り線加工をしたときに
撚り破断はしないのに同じく縦割れが生ずる場合
があることによつても理解される。このように捻
回試験の破断形態は鋼線の延性評価尺度の中でも
最も重要なものであるということが出来る。 本発明者らは、鋼線がその表面に圧縮残留応力
を有することが、鋼線の円周方向の延性を向上さ
せるのに極めて有効であることを見い出し、付与
する圧縮残留応力の適正範囲を検討した。すなわ
ち捻回試験の異常破断の発生率を10％以下に抑え
ることを目標に、引張強度152Kgｆ／mm2、235Kg
ｆ／mm2、316Kgｆ／mm2及び377Kgｆ／mm2の鋼線を用
いて、表面圧縮残留応力と異常破断の発生率の関
係を調べた。 その結果、引張強度152Kgｆ／mm2の鋼線では29
Kgｆ／mm2、235Kgｆ／mm2の鋼線では36Kgｆ／mm2、
316Kgｆ／mm2の鋼線では38Kgｆ／mm2、377Kgｆ／mm2
の鋼線では42Kgｆ／mm2以上の圧縮残留応力が、捻
回試験の異常破断の発生率を10％以下に抑えるた
めに必要であることが明らかになつた。ここで得
られた圧縮残留応力を鋼線の引張強度σに対して
整理するとと、（0.05σ＋23）Kgｆ／mm2なる関係が
実験的に得られる。なお捻回試験の異常破断の発
生率が10％以下であれば、鋼線を実際に加工する
場合、縦割れなどの発生の心配は全くない。この
ような理由で表面に付加する圧縮残留応力の下限
を鋼線強度σに応じて（0.05＋23）Kgｆ／mm2とし
た。 一方、鋼線表面の圧縮残留応力は大きいほど円
周方向の延性の改善には望ましいが、周知の如
く、表面の圧縮残留応力に比例して、鋼線中心の
引張残留応力は増加する。鋼線中心の引張残留応
力が大きくなると、中心部に割れが生じ、捻回試
験時に異常破断を生ずるに至る。従つて、鋼線中
心の割れとの関係で自ずから、鋼線表面に許容さ
れる圧縮残留応力の上限値が決る。そこで本発明
者らは前記の４種類の鋼線を用いて、鋼線中心の
割れに起因する捻回試験の異常破断の発生と、圧
縮残留応力の関係を調べた。その結果、引張強度
152Kgｆ／mm2の鋼線では、80Kgｆ／mm2、235Kgｆ／
mm2の鋼線では113Kgｆ／mm2、316Kgｆ／mm2の鋼線で
は136Kgｆ／mm2、377Kgｆ／mm2の鋼線では160Kg
ｆ／mm2を表面圧縮残留応力が超えると、異常破断
が発生することが明らかになつた。この圧縮残留
応力は鋼線強度σと比例関係にあり、（0.35σ＋
28）Kgｆ／mm2と実験的に与えられる。圧縮残留応
力の上限（0.35σ＋28）Kgｆ／mm2はこのようにし
て決めた。 なお圧縮残留応力は機械的にどのような手段で
付加しても良いが、伸線後の鋼線の表面に本発明
で限定した範囲の圧縮残留応力を付加する手段と
して例えばローラー圧延加工あるいはシヨツトピ
ーニング加工をあげることができる。 このような圧縮残留応力は伸線後、鋼線が製品
として使用されるまでのいずれの工程において付
与されても良いが、ブルーイング処理後あるいは
メツキ処理後に付与された場合には、250℃以下
の温度で再度ブルーイング処理を行う方が鋼線の
応力緩和特性の向上のためには好ましい。 なお、本発明になる鋼線は疲労特性、腐食疲労
特性、応力腐食割れ特性、へたり性などにもすぐ
れている。 また本発明の鋼線は、鋼線を用いて作られる製
品例えばロープ、鋼線強化タイヤあるいは鋼線強
化プラスチツクなどの耐久性、疲労性の向上にも
効果を発揮する。 次に実施例をあげて本発明の効果をさらに具体
的に説明する。 （実施例） 実施例に供した鋼線の組成、線径、引張強度、
本発明で限定した鋼線表面の圧縮残留応力の下限
値（0.05σ＋23）及び上限値（0.35σ＋28）、実施
例に供した鋼線の表面に存在している残留応力、
及びこれらの鋼線について捻回試験、疲労試験、
腐食疲労試験、遅れ破壊試験、へたり試験などを
行つた結果、これらの鋼線を用いて製造された製
品の疲労試験の結果を第１表に併記した。 なお、同表において各種試験の判定基準或いは
手段は次のとおりである。 まず残留応力の＋記号は引張残留応力を、−記
号は圧縮残留応力を示す。 次に、捻回試験異常破断率は捻回試験において
第１図ｂに示した異常破断が発生する比率を示
す。 腐食疲労寿命は鋼線の３％食塩水中の回転曲げ
疲労試験において、20Kgｆ／mm2の負荷で破断する
迄の回転数数を示す。 タイヤ中のコード破損率は500Kgの負荷で10万
Km走行後のタイヤ中のコードの破損率を示す。 へたり率は鋼線に引張強度の60％のねじり応力
を与え、96時間放置した後の残留剪断歪を示す。 遅れ破壊時間は0.1N塩酸溶液中で80Kgｆ／mm2
の引張応力を負荷したときの破断までの時間を示
す。 プラスチツク板の疲労限比は１mm2当り100本の
鋼線で強化した１mm厚×10mm幅のプラスチツク板
の曲げ疲労における疲労限を比較例の鋼線で強化
されたプラスチツク板の疲労限を１として対比す
る。 ロープ疲労限比はJIS1号ロープの曲げ疲労限
で、比較例の鋼線で製造されたロープの疲労限を
１として、その対比で発明例の鋼線で製造された
ロープの疲労限を示す。 圧力腐食割れ時間は、0.5％酢酸＋５％食塩水
溶液中で70Kgｆ／mm2の引張応力を負荷したときの
破断までの時間を示す。 疲労限は鋼線の回転曲げ疲労試験における疲労
限界応力を示す。 次に第１表において試験No.１〜８は発明１に関
するもので、こね内No.１，３，４は本発明であり
他は比較例である。 No.１，２は線径0.2mm、引張強度332Kgｆ／mm2の
同一成分組成を有する鋼線についての結果であ
り、これらの内112Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有
するNo.１の鋼線の捻回試験の異常破断率率は０で
ある。なお圧縮残留応力はローラー圧延加工によ
つて付与されている。一方61Kgｆ／mm2の引張残留
応力を有するNo.２の鋼線の異常破断率は100％で、
本発明になる鋼線がすぐれた延性を示すことが分
る。また本発明になる鋼線は腐食疲労特性及びタ
イヤ中における耐久性にもすぐれている。 No.３は線径2.6mm、引張強度168Kgｆ／mm2で50Kg
ｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線、またNo.４は
線径4.5mm、引張強度196Kgｆ／mm2で83Kgｆ／mm2の
圧縮残留応力を有する鋼線の結果で、共に異常破
断率は０で、延性がすぐれている。圧縮残留応力
は共にシヨツトピーニング加工で与えられた。 No.５，６，７，８は、いずれも組成あるいは残
留応力が本発明外にあるため異常破断率が高く、
延性に欠けていることが明らかである。 次にNo.９〜27は発明２に関するもので、この内
No.９，11，12，14，15，16，19，20は本発明例で
あり、他は比較例である。 No.９，10は線径0.25mm、引張強度286Kgｆ／mm2
の同一成分組成を有する鋼線についての結果で、
87Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有するNo.９の鋼線の
捻回試験の異常破断率は５％で、一方45Kgｆ／mm2
の引張残留応力を有するNo.10の鋼線の異常破断率
は95％で、本発明になる鋼線が延性に極めてすぐ
れていることが分る。なお圧縮残留応力はローラ
ー圧延によつて与えられた。 No.11は線径2.5mm、引張強度205Kgｆ／mm2で、60
Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線の結果で、
異常破断率は０で延性にすぐれている。この場
合、圧縮残留応力はシヨツトピーニングによつて
与えられている。 No.12と13は線径0.6mm、引張強度256Kgｆ／mm2の
同一成分組成を有する鋼線に関する例で、65Kg
ｆ／mm2の圧縮残留応力を有するNo.12の鋼線では異
常破断率が５％であるのに対して、130Kgｆ／mm2
にも及ぶ圧縮残留応力が存在するNo.13の鋼線では
異常破断率が70％にも達しており、本発明の鋼線
の延性がすぐれていることが明らかである。この
場合の圧縮残留応力はローラー圧延加工によつて
与えられた。 No.14は線径4.5mm、引張強度195Kgｆ／mm2で45Kg
ｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線、No.15は線径
3.2mm、引張強度170Kgｆ／mm2で41Kgｆ／mm2の圧縮
残留応力を有する亜鉛メツキ鋼線の結果で、共に
異常破断率は０で延性にすぐれている。圧縮残留
応力はNo.14の鋼線はローラー圧延で、No.15の鋼線
はシヨツトピーニングによつて与えられた。 No.16〜18は線径８mm、引張強度152Kgｆ／mm2の
同一成分組成を有する鋼線に関する結果で、41Kg
ｆ／mm2の圧縮残留応力を有するNo.16では異常破断
率は５％で、25Kgｆ／mm2の引張残留応力の存在す
るNo.17及び18Kgｆ／mm2の圧縮残留応力しか有して
いないNo.18の鋼線では異常破断率はそれぞれ60％
と45％で、本発明になる鋼線の延性がすぐれてい
ることが分る。ここでNo.16の鋼線ではシヨツトピ
ーニング、No.18の鋼線ではローラー延性加工によ
つて圧縮残留応力が与えられた。また本発明にな
る鋼線はへたり性、遅れ破壊特性にもすぐれてい
る。 No.19は線径1.2mm、引張強度220Kgｆ／mm2で、78
Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線、またNo.20
は線径3.6mm、引張強度184Kgｆ／mm2で50Kgｆ／mm2
の圧縮残留応力を有する鋼線の結果で、異常破断
率はそれぞれ５％と０と延性にすぐれている。こ
れらはいずれもローラー圧延によつて圧縮残留応
力を与えられた。 No.21〜27はそれぞれ鋼線組成あるいは残留応力
が本発明外にあるため、いずれも異常破断率が高
く、延性が劣つている。 No.28〜42は発明３に関するもので、この内No.
28，29，30，32，33，35，36は本発明例であり、
他は比較例である。 まず、No.28は線径2.0mm、引張強度196Kgｆ／mm2
で60Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線、また
No.29は線径0.8mm、引張強度258Kgｆ／mm2で72Kg
ｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線の結果で、異
常破断率はそれぞれ０と５％でいずれも延性にす
ぐれている。 No.30と31は線径0.06mm、引張強度408Kgｆ／mm2
の同一成分組成の鋼線に関する結果で、76Kgｆ／
mm2の圧縮残留応力を有するNo.30の鋼線の異常破断
率は５％であるのに対して、50Kgｆ／mm2の引張残
留応力を有するNo.31の鋼線の異常破断率は100％
で本発明になる鋼線の延性がすぐれていることが
分る。また本発明になる鋼線で強化されたプラス
チツク板はすぐれた疲労特性を示すことが明らか
である。なお圧縮残留応力はローラー圧延加工に
よつて与えた。 No.32は線径5.5mm、引張強度185Kgｆ／mm2で65Kg
ｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線の結果で、異
常破断率は０で延性にすぐれている。 No.33と34は、線径3.2mmで146Kgｆ／mm2の引張強
度を有する同一成分組成の鋼線に関する結果で、
45Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有するNo.33の鋼線は
異常破断率が０であるのに対して、93Kgｆ／mm2と
過大な圧縮残留応力を有するNo.34の鋼線は異常破
断率が35％で、本発明になる鋼線の延性がすぐれ
ていることが分る。 No.35は線径3.2mm、引張強度170Kgｆ／mm2で、50
Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線、またNo.36
は線径0.3mm、引張強度238Kgｆ／mm2で69Kgｆ／mm2
の圧縮残留応力を有する鋼線の例で、異常破断率
はそれぞれ０と５％で、共にすぐれた延性を示し
ている。なおNo.32，33，35，36の鋼線の圧縮残留
応力はシヨツトピーニングによつて付与された。 一方、No.37〜42は、それぞれ鋼線の組成あるい
は残留応力が本発明外にあるため異常破断率がい
ずれも高く、延性に欠けている。 最後にNo.43〜55は発明４に関するもので、この
内No.43，44，45，46，47，49は本発明例で、他は
比較例である。 No.43は線径2.0mm、引張強度195Kgｆ／mm2で圧縮
残留応力75Kgｆ／mm2を有する鋼線、No.44は線径
3.6mm、引張強度185Kgｆ／mm2で、50Kgｆ／mm2の圧
縮残留応力を有する鋼線、No.45は線径1.2mm、引
張強度221Kgｆ／mm2で、圧縮残留応力40Kgｆ／mm2
を有する鋼線、及びNo.46は線径0.35mm、引張強度
260Kgｆ／mm2で、80Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有
する鋼線の結果で、いずれも異常破断率は０で極
めて延性にすぐれている。 No.47と48は線径3.6mmで、引張強度228Kgｆ／mm2
の同一成分組成の鋼線に関する結果で、63Kgｆ／
mm2の圧縮残留応力を有するNo.47の鋼線は異常破断
率０で延性にすぐれている。一方30Kgｆ／mm2の引
張残留応力を有するNo.48の鋼線は異常破断率75％
で延性に欠けている。 また本発明のNo.47の鋼線は応力腐食割れ特性に
もすぐれ、またこの鋼線で製造されたロープはす
ぐれた疲労特性を示している。 なおNo.43，44，45，46，47の鋼線では圧縮残留
応力はローラー圧延によつて付与された。 No.49と50は、線径0.6mm、引張強度290Kgｆ／mm2
の同一成分組成の鋼線に関する結果で、86Kgｆ／
mm2の圧縮残留応力を有するNo.49の鋼線で異常破断
率は０で延性にすぐれている。一方43Kgｆ／mm2の
引張残留応力を有するNo.50の鋼線は90％にも及び
異常破断率を示し、延性に劣つていることが明ら
かである。またこの鋼線は疲労特性にもすぐれて
いる。なおNo.49の鋼線の圧縮残留応力はシヨツト
ピーニングによつて与えられた。 No.51〜55は、それぞれ組成あるいは残留応力が
本発明外にあるため、異常破断率が高く、延性に
劣つている。
のである。 （従来の技術） 近年、ロープ用鋼線、タイヤ補強用鋼線、光フ
アイバーケーブル補強用鋼線あるいは長大橋用鋼
線などの硬鋼線において高強度化の要求が一段と
高まつている。 従来から硬鋼線の高強度化については精力的な
研究が続けられているが、強度の増加に伴つて生
ずる延性の劣化を防止する技術が確立されていな
いことが制約条件となつて十分な高強度化を達成
する迄には至つていない。例えば延性の重要な尺
度である捻回特性は、ワイヤージヤーナル
（WireJournal）vol.16，No.４（1983）の50頁の報
文に記載されているように伸線後の鋼線を高温で
ブルーイング処理することによつて改善される
が、このような高温の処理は強度の低下を招くと
共に、タイヤ補強用鋼線のような細線では表面酸
化に伴う延性の劣化を避けることができないの
で、この方法の適用には自ずから限界がある。 一方、このような熱処理による方法ではなく、
伸線後の鋼線にスキンパス伸線を施すことによつ
て伸線後の鋼線の表面に存在する引張の残留応力
を解放することによつて延性を向上させる試みも
行われている。しかし1984年11月16日発行の日本
塑性加工学会の第20回伸線技術分科会提出資料の
「鋼線の機械的性質と残留応力に及ぼすダイスス
ケジユールの影響」に記載されているようにかか
る手段では延性はほとんど改善されない。 このように現状では鋼線の延性を向上させる十
分な手法は見い出されていない。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明はこれらの欠点を除いた延性にすぐれた
鋼線の提供を目的とするものである。 （問題点を解決するための手段） 本発明者らは延性のすぐれた鋼線の提供につい
て種々研究した結果、特定成分組成を有し、且つ
130Kgｆ／mm2以上の強度を有すると共に、伸線後
の鋼線の表面に積極的に圧縮残留応力を付与し、
その圧縮残留応力を鋼線強度σに応じて（0.05σ
＋23）〜（0.35σ＋28）Kgｆ／mm2の範囲に制御す
ることによつて、延性のすぐれた硬鋼線が得られ
ることを見い出した。 すなわち本発明の要旨は下記のとおりである。 (1)重量％でC0.4〜1.0％、Si2.0％以下、Mn0.2〜
２％を含有し、P0.02％以下、S0.02％以下、
N0.01％以下に制限し、残部は鉄および不可避
不純物よりなり、且つ130Kgｆ／mm2以上の強度
を有すると共に、鋼線強度σに応じて（0.05σ
＋23）〜（0.35σ＋28）Kgｆ／mm2の表面圧縮残
留応力を有することを特徴とする延性にすぐれ
た高張力鋼線。 (2) 重量％でC0.4〜1.0％、Si2.0％以下、Mn0.2
〜２％を含有し、P0.02％以下、S0.02％以下、
N0.01％以下に制限し、且つCr0.05〜３％、
Mo0.01〜１％、W0.01〜１％、Cu0.05〜３％、
Ni0.1〜５％、Co0.1〜５％の１種または２種以
上を含有し、残部鉄及び不可避不純物よりな
り、且つ130Kgｆ／mm2以上の強度を有すると共
に、鋼線強度σに応じて（0.05σ＋23）〜
（0.35σ＋28）Kgｆ／mm2の表面圧縮残留応力を有
することを特徴とする延性にすぐれた高張力鋼
線。 (3) 重量％でC0.4〜1.0％、Si2.0％以下、Mn0.2
〜２％を含有し、P0.02％以下、S0.02％以下、
N0.01％以下に制限し、且つAl0.001〜0.1％、
Ti0.001〜0.1％、Nb0.001〜0.1％、V0.001〜0.1
％、B0.0003〜0.05％、Mg0.001〜0.1％の１種
または２種以上を含有し、残部鉄および不可避
不純物よりなり、且つ130Kgｆ／mm2以上の強度
を有すると共に、鋼線強度σに応じて（0.05σ
＋23）〜（0.35σ＋28）Kgｆ／mm2の表面圧縮残
留応力を有することを特徴とする延性にすぐれ
た高張力鋼線。 (4) 重量％でC0.4〜1.0％、Si2.0％以下、Mn0.2
〜２％を含有し、P0.02％以下、S0.02％以下、
N0.01％以下に制限し、且つCr0.05〜３％、
Mo0.01〜１％、W0.01〜１％、Cu0.05〜３％、
Ni0.1〜５％、Co0.1〜５％の１種または２種以
上を含有し、更にAl0.001〜0.1％、Ti0.001〜
0.1％、Nb0.001〜0.1％、V0.001〜0.1％、
B0.0003〜0.05％、Mg0.001〜0.1％の１種また
は２種以上を含有し、残部鉄および不可避不純
物よりなり、且つ130Kgｆ／mm2以上の強度を有
すると共に、鋼線強度σに応じて（0.05σ＋23）
〜（0.35σ＋28）Kgｆ／mm2の表面圧縮残留応力
を有することを特徴とする延性にすぐれた高張
力鋼線。 以下に本発明を詳細に説明する。 （作用） 最初に鋼線組成を前記のように限定した理由を
述べる。 Ｃは0.4未満では所要の強度が得られないため、
また1.0％を超えると延性が著しく劣化するため
含有量を0.4〜1.0％に限定した。 Siは主としてその固溶体硬化作用を利用するた
めに添加されるが、添加量が２％を超えるとやは
り延性の低下が顕著になるので上限を2.0％にし
た。 Mnは焼入性の確保とＳの固定のために添加さ
れるが、0.2％未満ではＳが十分固定されないた
め、また２％を超えて添加しても焼入性はもはや
増加しないので0.2〜2.0％に限定した。 ＰとＳは延性の向上のためには少ないほぼ良
い。それぞれ0.02％を超えると延性に対する悪影
響が大きいので0.02％以下に制限した。 Ｎは0.01％を超えると延性に悪影響を及ぼすの
で0.01％以下に制限した。 以上が本発明の対象とする鋼線の基本成分系で
あるが、本発明では、(A)Cr0.05〜３％、Mo0.01
〜５％、W0.01〜１％、Cu0.05〜３％、Ni0.1〜
５％、Co0.1〜５％の１種以上あるいは(B)Al0.001
〜0.1％、Ti0.001〜0.1％、Nb0.001〜0.1％、
V0.001〜0.1％、B0.0003〜〜0.05％、Mg0.001〜
0.1％の１種以上の、(A)，(B)の一方又は両方を含
有することができる。 まず、Cr、Mo、Ｗ、Cu、Ni、Coは強度の増
加及び耐食性の増加を目的にして添加されるが、
Cr0.05％未満、Mo0.01％未満、W0.01％未満、
Cu0.05％未満、Ni0.1未満及びCo0.1％未満ではそ
れらの強化及び耐食性に対する効果は認められな
くなるのでCr0.05％、Mo0.01％、W0.01％、
Cu0.05％、Ni0.1％及びCo0.1％を下限とした。 一方Cr3％超、Mo1％超、W1％超、Cu3％超、
Ni5％超及びCo5％超ではこれらの元素の強化及
び耐食性に対する効果は飽和する一方、延性を低
下させる効果が顕著になるので、Cr3％、Mo1
％、W1％、Cu3％、Ni5％及びCo5％を上限とし
た。なおこれらの合金元素の合計量は延性の点か
ら７％以下に抑えることが望ましい。 次にAl、Ti、Nb、Ｖ、Ｂ及びMgはＮ及びＳ
を固定して延性を向上させることを目的に添加さ
れるが、Al0.001％未満、Ti0.001％未満、
Nb0.001％未満、V0.001％未満、B0.0003％未満、
Mg0.001％未満では、Ｎ及びＳを固定することが
出来ないので、Al0.001％、Nb0.001％、V0.001
％、B0.0003％及びMg0.001％を下限とした。 一方Al0.1％超、Ti0.1超、Nb0.1％超、V0.1％
超、B0.05％超及びMg0.1％超ではこれらの元素
のＮ及びＳ固定効果は飽和する一方、これらの元
素の窒化物及び硫化物による延性劣化作用が顕著
になるので、Al0.1％、Ti0.1％、Nb0.1％、V0.1
％、B0.05％及びMg0.1％を上限とした。またこ
れらの元素の合計量を0.2％以下に抑えることが
延性の点で望ましい。 次に鋼線の強度を130Kgｆ／mm2以上に限定した
のは、これより強度の低いところでは圧縮残留応
力が鋼線表面に存在しても延性の向上はほとんど
認められないためである。 次に本発明の最大の特徴は、鋼線がその表面に
鋼線強度σに応じて（0.05σ＋23）〜（0.35σ＋
28）Kgｆ／mm2の範囲で圧縮残留応力を有する点に
ある。以下鋼線表面の圧縮残留応力をこのように
定めた理由を述べる。 鋼線の延性は普通引張試験における伸び、絞り
値あるいは捻回試験における破断までの回転数
（捻回値）及びそのときの破断形態あるいは曲げ
試験などによつて判定される。 これらの延性評価基準の中で、鋼線の強度の増
加に伴つて最も顕著に劣化するのは捻回試験にお
ける破断形態である。 第１図は捻回試験における鋼線１の破断形態を
模式的に示したものであつて、ａは正常破断の状
況を示すものであるが、強度の増加と共に、同図
ｂに示したような割れ２を伴う異常破断の頻度が
増加する。これは第２図に模式的に示したように
把み治具３で鋼線１を把持して行われる捻回試験
中に、鋼線１の表面に長手方向に割れ２が生ずる
ことに起因するもので、異常破断の発生は鋼線の
円周方向の延性の劣化を意味していると考えるこ
とができる。 強度の増加に伴つて鋼線の円周方向の延性が最
も劣化し易いことは、実際に鋼線の曲げ加工で、
曲げ破断は起らないのに長手方向に縦割れが生ず
る場合があること、また撚り線加工をしたときに
撚り破断はしないのに同じく縦割れが生ずる場合
があることによつても理解される。このように捻
回試験の破断形態は鋼線の延性評価尺度の中でも
最も重要なものであるということが出来る。 本発明者らは、鋼線がその表面に圧縮残留応力
を有することが、鋼線の円周方向の延性を向上さ
せるのに極めて有効であることを見い出し、付与
する圧縮残留応力の適正範囲を検討した。すなわ
ち捻回試験の異常破断の発生率を10％以下に抑え
ることを目標に、引張強度152Kgｆ／mm2、235Kg
ｆ／mm2、316Kgｆ／mm2及び377Kgｆ／mm2の鋼線を用
いて、表面圧縮残留応力と異常破断の発生率の関
係を調べた。 その結果、引張強度152Kgｆ／mm2の鋼線では29
Kgｆ／mm2、235Kgｆ／mm2の鋼線では36Kgｆ／mm2、
316Kgｆ／mm2の鋼線では38Kgｆ／mm2、377Kgｆ／mm2
の鋼線では42Kgｆ／mm2以上の圧縮残留応力が、捻
回試験の異常破断の発生率を10％以下に抑えるた
めに必要であることが明らかになつた。ここで得
られた圧縮残留応力を鋼線の引張強度σに対して
整理するとと、（0.05σ＋23）Kgｆ／mm2なる関係が
実験的に得られる。なお捻回試験の異常破断の発
生率が10％以下であれば、鋼線を実際に加工する
場合、縦割れなどの発生の心配は全くない。この
ような理由で表面に付加する圧縮残留応力の下限
を鋼線強度σに応じて（0.05＋23）Kgｆ／mm2とし
た。 一方、鋼線表面の圧縮残留応力は大きいほど円
周方向の延性の改善には望ましいが、周知の如
く、表面の圧縮残留応力に比例して、鋼線中心の
引張残留応力は増加する。鋼線中心の引張残留応
力が大きくなると、中心部に割れが生じ、捻回試
験時に異常破断を生ずるに至る。従つて、鋼線中
心の割れとの関係で自ずから、鋼線表面に許容さ
れる圧縮残留応力の上限値が決る。そこで本発明
者らは前記の４種類の鋼線を用いて、鋼線中心の
割れに起因する捻回試験の異常破断の発生と、圧
縮残留応力の関係を調べた。その結果、引張強度
152Kgｆ／mm2の鋼線では、80Kgｆ／mm2、235Kgｆ／
mm2の鋼線では113Kgｆ／mm2、316Kgｆ／mm2の鋼線で
は136Kgｆ／mm2、377Kgｆ／mm2の鋼線では160Kg
ｆ／mm2を表面圧縮残留応力が超えると、異常破断
が発生することが明らかになつた。この圧縮残留
応力は鋼線強度σと比例関係にあり、（0.35σ＋
28）Kgｆ／mm2と実験的に与えられる。圧縮残留応
力の上限（0.35σ＋28）Kgｆ／mm2はこのようにし
て決めた。 なお圧縮残留応力は機械的にどのような手段で
付加しても良いが、伸線後の鋼線の表面に本発明
で限定した範囲の圧縮残留応力を付加する手段と
して例えばローラー圧延加工あるいはシヨツトピ
ーニング加工をあげることができる。 このような圧縮残留応力は伸線後、鋼線が製品
として使用されるまでのいずれの工程において付
与されても良いが、ブルーイング処理後あるいは
メツキ処理後に付与された場合には、250℃以下
の温度で再度ブルーイング処理を行う方が鋼線の
応力緩和特性の向上のためには好ましい。 なお、本発明になる鋼線は疲労特性、腐食疲労
特性、応力腐食割れ特性、へたり性などにもすぐ
れている。 また本発明の鋼線は、鋼線を用いて作られる製
品例えばロープ、鋼線強化タイヤあるいは鋼線強
化プラスチツクなどの耐久性、疲労性の向上にも
効果を発揮する。 次に実施例をあげて本発明の効果をさらに具体
的に説明する。 （実施例） 実施例に供した鋼線の組成、線径、引張強度、
本発明で限定した鋼線表面の圧縮残留応力の下限
値（0.05σ＋23）及び上限値（0.35σ＋28）、実施
例に供した鋼線の表面に存在している残留応力、
及びこれらの鋼線について捻回試験、疲労試験、
腐食疲労試験、遅れ破壊試験、へたり試験などを
行つた結果、これらの鋼線を用いて製造された製
品の疲労試験の結果を第１表に併記した。 なお、同表において各種試験の判定基準或いは
手段は次のとおりである。 まず残留応力の＋記号は引張残留応力を、−記
号は圧縮残留応力を示す。 次に、捻回試験異常破断率は捻回試験において
第１図ｂに示した異常破断が発生する比率を示
す。 腐食疲労寿命は鋼線の３％食塩水中の回転曲げ
疲労試験において、20Kgｆ／mm2の負荷で破断する
迄の回転数数を示す。 タイヤ中のコード破損率は500Kgの負荷で10万
Km走行後のタイヤ中のコードの破損率を示す。 へたり率は鋼線に引張強度の60％のねじり応力
を与え、96時間放置した後の残留剪断歪を示す。 遅れ破壊時間は0.1N塩酸溶液中で80Kgｆ／mm2
の引張応力を負荷したときの破断までの時間を示
す。 プラスチツク板の疲労限比は１mm2当り100本の
鋼線で強化した１mm厚×10mm幅のプラスチツク板
の曲げ疲労における疲労限を比較例の鋼線で強化
されたプラスチツク板の疲労限を１として対比す
る。 ロープ疲労限比はJIS1号ロープの曲げ疲労限
で、比較例の鋼線で製造されたロープの疲労限を
１として、その対比で発明例の鋼線で製造された
ロープの疲労限を示す。 圧力腐食割れ時間は、0.5％酢酸＋５％食塩水
溶液中で70Kgｆ／mm2の引張応力を負荷したときの
破断までの時間を示す。 疲労限は鋼線の回転曲げ疲労試験における疲労
限界応力を示す。 次に第１表において試験No.１〜８は発明１に関
するもので、こね内No.１，３，４は本発明であり
他は比較例である。 No.１，２は線径0.2mm、引張強度332Kgｆ／mm2の
同一成分組成を有する鋼線についての結果であ
り、これらの内112Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有
するNo.１の鋼線の捻回試験の異常破断率率は０で
ある。なお圧縮残留応力はローラー圧延加工によ
つて付与されている。一方61Kgｆ／mm2の引張残留
応力を有するNo.２の鋼線の異常破断率は100％で、
本発明になる鋼線がすぐれた延性を示すことが分
る。また本発明になる鋼線は腐食疲労特性及びタ
イヤ中における耐久性にもすぐれている。 No.３は線径2.6mm、引張強度168Kgｆ／mm2で50Kg
ｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線、またNo.４は
線径4.5mm、引張強度196Kgｆ／mm2で83Kgｆ／mm2の
圧縮残留応力を有する鋼線の結果で、共に異常破
断率は０で、延性がすぐれている。圧縮残留応力
は共にシヨツトピーニング加工で与えられた。 No.５，６，７，８は、いずれも組成あるいは残
留応力が本発明外にあるため異常破断率が高く、
延性に欠けていることが明らかである。 次にNo.９〜27は発明２に関するもので、この内
No.９，11，12，14，15，16，19，20は本発明例で
あり、他は比較例である。 No.９，10は線径0.25mm、引張強度286Kgｆ／mm2
の同一成分組成を有する鋼線についての結果で、
87Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有するNo.９の鋼線の
捻回試験の異常破断率は５％で、一方45Kgｆ／mm2
の引張残留応力を有するNo.10の鋼線の異常破断率
は95％で、本発明になる鋼線が延性に極めてすぐ
れていることが分る。なお圧縮残留応力はローラ
ー圧延によつて与えられた。 No.11は線径2.5mm、引張強度205Kgｆ／mm2で、60
Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線の結果で、
異常破断率は０で延性にすぐれている。この場
合、圧縮残留応力はシヨツトピーニングによつて
与えられている。 No.12と13は線径0.6mm、引張強度256Kgｆ／mm2の
同一成分組成を有する鋼線に関する例で、65Kg
ｆ／mm2の圧縮残留応力を有するNo.12の鋼線では異
常破断率が５％であるのに対して、130Kgｆ／mm2
にも及ぶ圧縮残留応力が存在するNo.13の鋼線では
異常破断率が70％にも達しており、本発明の鋼線
の延性がすぐれていることが明らかである。この
場合の圧縮残留応力はローラー圧延加工によつて
与えられた。 No.14は線径4.5mm、引張強度195Kgｆ／mm2で45Kg
ｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線、No.15は線径
3.2mm、引張強度170Kgｆ／mm2で41Kgｆ／mm2の圧縮
残留応力を有する亜鉛メツキ鋼線の結果で、共に
異常破断率は０で延性にすぐれている。圧縮残留
応力はNo.14の鋼線はローラー圧延で、No.15の鋼線
はシヨツトピーニングによつて与えられた。 No.16〜18は線径８mm、引張強度152Kgｆ／mm2の
同一成分組成を有する鋼線に関する結果で、41Kg
ｆ／mm2の圧縮残留応力を有するNo.16では異常破断
率は５％で、25Kgｆ／mm2の引張残留応力の存在す
るNo.17及び18Kgｆ／mm2の圧縮残留応力しか有して
いないNo.18の鋼線では異常破断率はそれぞれ60％
と45％で、本発明になる鋼線の延性がすぐれてい
ることが分る。ここでNo.16の鋼線ではシヨツトピ
ーニング、No.18の鋼線ではローラー延性加工によ
つて圧縮残留応力が与えられた。また本発明にな
る鋼線はへたり性、遅れ破壊特性にもすぐれてい
る。 No.19は線径1.2mm、引張強度220Kgｆ／mm2で、78
Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線、またNo.20
は線径3.6mm、引張強度184Kgｆ／mm2で50Kgｆ／mm2
の圧縮残留応力を有する鋼線の結果で、異常破断
率はそれぞれ５％と０と延性にすぐれている。こ
れらはいずれもローラー圧延によつて圧縮残留応
力を与えられた。 No.21〜27はそれぞれ鋼線組成あるいは残留応力
が本発明外にあるため、いずれも異常破断率が高
く、延性が劣つている。 No.28〜42は発明３に関するもので、この内No.
28，29，30，32，33，35，36は本発明例であり、
他は比較例である。 まず、No.28は線径2.0mm、引張強度196Kgｆ／mm2
で60Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線、また
No.29は線径0.8mm、引張強度258Kgｆ／mm2で72Kg
ｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線の結果で、異
常破断率はそれぞれ０と５％でいずれも延性にす
ぐれている。 No.30と31は線径0.06mm、引張強度408Kgｆ／mm2
の同一成分組成の鋼線に関する結果で、76Kgｆ／
mm2の圧縮残留応力を有するNo.30の鋼線の異常破断
率は５％であるのに対して、50Kgｆ／mm2の引張残
留応力を有するNo.31の鋼線の異常破断率は100％
で本発明になる鋼線の延性がすぐれていることが
分る。また本発明になる鋼線で強化されたプラス
チツク板はすぐれた疲労特性を示すことが明らか
である。なお圧縮残留応力はローラー圧延加工に
よつて与えた。 No.32は線径5.5mm、引張強度185Kgｆ／mm2で65Kg
ｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線の結果で、異
常破断率は０で延性にすぐれている。 No.33と34は、線径3.2mmで146Kgｆ／mm2の引張強
度を有する同一成分組成の鋼線に関する結果で、
45Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有するNo.33の鋼線は
異常破断率が０であるのに対して、93Kgｆ／mm2と
過大な圧縮残留応力を有するNo.34の鋼線は異常破
断率が35％で、本発明になる鋼線の延性がすぐれ
ていることが分る。 No.35は線径3.2mm、引張強度170Kgｆ／mm2で、50
Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有する鋼線、またNo.36
は線径0.3mm、引張強度238Kgｆ／mm2で69Kgｆ／mm2
の圧縮残留応力を有する鋼線の例で、異常破断率
はそれぞれ０と５％で、共にすぐれた延性を示し
ている。なおNo.32，33，35，36の鋼線の圧縮残留
応力はシヨツトピーニングによつて付与された。 一方、No.37〜42は、それぞれ鋼線の組成あるい
は残留応力が本発明外にあるため異常破断率がい
ずれも高く、延性に欠けている。 最後にNo.43〜55は発明４に関するもので、この
内No.43，44，45，46，47，49は本発明例で、他は
比較例である。 No.43は線径2.0mm、引張強度195Kgｆ／mm2で圧縮
残留応力75Kgｆ／mm2を有する鋼線、No.44は線径
3.6mm、引張強度185Kgｆ／mm2で、50Kgｆ／mm2の圧
縮残留応力を有する鋼線、No.45は線径1.2mm、引
張強度221Kgｆ／mm2で、圧縮残留応力40Kgｆ／mm2
を有する鋼線、及びNo.46は線径0.35mm、引張強度
260Kgｆ／mm2で、80Kgｆ／mm2の圧縮残留応力を有
する鋼線の結果で、いずれも異常破断率は０で極
めて延性にすぐれている。 No.47と48は線径3.6mmで、引張強度228Kgｆ／mm2
の同一成分組成の鋼線に関する結果で、63Kgｆ／
mm2の圧縮残留応力を有するNo.47の鋼線は異常破断
率０で延性にすぐれている。一方30Kgｆ／mm2の引
張残留応力を有するNo.48の鋼線は異常破断率75％
で延性に欠けている。 また本発明のNo.47の鋼線は応力腐食割れ特性に
もすぐれ、またこの鋼線で製造されたロープはす
ぐれた疲労特性を示している。 なおNo.43，44，45，46，47の鋼線では圧縮残留
応力はローラー圧延によつて付与された。 No.49と50は、線径0.6mm、引張強度290Kgｆ／mm2
の同一成分組成の鋼線に関する結果で、86Kgｆ／
mm2の圧縮残留応力を有するNo.49の鋼線で異常破断
率は０で延性にすぐれている。一方43Kgｆ／mm2の
引張残留応力を有するNo.50の鋼線は90％にも及び
異常破断率を示し、延性に劣つていることが明ら
かである。またこの鋼線は疲労特性にもすぐれて
いる。なおNo.49の鋼線の圧縮残留応力はシヨツト
ピーニングによつて与えられた。 No.51〜55は、それぞれ組成あるいは残留応力が
本発明外にあるため、異常破断率が高く、延性に
劣つている。
【表】
【表】
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％でC0.4〜1.0％、Si2.0％以下、Mn0.2
〜２％を含有し、P0.02％以下、S0.02％以下、
N0.01％以下に制限し、残部は鉄および不可避不
純物よりなり、且つ130Kgｆ／mm2以上の強度を有
すると共に、鋼線強度σに応じて（0.05σ＋23）
〜（0.35σ＋28）Kgｆ／mm2の表面圧縮残留応力を
有することを特徴とする延性にすぐれた高張力鋼
線。 ２ 重量％でC0.4〜1.0％、Si2.0％以下、Mn0.2
〜２％を含有し、P0.02％以下、S0.02％以下、
N0.01％以下に制限し、且つCr0.05〜３％、
Mo0.01〜１％、W0.01〜１％、Cu0.05〜３％、
Ni0.1〜５％、Co0.1〜５％の１種または２種以上
を含有し、残部鉄及び不可避不純物よりなり、且
つ130Kgｆ／mm2以上の強度を有すると共に、鋼線
強度σに応じて（0.05σ＋23）〜（0.35σ＋28）Kg
ｆ／mm2の表面圧縮残留応力を有することを特徴と
する延性にすぐれた高張力鋼線。 ３ 重量％でC0.4〜1.0％、Si2.0％以下、Mn0.2
〜２％を含有し、P0.02％以下、S0.02％以下、
N0.01％以下に制限し、且つAl0.001〜0.1％、
Ti0.001〜0.1％、Nb0.001〜0.1％、V0.001〜0.1
％、B0.0003〜0.05％、Mg0.001〜0.1％の１種ま
たは２種以上を含有し、残部鉄および不可避不純
物よりなり、且つ130Kgｆ／mm2以上の強度を有す
ると共に、鋼線強度σに応じて（0.05σ＋23）〜
（0.35σ＋28）Kgｆ／mm2の表面圧縮残留応力を有す
ることを特徴とする延性にすぐれた高張力鋼線。 ４ 重量％でC0.4〜1.0％、Si2.0％以下、Mn0.2
〜２％を含有し、P0.02％以下、S0.02％以下、
N0.01％以下に制限し、且つCr0.05〜３％、
N0.01〜１％、W0.01〜１％、Cu0.05〜３％、
Ni0.1〜５％、Co0.1〜５％の１種または２種以上
を含有し、更にAl0.001〜0.1％、Ti0.001〜0.1％、
Nb0.001〜0.1％、V0.001〜0.1％、B0.0003〜0.05
％、Mg0.001〜0.1％の１種または２種以上を含
有し、残部鉄および不可避不純物よりなり、且つ
130Kgｆ／mm2以上の強度を有すると共に、鋼線強
度σに応じて（0.05σ＋23）〜（0.35σ＋28）Kg
ｆ／mm2の表面圧縮残留応力を有することを特徴と
する延性にすぐれた高張力鋼線。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60214770A JPS6277441A (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 延性にすぐれた高張力鋼線 |
| DE8686113353T DE3675874D1 (de) | 1985-09-30 | 1986-09-29 | Gezogener stahldraht mit hoher bruchfestigkeit und duktilitaet. |
| EP86113353A EP0218167B1 (en) | 1985-09-30 | 1986-09-29 | High tensile strength drawn steel wire with improved ductility |
| KR1019860008244A KR910003978B1 (ko) | 1985-09-30 | 1986-09-30 | 연성이 향상된 고장력 인발 강선 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60214770A JPS6277441A (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 延性にすぐれた高張力鋼線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6277441A JPS6277441A (ja) | 1987-04-09 |
| JPH0366386B2 true JPH0366386B2 (ja) | 1991-10-17 |
Family
ID=16661246
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60214770A Granted JPS6277441A (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 延性にすぐれた高張力鋼線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6277441A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03109104A (ja) * | 1989-09-22 | 1991-05-09 | Bridgestone Corp | 重車両用ラジアルタイヤ |
| EP1347069B1 (en) * | 2000-12-20 | 2007-11-07 | Nippon Steel Corporation | High-strength spring steel and spring steel wire |
| JP5241856B2 (ja) * | 2008-01-18 | 2013-07-17 | ナムローゼ・フェンノートシャップ・ベーカート・ソシエテ・アノニム | 高張力鋼線を有する水産養殖ネット |
| CN113549835B (zh) * | 2021-07-22 | 2022-08-09 | 王军祥 | 一种高屈服强度、高韧塑性精轧螺纹钢筋及其生产方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4501697A (en) * | 1983-06-17 | 1985-02-26 | E. R. Squibb & Sons, Inc. | 4-[[(Amidomethyl)oxy]methyl]-2-oxo-1-azetidinesulfonic acid salts |
-
1985
- 1985-09-30 JP JP60214770A patent/JPS6277441A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6277441A (ja) | 1987-04-09 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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