JPH0455763B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0455763B2 JPH0455763B2 JP60250868A JP25086885A JPH0455763B2 JP H0455763 B2 JPH0455763 B2 JP H0455763B2 JP 60250868 A JP60250868 A JP 60250868A JP 25086885 A JP25086885 A JP 25086885A JP H0455763 B2 JPH0455763 B2 JP H0455763B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- die
- punch
- upper mold
- press
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Mounting, Exchange, And Manufacturing Of Dies (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、温間プレス成形用の金型に関する。
一般に、金属薄板を、その再結晶温度以下の温
度にてプレス成形する場合、このときの成形法
を、温間プレス成形法と称する。この温間プレス
成形に用いられる金型の材質としては、従来、熱
間金型鋼もしくは冷間金型鋼が用いられている。
度にてプレス成形する場合、このときの成形法
を、温間プレス成形法と称する。この温間プレス
成形に用いられる金型の材質としては、従来、熱
間金型鋼もしくは冷間金型鋼が用いられている。
ところで、温間プレス成形の際、加熱するのは
金型の一部分のみである。そのため、金型の内部
に温度勾配ができる。とくに、ポンチとダイスと
の摺動部では、熱膨張の差によりクリアランスが
変動する。このクリアランスが小さくなると、摺
動部の動きが円滑でなくなり、かじりにより金型
寿命が短くなる。他方、クリアランスが大きくな
ると、所定の形状に成形することが困難になり、
製品精度が低下する。さらに、金型内部に温度勾
配が発生すると、金型全体がねじれるなどの変形
を起こし、製品精度劣化の一因となる。とくに、
金属薄板の端縁部を挾持する板押えの温度勾配に
ともなう変形の矯正は困難であり、このことは製
品製度に重大な影響を与える。
金型の一部分のみである。そのため、金型の内部
に温度勾配ができる。とくに、ポンチとダイスと
の摺動部では、熱膨張の差によりクリアランスが
変動する。このクリアランスが小さくなると、摺
動部の動きが円滑でなくなり、かじりにより金型
寿命が短くなる。他方、クリアランスが大きくな
ると、所定の形状に成形することが困難になり、
製品精度が低下する。さらに、金型内部に温度勾
配が発生すると、金型全体がねじれるなどの変形
を起こし、製品精度劣化の一因となる。とくに、
金属薄板の端縁部を挾持する板押えの温度勾配に
ともなう変形の矯正は困難であり、このことは製
品製度に重大な影響を与える。
本発明は、上記事情を勘案してなされたもの
で、温間プレス成形を高精度で行うことのできる
金型を提供することを目的とする。
で、温間プレス成形を高精度で行うことのできる
金型を提供することを目的とする。
温間プレス成形に伴う加熱あるいは摩擦熱によ
り昇温する摺動部位及びプレス成形部位のそれぞ
れの内側の部位をそれぞれの外側の部位よりも熱
膨張係数が小さい、例えばアンバー合金などの材
料により構成したものである。
り昇温する摺動部位及びプレス成形部位のそれぞ
れの内側の部位をそれぞれの外側の部位よりも熱
膨張係数が小さい、例えばアンバー合金などの材
料により構成したものである。
以下、本発明の一実施例を図面を参照して詳述
する。
する。
第１図ないし第４図は、この実施例の金型を示
している。この金型は、シヤドウマスクの成形に
用いられるもので、上型Ａと、下型Ｂとからなつ
ている。上型Ａは、平板状のポンチホルダ１と、
このポンチホルダ１が下端部に取付けられたシヤ
ンク（図示せず）と、このポンチホルダ１の下面
中央部に固設されたポンチ２と、フラツトマスク
３の周縁部を後述するダイス４とともに挾持する
ブランクホルダ５と、このブランクホルダ５を支
持する複数の棒状支持ピン６…と、これら支持ピ
ン６の上端部に係合しブランクホルダ５と支持ピ
ン６…を弾性的に懸垂するとともにポンチ２と独
立して昇降駆動される保持体（図示せず）と、ブ
ラツクホルダ５の下面に突設された複数の第１の
バランシングブロツク７…とからなつている。上
記ブランクホルダ５は、板状をなし、ポンチ２が
遊挿される穴８を有している。また、ポンチ２の
下端部には、後述するノツクアウト９とともにシ
ヤドウマスク１０の曲面状の主面１１を成形する
ための曲面が形成されている。さらに、ポンチホ
ルダ１には、後述する複数のガイドピン（図示せ
ず）を案内するガイドブツシユが取付けられてい
る。他方、下型Ｂは、ブランクホルダ５とともに
フラツトマスク３の周縁部を挾持する位置に設け
られたダイス４と、このダイス４の下面側を支持
固定するダイホルダ（図示せず）と、このダイホ
ルダに立設され前述したガイドブツシユに嵌挿さ
れて、ポンチホルダ１の昇降を案内するガイドポ
スト（図示せず）と、ダイス４の中央部に設けら
れた穴１２に挿脱自在に設けられポンチ２と独立
して昇降駆動されるノツクアウト９と、ダイス４
の周辺部に設けられた穴１３…に挿脱自在に設け
られノツクアウト９からは独立して昇降駆動され
る複数の第２のバランシングブロツク１４…とか
らなつている。しかして、穴１３には、前記第１
のバランシングブロツク７…が挿通するようにな
つていて、第２のバランシングブロツク１４…と
ともに、フラツトマスク３のダイス４とブランク
ホルダ５とによる挾持力を緩和するようになつて
いる。さらに、第５図に示すように、ポンチ２と
ダイス４の間のクリアランスtcは、シヤドウマス
ク１０のスカート部１５にしわが発生しないよう
に、実質的に矩形状のコーナー部に対応する部分
は、フラツトマスク３の板厚の約2.5倍程度、ま
た、辺部に対応する部分は、同じく1.8倍程度に
設定されている。さらに、第５図に示すように、
ポンチ２、ダイス４及びノツクアウト９には電熱
線１６…が埋設されている。これは、フラツトマ
スク３を、再結晶温度と常温との間、たとえば
100℃にて温間プレス成形を行うためのものであ
る。この温間プレス成形によりアンバー合金を成
形した場合、シヤドウマスク１０の曲面加工精度
を向上させることができ、加工誤差に基づく色純
度の低下を防止することができる。
している。この金型は、シヤドウマスクの成形に
用いられるもので、上型Ａと、下型Ｂとからなつ
ている。上型Ａは、平板状のポンチホルダ１と、
このポンチホルダ１が下端部に取付けられたシヤ
ンク（図示せず）と、このポンチホルダ１の下面
中央部に固設されたポンチ２と、フラツトマスク
３の周縁部を後述するダイス４とともに挾持する
ブランクホルダ５と、このブランクホルダ５を支
持する複数の棒状支持ピン６…と、これら支持ピ
ン６の上端部に係合しブランクホルダ５と支持ピ
ン６…を弾性的に懸垂するとともにポンチ２と独
立して昇降駆動される保持体（図示せず）と、ブ
ラツクホルダ５の下面に突設された複数の第１の
バランシングブロツク７…とからなつている。上
記ブランクホルダ５は、板状をなし、ポンチ２が
遊挿される穴８を有している。また、ポンチ２の
下端部には、後述するノツクアウト９とともにシ
ヤドウマスク１０の曲面状の主面１１を成形する
ための曲面が形成されている。さらに、ポンチホ
ルダ１には、後述する複数のガイドピン（図示せ
ず）を案内するガイドブツシユが取付けられてい
る。他方、下型Ｂは、ブランクホルダ５とともに
フラツトマスク３の周縁部を挾持する位置に設け
られたダイス４と、このダイス４の下面側を支持
固定するダイホルダ（図示せず）と、このダイホ
ルダに立設され前述したガイドブツシユに嵌挿さ
れて、ポンチホルダ１の昇降を案内するガイドポ
スト（図示せず）と、ダイス４の中央部に設けら
れた穴１２に挿脱自在に設けられポンチ２と独立
して昇降駆動されるノツクアウト９と、ダイス４
の周辺部に設けられた穴１３…に挿脱自在に設け
られノツクアウト９からは独立して昇降駆動され
る複数の第２のバランシングブロツク１４…とか
らなつている。しかして、穴１３には、前記第１
のバランシングブロツク７…が挿通するようにな
つていて、第２のバランシングブロツク１４…と
ともに、フラツトマスク３のダイス４とブランク
ホルダ５とによる挾持力を緩和するようになつて
いる。さらに、第５図に示すように、ポンチ２と
ダイス４の間のクリアランスtcは、シヤドウマス
ク１０のスカート部１５にしわが発生しないよう
に、実質的に矩形状のコーナー部に対応する部分
は、フラツトマスク３の板厚の約2.5倍程度、ま
た、辺部に対応する部分は、同じく1.8倍程度に
設定されている。さらに、第５図に示すように、
ポンチ２、ダイス４及びノツクアウト９には電熱
線１６…が埋設されている。これは、フラツトマ
スク３を、再結晶温度と常温との間、たとえば
100℃にて温間プレス成形を行うためのものであ
る。この温間プレス成形によりアンバー合金を成
形した場合、シヤドウマスク１０の曲面加工精度
を向上させることができ、加工誤差に基づく色純
度の低下を防止することができる。
さらに、この実施例の金型においては、ポンチ
２及びノツクアウト９及びガイドポストは、ダイ
ス４及びブランクホルダ５及び上記ガイドポスト
に環装されたガイドブツシユよりも熱膨張係数が
小さい金属により形成されている。すなわち、ポ
ンチ２及びノツクアウト９及びガイドポストは、
例えばNi36％、残部FeのFe−Ni合金であるアン
バー（Invar）などの材料で構成されているのに
対して、ダイス４及びブランクホルダ５及びガイ
ドブツシユは、通常の熱膨張係数を有する合金に
より構成する。
２及びノツクアウト９及びガイドポストは、ダイ
ス４及びブランクホルダ５及び上記ガイドポスト
に環装されたガイドブツシユよりも熱膨張係数が
小さい金属により形成されている。すなわち、ポ
ンチ２及びノツクアウト９及びガイドポストは、
例えばNi36％、残部FeのFe−Ni合金であるアン
バー（Invar）などの材料で構成されているのに
対して、ダイス４及びブランクホルダ５及びガイ
ドブツシユは、通常の熱膨張係数を有する合金に
より構成する。
つぎに、この実施例の金型の作動について述べ
る。
る。
まず、第１図に示すように、フラツトマスク３
をダイス４上に載設したのち、ブランクホルダ５
を矢印１７方向に下降させ、このブランクホルダ
５とダイス４とによりフラツトマスク３を挾持さ
せる。ついで、第２図に示すように、ノツクアウ
ト９を矢印１８方向に上昇させるとともに、ポン
チ２を矢印１７方向に下降させ、張出成形によ
り、シヤドウマスク１０の主面１１を成形する。
このとき、電熱線に通電することにより、ポン
チ、ダイス４及びノツクアウト９を100℃前後の
一定温度に保持しておく。つぎに、第３図に示す
ように、フラツトマスク３の周縁部をブランクホ
ルダ５とダイス４とにより支持したまま、ポンチ
２をダイス４の穴１２中に突き出しながら、ダイ
ス４のコーナーでしごきをかけ、第４図に示すよ
うなスカート部１５を成形する。このスカート部
１５成形工程中、穴１３…中にて、第１及び第２
のバランシングブロツク７…，１４…を互に当接
させることによりブランクホルダ５とダイス４と
によるフラツトマスク３の挾持力を緩和する。と
ころで、以上のような温間プレス成形過程におい
て、ポンチ２とダイス４との間、あるいは、ガイ
ドポストとガイドブツシユとの間などのような摺
動面は、摩擦熱により焼付きを起しやすくなつて
いる。とくに、金型を熱間型鋼（線膨張率1.4×
10-6）を用いた場合、摺動部位間に10℃の温度差
があると、最大0.1mmのクリアランスの変動を生
じる。通常、ガイドポストとガイドブツシユとの
クリアランスは、0.03〜0.05mmであるので、クリ
アランスの変動により焼付く虞がある。しかしな
がら、この実施例においては、ポンチ２及びノツ
クアウト９及びガイドポストは、ダイス４及びブ
ランクホルダ５及び上記ガイドポストに環装され
たガイドブツシユよりも熱膨張係数が小さい金属
により形成されているので、クリアランスの変動
は、0.010〜0.025mmと極めて小さく、摺動面が焼
付きを起すことはない。また、プレス成形を行う
ポンチ２とダイス４の変形も小さくなるので、プ
レス成形精度が向上する。
をダイス４上に載設したのち、ブランクホルダ５
を矢印１７方向に下降させ、このブランクホルダ
５とダイス４とによりフラツトマスク３を挾持さ
せる。ついで、第２図に示すように、ノツクアウ
ト９を矢印１８方向に上昇させるとともに、ポン
チ２を矢印１７方向に下降させ、張出成形によ
り、シヤドウマスク１０の主面１１を成形する。
このとき、電熱線に通電することにより、ポン
チ、ダイス４及びノツクアウト９を100℃前後の
一定温度に保持しておく。つぎに、第３図に示す
ように、フラツトマスク３の周縁部をブランクホ
ルダ５とダイス４とにより支持したまま、ポンチ
２をダイス４の穴１２中に突き出しながら、ダイ
ス４のコーナーでしごきをかけ、第４図に示すよ
うなスカート部１５を成形する。このスカート部
１５成形工程中、穴１３…中にて、第１及び第２
のバランシングブロツク７…，１４…を互に当接
させることによりブランクホルダ５とダイス４と
によるフラツトマスク３の挾持力を緩和する。と
ころで、以上のような温間プレス成形過程におい
て、ポンチ２とダイス４との間、あるいは、ガイ
ドポストとガイドブツシユとの間などのような摺
動面は、摩擦熱により焼付きを起しやすくなつて
いる。とくに、金型を熱間型鋼（線膨張率1.4×
10-6）を用いた場合、摺動部位間に10℃の温度差
があると、最大0.1mmのクリアランスの変動を生
じる。通常、ガイドポストとガイドブツシユとの
クリアランスは、0.03〜0.05mmであるので、クリ
アランスの変動により焼付く虞がある。しかしな
がら、この実施例においては、ポンチ２及びノツ
クアウト９及びガイドポストは、ダイス４及びブ
ランクホルダ５及び上記ガイドポストに環装され
たガイドブツシユよりも熱膨張係数が小さい金属
により形成されているので、クリアランスの変動
は、0.010〜0.025mmと極めて小さく、摺動面が焼
付きを起すことはない。また、プレス成形を行う
ポンチ２とダイス４の変形も小さくなるので、プ
レス成形精度が向上する。
なお、上記実施例においては、温間プレス成形
用の金型を例示しているが、冷間プレス成形用の
金型にも本発明を適用できる。また、摺動部位に
耐摩耗、潤滑性のある表面層を形成することも効
果がある。
用の金型を例示しているが、冷間プレス成形用の
金型にも本発明を適用できる。また、摺動部位に
耐摩耗、潤滑性のある表面層を形成することも効
果がある。
本発明の金型は、プレス成形に伴う摩擦熱によ
り昇温する摺動部位及びプレス成形部位のそれぞ
れの内側の部位をそれぞれの外側の部位よりも熱
膨張率が小さい材料により形成するようにしたの
で、摺動面における焼付きを起すことがなくな
り、プレス加工の生産能率を安定して維持するこ
とができる。さらに、ポンチやダイスなどのプレ
ス成形部位の変形が小さくなるため、プレス加工
精度が向上する。したがつて、本発明は、シヤド
ウマスクなどの温間プレス成形用金型に適用した
場合、格別の効果を奏する。
り昇温する摺動部位及びプレス成形部位のそれぞ
れの内側の部位をそれぞれの外側の部位よりも熱
膨張率が小さい材料により形成するようにしたの
で、摺動面における焼付きを起すことがなくな
り、プレス加工の生産能率を安定して維持するこ
とができる。さらに、ポンチやダイスなどのプレ
ス成形部位の変形が小さくなるため、プレス加工
精度が向上する。したがつて、本発明は、シヤド
ウマスクなどの温間プレス成形用金型に適用した
場合、格別の効果を奏する。
第１図ないし第４図は本発明の一実施例の金型
の構造及び作動の説明図、第５図はポンチとダイ
スとのクリアランスを示す拡大断面図である。 Ａ：上型、Ｂ：下型、２：ポンチ、４：ダイ
ス、１６：電熱線（加熱手段）。
の構造及び作動の説明図、第５図はポンチとダイ
スとのクリアランスを示す拡大断面図である。 Ａ：上型、Ｂ：下型、２：ポンチ、４：ダイ
ス、１６：電熱線（加熱手段）。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 上型と、この上型に対置して設けられ上記上
型とともに板材をプレス成形する下型と、上記上
型と上記下型との少なくともプレス成形部位に埋
設され上記プレス成形部位を加熱して温間状態に
する加熱手段とを備え、上記上型と上記下型との
摺動部位及び上記プレス成形部位のそれぞれの内
側の部位をそれぞれの外側の部位よりも熱膨張係
数が小さい金属により形成したことを特徴とする
金型。 ２ 上型と下型との摺動部位は、上記下型の一部
をなし上記上型の昇降を案内するガイドポスト及
び上記上型の一部をなし上記ガイドポストが嵌合
するガイドブツシユであり、かつ、プレス成形部
位は、上記上型の一部をなし板材をプレス成形す
るポンチ及び上記下型の一部をなし上記ポンチを
嵌合するダイス及び上記下型の一部をなしかつ上
記ポンチの反対側にて上記ダイスに挿脱自在に設
けられたノツクアウト並びに上記上型の一部をな
し上記ダイスとともに上記板材を挾持するブラン
クホルダであり、上記ガイドポスト及び上記ポン
チ及び上記ノツクアウトは、上記ガイドブツシユ
及び上記ダイス及び上記ブランクホルダよりも熱
膨張係数が小さい金属により形成されていること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の金型。 ３ 熱膨張係数が小さい金属はアンバー合金であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
金型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60250868A JPS62110821A (ja) | 1985-11-11 | 1985-11-11 | 金型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60250868A JPS62110821A (ja) | 1985-11-11 | 1985-11-11 | 金型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62110821A JPS62110821A (ja) | 1987-05-21 |
| JPH0455763B2 true JPH0455763B2 (ja) | 1992-09-04 |
Family
ID=17214202
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60250868A Granted JPS62110821A (ja) | 1985-11-11 | 1985-11-11 | 金型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62110821A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009285771A (ja) * | 2008-05-29 | 2009-12-10 | Honda Motor Co Ltd | 圧入装置および圧入方法 |
| CN103990664A (zh) * | 2014-06-11 | 2014-08-20 | 沈阳飞机工业（集团）有限公司 | 一种钛合金钣金零件成形加工方法 |
| JP6428523B2 (ja) * | 2015-07-28 | 2018-11-28 | トヨタ自動車株式会社 | 鍛造加工装置 |
| DE102017117276B4 (de) * | 2017-07-31 | 2026-03-12 | Belvac Production Machinery, Inc. | Presse und Verfahren zum Kaltumformen eines Ausgangsteils in einen Hohlkörper |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1428127A (en) * | 1972-06-28 | 1976-03-17 | Int Nickel Lted | Iron nicel cobalt alloys |
| GB1401259A (en) * | 1973-05-04 | 1975-07-16 | Int Nickel Ltd | Low expansion alloys |
| JPS59200721A (ja) * | 1983-04-27 | 1984-11-14 | Toshiba Corp | シヤドウマスクの製造方法 |
-
1985
- 1985-11-11 JP JP60250868A patent/JPS62110821A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62110821A (ja) | 1987-05-21 |
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