JPH0460766B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0460766B2 JPH0460766B2 JP62126330A JP12633087A JPH0460766B2 JP H0460766 B2 JPH0460766 B2 JP H0460766B2 JP 62126330 A JP62126330 A JP 62126330A JP 12633087 A JP12633087 A JP 12633087A JP H0460766 B2 JPH0460766 B2 JP H0460766B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressing pressure
- aluminum
- electrode
- polishing cloth
- polishing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
- B23H5/00—Combined machining
- B23H5/06—Electrochemical machining combined with mechanical working, e.g. grinding or honing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
- B23H5/00—Combined machining
- B23H5/06—Electrochemical machining combined with mechanical working, e.g. grinding or honing
- B23H5/08—Electrolytic grinding
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、アルミニウムを0.1μmRmax以下の
超鏡面に表面加工できるようにした電解複合超鏡
面加工方法に関し、例えば、アルミデイスクのサ
ブストレート表面の超鏡面加工に利用される。
超鏡面に表面加工できるようにした電解複合超鏡
面加工方法に関し、例えば、アルミデイスクのサ
ブストレート表面の超鏡面加工に利用される。
一般に、電解複合超鏡面加工方法は、回転軸に
固着された電極の下端面に緩衝材を固着するとと
もにこれを研磨布で覆つてなる研磨ヘツドを、回
転させつつ上記被加工面に所定の押付圧でもつて
押し付け、かつ電極と被加工面間に電流を流しな
がら該被加工面を表面加工する方法である。そし
てこの鏡面を得るためには、所定の押付圧を被加
工面に均一に作用させることが重要である。
固着された電極の下端面に緩衝材を固着するとと
もにこれを研磨布で覆つてなる研磨ヘツドを、回
転させつつ上記被加工面に所定の押付圧でもつて
押し付け、かつ電極と被加工面間に電流を流しな
がら該被加工面を表面加工する方法である。そし
てこの鏡面を得るためには、所定の押付圧を被加
工面に均一に作用させることが重要である。
この押付圧を均一化できる方法として、従来、
砥粒を粘弾性体で保持してなる研磨材を用いる方
法（特開昭58−137525号公報参照）又は、研磨布
と上記電極との間に弾性体からなる緩衝材を配置
した方法（特公昭58−19412号公報及び特開昭56
−139699号公報参照）がある。そしてこの場合、
上記研磨布及び緩衝材としては、電解液を、及び
電解液中に游離砥粒を使用する場合は該砥粒をも
透過させる必要がある点、及び布寿命を確保する
点から通常、不織布が使用されている。
砥粒を粘弾性体で保持してなる研磨材を用いる方
法（特開昭58−137525号公報参照）又は、研磨布
と上記電極との間に弾性体からなる緩衝材を配置
した方法（特公昭58−19412号公報及び特開昭56
−139699号公報参照）がある。そしてこの場合、
上記研磨布及び緩衝材としては、電解液を、及び
電解液中に游離砥粒を使用する場合は該砥粒をも
透過させる必要がある点、及び布寿命を確保する
点から通常、不織布が使用されている。
上記公報には、例えば、被加工面の表面硬度が
Hv200と硬いオーステナイト系のステンレス鋼の
場合は、表面粒度を数10nmRmax以下に表面加
工することができるとの記載がある。
Hv200と硬いオーステナイト系のステンレス鋼の
場合は、表面粒度を数10nmRmax以下に表面加
工することができるとの記載がある。
しかしながら、従来の電解複合超鏡面加工方法
では、被加工物の表面硬度が高い場合は良好な鏡
面が得られるが、アルミニウムのように表面硬度
がHv70と低い軟質材の場合は被加工面にスクラ
ツチが発生し易く、表面粗度を0.1μmRmax以下
の超鏡面に表面加工することは困難である。な
お、第９図および第１０図は上記従来方法による
場合のアルミニウムの被加工面におけるスクラツ
チの発生状態を示す図である。
では、被加工物の表面硬度が高い場合は良好な鏡
面が得られるが、アルミニウムのように表面硬度
がHv70と低い軟質材の場合は被加工面にスクラ
ツチが発生し易く、表面粗度を0.1μmRmax以下
の超鏡面に表面加工することは困難である。な
お、第９図および第１０図は上記従来方法による
場合のアルミニウムの被加工面におけるスクラツ
チの発生状態を示す図である。
本発明は、上記従来の問題点を解決するために
なされたもので、アルミニウムの被加工面をスク
ラツチの発生を防止して表面粗度を0.1μmRmax
以下の超鏡面に表面加工することができるアルミ
ニウムの電解複合超鏡面加工方法を提供すること
を目的としている。
なされたもので、アルミニウムの被加工面をスク
ラツチの発生を防止して表面粗度を0.1μmRmax
以下の超鏡面に表面加工することができるアルミ
ニウムの電解複合超鏡面加工方法を提供すること
を目的としている。
本発明者は、アルミニウムの電解複合超鏡面加
工方法において、スクラツチの発生を防止できる
条件を得るため、まず上記従来方法による場合の
スクラツチの発生原因について研究し、以下の点
を見い出した。
工方法において、スクラツチの発生を防止できる
条件を得るため、まず上記従来方法による場合の
スクラツチの発生原因について研究し、以下の点
を見い出した。
即ち、従来方法では、研磨材として繊維の直径
及び材質に規定がない通常の不織布を用いてお
り、かつ押付圧のコントロールが不適正であり、
これにより極部的に押付圧が高くなり、スクラツ
チが発生している。
及び材質に規定がない通常の不織布を用いてお
り、かつ押付圧のコントロールが不適正であり、
これにより極部的に押付圧が高くなり、スクラツ
チが発生している。
さらに、機械精度の誤差、例えば、回転軸に配
設されている電極のスラスト方向の振れ，該電極
と被加工面との直角度、及び研磨布の装着時の盛
り上がりや皺が原因となつて被加工面の局部に高
押付圧を発生させ、これらもスクラツチ発生の要
因と考えられる。
設されている電極のスラスト方向の振れ，該電極
と被加工面との直角度、及び研磨布の装着時の盛
り上がりや皺が原因となつて被加工面の局部に高
押付圧を発生させ、これらもスクラツチ発生の要
因と考えられる。
そこで本発明者は、研磨材として用いられる不
織布の繊維径と表面粗度との関係及び押付圧と表
面粗度との関係について実験を行つた。
織布の繊維径と表面粗度との関係及び押付圧と表
面粗度との関係について実験を行つた。
第１図及び第２図は上記実験結果を示し、第１
図は上記不織布の繊維径と表面粗度との関係を、
第２図は電極押付圧と表面粗度との関係をそれぞ
れ示す。
図は上記不織布の繊維径と表面粗度との関係を、
第２図は電極押付圧と表面粗度との関係をそれぞ
れ示す。
第１図から明きらかなように、研磨布の繊維径
が細くなるなど表面粗度が向上しており、繊維径
１〜1.5デニールを境界として、これ以上では表
面粗度の平均が0.12μmRmaxであつたものが、
１デニール以下では0.02μmRmaxとなつている
ことがわかる。
が細くなるなど表面粗度が向上しており、繊維径
１〜1.5デニールを境界として、これ以上では表
面粗度の平均が0.12μmRmaxであつたものが、
１デニール以下では0.02μmRmaxとなつている
ことがわかる。
また、第２図から明きらかなように、押付圧を
低くするほど表面粗度が向上しており、0.5kgf／
cm2以下に制御すれば約0.02μmRmaxとなり、被
加工面にスクラツチが発生しないことがわかる。
低くするほど表面粗度が向上しており、0.5kgf／
cm2以下に制御すれば約0.02μmRmaxとなり、被
加工面にスクラツチが発生しないことがわかる。
そこで本発明は、電極の下端面に固着された緩
衝材を覆うように研磨布を貼設してなる研磨ヘツ
ドを、回転させつつ被加工面に押し付けることに
より、アルミニウムの被加工面を0.1μmRmax以
下の超鏡面に表面加工する電解複合超鏡面加工方
法において、上記研磨布を直径が1.0デニール以
下の極細繊維からなる不織布とし、上記押付圧を
0.5kgf／cm2を越えない範囲に制御するようにした
ことを特徴としている。
衝材を覆うように研磨布を貼設してなる研磨ヘツ
ドを、回転させつつ被加工面に押し付けることに
より、アルミニウムの被加工面を0.1μmRmax以
下の超鏡面に表面加工する電解複合超鏡面加工方
法において、上記研磨布を直径が1.0デニール以
下の極細繊維からなる不織布とし、上記押付圧を
0.5kgf／cm2を越えない範囲に制御するようにした
ことを特徴としている。
ここで本発明者の実験により、平均押付圧は、
電極の下面と研磨布の下面間との隙間である電極
ギヤツプＤ（第４図参照）によつて影響を受ける
ことが明らかになつた。第３図は電極ギヤツプと
電極押付圧との関係を調査した実験結果を示す特
性図である。第３図から明らかなように、押付圧
が大きい領域では、わずかの電極ギヤツプの誤差
で大きく押付圧が変化することがわかる。
電極の下面と研磨布の下面間との隙間である電極
ギヤツプＤ（第４図参照）によつて影響を受ける
ことが明らかになつた。第３図は電極ギヤツプと
電極押付圧との関係を調査した実験結果を示す特
性図である。第３図から明らかなように、押付圧
が大きい領域では、わずかの電極ギヤツプの誤差
で大きく押付圧が変化することがわかる。
本発明に係るアルミニウムの電解複合超鏡面加
工方法では、研磨布を極細繊維からなる不織布と
するとともに、電極押付圧を0.5kgf／cm2以下に制
御するようにしたので、繊維１本当たりの曲げ剛
性が低くなり、被加工面に深い傷を付けることが
なく、また、押付圧が局部的に高くなつても繊維
が変形して砥粒を逃がし、砥粒による被加工面へ
のくい込みを防止することができ、スクラツチの
発生を防止して表面粗度を大きく向上することが
できる。
工方法では、研磨布を極細繊維からなる不織布と
するとともに、電極押付圧を0.5kgf／cm2以下に制
御するようにしたので、繊維１本当たりの曲げ剛
性が低くなり、被加工面に深い傷を付けることが
なく、また、押付圧が局部的に高くなつても繊維
が変形して砥粒を逃がし、砥粒による被加工面へ
のくい込みを防止することができ、スクラツチの
発生を防止して表面粗度を大きく向上することが
できる。
以下、本発明の実施例を図について説明する。
第４図ないし第６図は本発明の一実施例方法を
実施するための表面加工装置を示す。
実施するための表面加工装置を示す。
図において、１は表面加工装置であり、該表面
加工装置１は、テーブル駆動装置２と、電極駆動
装置３と、電解液供給装置４と、電流供給装置５
とで構成されている。
加工装置１は、テーブル駆動装置２と、電極駆動
装置３と、電解液供給装置４と、電流供給装置５
とで構成されている。
上記テーブル駆動装置２は、ベツド２ａを図示
しない駆動モータで図示左右に駆動し、さらに駆
動モータ２ｂで回転テーブル２ｃを回転駆動する
ように構成されている。なお上記回転テーブル２
ｃの下方には電解液受け２ｄが配設されている。
そしこの回転テーブル２ｃの上面に被加工物、こ
の場合はアルミ合金のアルミデイスクＷが載置さ
れる。
しない駆動モータで図示左右に駆動し、さらに駆
動モータ２ｂで回転テーブル２ｃを回転駆動する
ように構成されている。なお上記回転テーブル２
ｃの下方には電解液受け２ｄが配設されている。
そしこの回転テーブル２ｃの上面に被加工物、こ
の場合はアルミ合金のアルミデイスクＷが載置さ
れる。
上記電極駆動装置３は上記回転テーブル２ｃの
上方に配設されており、該駆動装置３は、駆動機
構６により回転軸６ａを回転駆動するとともに、
垂直方向に所定の押付圧を作用させることができ
るように構成されている。該回転軸６ａには、電
解液を通す通路６ｂが形成されており該回転軸６
ａの下端には、研磨ヘツド７が取り付けられてい
る。
上方に配設されており、該駆動装置３は、駆動機
構６により回転軸６ａを回転駆動するとともに、
垂直方向に所定の押付圧を作用させることができ
るように構成されている。該回転軸６ａには、電
解液を通す通路６ｂが形成されており該回転軸６
ａの下端には、研磨ヘツド７が取り付けられてい
る。
上記研磨ヘツド７は、工具電極９，緩衝材１０
および研磨布１１で構成されており、この工具電
極９が上記回転軸６ａの下端に固着されている。
該電極９の回転軸６ａへの固着においては、機械
精度の誤差が考慮されている。即ち、スラスト方
向の振れ、およびアルミデイスクＷの上面との直
角度等の誤差を予め測定し、最大誤差においても
押付圧が0.5kgf／cm2を越えないように調整して固
着されている。
および研磨布１１で構成されており、この工具電
極９が上記回転軸６ａの下端に固着されている。
該電極９の回転軸６ａへの固着においては、機械
精度の誤差が考慮されている。即ち、スラスト方
向の振れ、およびアルミデイスクＷの上面との直
角度等の誤差を予め測定し、最大誤差においても
押付圧が0.5kgf／cm2を越えないように調整して固
着されている。
上記工具電極９は電極（陰極）として作用する
円板状のものであり、多数の電解液噴出口９ａが
放射状に上面から下面に貫通して形成されてい
る。またこの工具電極９の下面には、上記緩衝材
１０が配設されており、さらに該緩衝材１０を覆
うように上記研磨布１１が配設されており、該研
磨布の周縁部は上記工具電極９及び上記回転軸６
ａに接着材８で固着されている。
円板状のものであり、多数の電解液噴出口９ａが
放射状に上面から下面に貫通して形成されてい
る。またこの工具電極９の下面には、上記緩衝材
１０が配設されており、さらに該緩衝材１０を覆
うように上記研磨布１１が配設されており、該研
磨布の周縁部は上記工具電極９及び上記回転軸６
ａに接着材８で固着されている。
上記緩衝材１０はポリエステル製不織布であ
り、上記研磨布１１はポリエステル製の繊維径が
１デニール以下の極細繊維を使用した人工皮革で
ある。またこの研磨布１１は市販販売されている
シート状のものを緩衝材１０の外形形状に合わせ
てプレス成形されたものであり、これにより該研
磨布１１の装着時の盛り上がりや皺をなくしてい
る。なお、上記研磨布１１および該緩衝材１０
は、後述の電解液及び砥粒を通す性質がある。
り、上記研磨布１１はポリエステル製の繊維径が
１デニール以下の極細繊維を使用した人工皮革で
ある。またこの研磨布１１は市販販売されている
シート状のものを緩衝材１０の外形形状に合わせ
てプレス成形されたものであり、これにより該研
磨布１１の装着時の盛り上がりや皺をなくしてい
る。なお、上記研磨布１１および該緩衝材１０
は、後述の電解液及び砥粒を通す性質がある。
上記電解液供給装置４の電解液タンク１４内に
は不働態化型電解液であるNaNO3と遊離砥粒が
収容されている。該砥粒は、組成はアルミナであ
り、平均粒径は0.5μmである。そしてこの電解液
タンク１４は電解液通路１２を介して電極駆動装
置３に接続されており、この供給通路１２には供
給ポンプ１３が介設されている。このようにして
電解液は上記供給通路１２を通つて上記回転軸６
ａ内の通路６ｂを介して工具電極９の電解液噴出
口９ａから研磨布１１とアルミデイスクＷとの間
に供給され、上記電解液受２ｄに溜まり、さらに
帰還通路１３を通つて上間タンク１４に戻るよう
になつている。
は不働態化型電解液であるNaNO3と遊離砥粒が
収容されている。該砥粒は、組成はアルミナであ
り、平均粒径は0.5μmである。そしてこの電解液
タンク１４は電解液通路１２を介して電極駆動装
置３に接続されており、この供給通路１２には供
給ポンプ１３が介設されている。このようにして
電解液は上記供給通路１２を通つて上記回転軸６
ａ内の通路６ｂを介して工具電極９の電解液噴出
口９ａから研磨布１１とアルミデイスクＷとの間
に供給され、上記電解液受２ｄに溜まり、さらに
帰還通路１３を通つて上間タンク１４に戻るよう
になつている。
また上記電流供給装置５の直流定電圧電源１５
は、陽極端子が上記回転テーブル２ｃを介して上
記アルミデイスクＷに、陰極端子が上記工具電極
９に接続されており、この工具電極９とアルミデ
イスクＷとの間に直流定電圧を印加する。なお、
１６は両極間の電圧を計測する電圧計である。
は、陽極端子が上記回転テーブル２ｃを介して上
記アルミデイスクＷに、陰極端子が上記工具電極
９に接続されており、この工具電極９とアルミデ
イスクＷとの間に直流定電圧を印加する。なお、
１６は両極間の電圧を計測する電圧計である。
次に上記表面加工装置１により、本発明の一実
施例によるアルミニウムの電解複合超鏡面加工方
法を実施する場合について説明する。
施例によるアルミニウムの電解複合超鏡面加工方
法を実施する場合について説明する。
本実施例では、上記アルミデイスクＷを上記表
面加工装置１の回転テーブル２ｃの上面に載置
し、上記電極駆動装置３によつて上記研磨ヘツド
７を回転させつつ軸方向に押付圧を作用させる。
そしてこの加工において、上記研磨ヘツド７の研
磨布１１は上述のように、繊維径１デニール以下
の極細繊維が使用されており、また研磨ヘツド７
の上記被加工面への押付圧を0.5kgf／cm2以下に制
御する。
面加工装置１の回転テーブル２ｃの上面に載置
し、上記電極駆動装置３によつて上記研磨ヘツド
７を回転させつつ軸方向に押付圧を作用させる。
そしてこの加工において、上記研磨ヘツド７の研
磨布１１は上述のように、繊維径１デニール以下
の極細繊維が使用されており、また研磨ヘツド７
の上記被加工面への押付圧を0.5kgf／cm2以下に制
御する。
次に本実施例の作用効果を説明する。
上述のように、アルミニウムのような軟質材を
鏡面加工する場合は、押付圧を所定値（例えば
0.5kgf／cm2）以下に制御するとともに、極部的に
も高押付圧が発生しないようにする必要がある。
これに対して本実施例では研磨布１１として繊維
径が１デニール以下のポリエステル極細繊維から
なる人工皮革を使用したので、繊維１本あたりの
曲げ剛性が小さくなり、極部的に高押付圧が発生
することはあまりなく、被加工面に傷をつけるこ
とがない。さらに仮に押付圧が局部的に高くなつ
てもこの繊維の剛性が低いことから砥粒を逃がす
ことができ、砥粒による被加工面へのくい込みを
緩和することができる。
鏡面加工する場合は、押付圧を所定値（例えば
0.5kgf／cm2）以下に制御するとともに、極部的に
も高押付圧が発生しないようにする必要がある。
これに対して本実施例では研磨布１１として繊維
径が１デニール以下のポリエステル極細繊維から
なる人工皮革を使用したので、繊維１本あたりの
曲げ剛性が小さくなり、極部的に高押付圧が発生
することはあまりなく、被加工面に傷をつけるこ
とがない。さらに仮に押付圧が局部的に高くなつ
てもこの繊維の剛性が低いことから砥粒を逃がす
ことができ、砥粒による被加工面へのくい込みを
緩和することができる。
また本実施例では、押付圧を0.5kgf／cm2以下と
するために予め機械精度の誤差による電極のステ
スト方向のフレ及び被加工面との角直度を測定し
て、これらの誤差最大時にも0.5kgf／cm2を越えな
いように電極を配設し、さらにシート状で市販さ
れている研磨布を上記緩衝材に合わせてプレス成
形し、これを装着したので、この点からも局部的
に押付圧が高くなるのを防止でき、これによりス
クラツチの発生を防止することができ、アルミニ
ウムを0.1μmRmax以下の超鏡面に加工すること
ができる。
するために予め機械精度の誤差による電極のステ
スト方向のフレ及び被加工面との角直度を測定し
て、これらの誤差最大時にも0.5kgf／cm2を越えな
いように電極を配設し、さらにシート状で市販さ
れている研磨布を上記緩衝材に合わせてプレス成
形し、これを装着したので、この点からも局部的
に押付圧が高くなるのを防止でき、これによりス
クラツチの発生を防止することができ、アルミニ
ウムを0.1μmRmax以下の超鏡面に加工すること
ができる。
なお、上記実施例では、研磨布を接着材で工具
電極に固着したが、これは第７図，第８図に示す
ように、ホースバンド２０あるいは押え板２２と
ボルト２１によつて固着してもよい。
電極に固着したが、これは第７図，第８図に示す
ように、ホースバンド２０あるいは押え板２２と
ボルト２１によつて固着してもよい。
以上のように、本発明に係るアルミニウムの電
解複合超鏡面加工方法によれば、研磨布を極細繊
維からなる不織布とし、押付圧を0.5kgf／cm2を越
えない範囲に制御したので、スクラツチの発生を
防止することができ、アルミニウムの被加工面を
0.1μmRmax以下の超鏡面に加工ができる効果が
ある。
解複合超鏡面加工方法によれば、研磨布を極細繊
維からなる不織布とし、押付圧を0.5kgf／cm2を越
えない範囲に制御したので、スクラツチの発生を
防止することができ、アルミニウムの被加工面を
0.1μmRmax以下の超鏡面に加工ができる効果が
ある。
第１図ないし第３図は本発明成立過程を説明す
るための図であり、第１図は繊維径−表面粗度特
性図、第２図は電極押付圧−表面粗度特性図、第
３図は電極ギヤツプ−電極押付圧特性図、第４図
ないし第６図は本発明の実施例方法を実施するた
めの装置を示し、第４図は研磨ヘツドの断面図、
第５図は工具電極の断面底面図、第６図は表面加
工装置の正面図、第７図，第８図はいずれも上記
実施例の変形例を示す研磨ヘツドの断面図、第９
図，第１０図はアルミニウムの加工面のスクラツ
チ発生状態を示す図である。 図において、６ａは回転軸、７は研磨ヘツド、
１０は緩衝材、１１は研磨布、Ｗはアルミニウム
である。
るための図であり、第１図は繊維径−表面粗度特
性図、第２図は電極押付圧−表面粗度特性図、第
３図は電極ギヤツプ−電極押付圧特性図、第４図
ないし第６図は本発明の実施例方法を実施するた
めの装置を示し、第４図は研磨ヘツドの断面図、
第５図は工具電極の断面底面図、第６図は表面加
工装置の正面図、第７図，第８図はいずれも上記
実施例の変形例を示す研磨ヘツドの断面図、第９
図，第１０図はアルミニウムの加工面のスクラツ
チ発生状態を示す図である。 図において、６ａは回転軸、７は研磨ヘツド、
１０は緩衝材、１１は研磨布、Ｗはアルミニウム
である。
Claims (1)
- １ 回転軸に固着された電極の下端面に緩衝材を
介して研磨布を貼設してなる研磨ヘツドを、回転
させつつ軸方向に所定の押付圧で押し付けること
により、アルミニウム（以下アルミニウム合金を
含む）の被加工面を0.1μmRmax以下の超鏡面に
表面加工する電解複合超鏡面加工方法において、
上記研磨布を直径が1.0デニール以下の極細繊維
からなる不織布とし、上記押付圧を0.5Kgf／cm2
を越えない範囲に制御するようにしたことを特徴
とするアルミニウムの電解複合超鏡面加工方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62126330A JPS63288620A (ja) | 1987-05-22 | 1987-05-22 | アルミニウムの電解複合超鏡面加工方法 |
| US07/187,464 US4839005A (en) | 1987-05-22 | 1988-04-28 | Electrolytic-abrasive polishing method of aluminum surface |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62126330A JPS63288620A (ja) | 1987-05-22 | 1987-05-22 | アルミニウムの電解複合超鏡面加工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63288620A JPS63288620A (ja) | 1988-11-25 |
| JPH0460766B2 true JPH0460766B2 (ja) | 1992-09-29 |
Family
ID=14932516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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