【発明の詳細な説明】[Detailed description of the invention]
この発明は、コンクリート構造物に使用される
棒鋼、型鋼或いは鋼線等の鉄筋、特に塩化物によ
る腐食環境下においても極めて良好な耐食性を示
すコンクリート鉄筋に関するものである。
一般に、鉄筋コンクリート構造物中の鉄筋は、
正常状態ではPH13程度のアルカリ性を呈するコン
クリートによつて覆われているので不働態化して
おり、腐食が発生しないものとされている。
ところが、近年、コンクリートの材料である河
砂の供給量不足が深刻化し、代替品である海砂の
使用量が増大してくるにつれて、この海砂の中に
含まれる塩化物によつてコンクリート中の鉄筋が
腐食し、鉄筋コンクリート構造物の耐用年数が低
下するのではないかとの懸念が強まつてきた。即
ち、コンクリート中に塩素イオンが存在すると鉄
筋の不働態被膜が破れて腐食が進行することとな
り、発生する錆によつて鉄筋とコンクリートとの
付着力が低下し、コンクリート構造物の強度低下
やヒビ割れ、或いは剥離を生ずるからである。
もちろん、これは、海砂を配合したコンクリー
ト構造物のみに限らず、海水の影響を受ける海洋
環境下や海岸地帯における鉄筋コンクリート構造
物、又はその他の塩化物環境中で使用する鉄筋コ
ンクリート構造物に共通する問題でもあつた。
更に、長期的にみると、コンクリートは空気中
に含まれる炭酸ガスの作用によつて中性化されて
しまうので、この点からも鉄筋の腐食防止は非常
に困難な問題だつたのでのである。
従来、このようなコンクリート鉄筋の防食対策
として、
コンクリート中にインヒビター（硝酸ナトリ
ウム等）を添加して環境を制御する方法、
鉄筋に表面処理（表面塗装、エポキシ樹脂コ
ーテイング、亜鉛メツキ、アルミニウムメツキ
等）を施す方法、
等の手段が採用されていたが、前記項で示した
インヒビター添加法は、期間の経過につれて雨水
や海水がコンクリート中へ浸入するので、これに
よつてコンクリート中のインヒビターが系外へ拡
散してしまい、インヒビターとしての有効濃度を
保持しつづけることが極めて困難となつて、結局
は防食効果が劣化してしまうという問題があり、
他方、前記項で示した表面処理法のうちの表面
塗装を施す方法では効果が長期にわたつて持続さ
れず、エポキシ樹脂コーテイングによる方法では
溶接部が裸になつてしまうので、その部分からの
腐食を避けることができず、また亜鉛やアルミニ
ウムメツキによる方法は短期的には非常に有効な
手段であるが長期的には完全な防食対策とは言え
ず、しかも、エポキシ樹脂コーテイングや金属メ
ツキ法には処理コストが極めて高いという問題点
があつて、いずれも満足できるものではなかつた
のである。
このようなことから、最近、鉄筋の成分自体を
調整してその耐食性を従来鉄筋の２〜３倍に上昇
させ、これによりコンクリート構造物の強度低下
につながる錆発生量を極力抑えて寿命延長を図ろ
うとの提案がみられるようになり（例えば、特開
昭56−152944号公報、特開昭58−77551号公報、
特開昭58−77552号公報、特開昭58−77554号公
報、特開昭58−83752号公報等）、比較的良好な結
果が報告されてはいるが、これまで提案された成
分調整耐食鉄筋は高価な特殊元素の添加が必須で
あつたり、或いは耐食性に今一歩不満が残るもの
であつて、より廉価で、かつ塩化物等が含まれて
いるコンクリート中においても十分に満足できる
耐食性を有する鉄筋の開発が待たれているのが現
状であつた。
本発明者等は、上述のような観点から、塩化物
等を含有するコンクリート中であつても優れた耐
食性を示し、塩化物環境におけるコンクリート構
造物寿命の飛躍的延長を図り得るコンクリート鉄
筋を、コスト安く提供すべく、まず、コンクリー
ト中のアルカリ環境では、中性環境におけるよう
な全面腐食型のものとは異なつて孔食タイプの腐
食が問題になるのであり、従つて鉄筋の耐食性に
及ぼす合金元素の効果も一般環境中での鋼におけ
る場合とは異なるということをふまえて、特にア
ルカリ性環境下での鉄筋の孔食発生現象に関する
基礎的な研究を行つたところ、
(a) アルカリ性環境で発生する鋼の孔食には、腐
食の起点となりやすい流化物系介在物（特に
MnS）を鋼中にて形成するＳ分が大きく影響
するものであり、従つて、コンクリート中での
鉄筋の腐食防止にはＳ含有量の抑制が欠かせな
いこと、
(b) このようにＳ含有量を極力抑えた鋼中に所定
量のCrを添加含有させるか、或いはCrと共に
所定量のCuを複合添加すると、生成する錆層
が緻密となり防食性のある被膜が形成されるこ
とから、鋼の耐孔食性が一層向上し、塩化物含
有コンクリート環境中においても優れた耐食性
を発揮するようになること、
(c) 上記のような、Ｓ含有量を抑えた上でCrを、
或いはCrとCuを複合添加した鋼に、更にＶと、
Mo及びＰの１種又は２種とを添加して共存さ
せると、コンクリート鉄筋としての耐食性が一
段と改善され、塩化物を含有するコンクリート
中での腐食がほとんど起らなくなつて、鉄筋コ
ンクリート構造物の寿命延長に顕著な効果が得
られ、耐久性、安全性がより以上に確実化する
こと、
以上(a)〜(c)に示される如き知見を得るに至つたの
である。
この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であり、
コンクリート鉄筋を、
Ｃ：0.001〜0.300％（以下、成分割合を
表わす％は重量基準とする）、
Si：1.0％以下、
Mn：1.7％以下、
Cr：0.05〜3.00％、
Ｓ：0.0001〜0.0100％、
Ｖ：0.02〜0.50％
を含有するか、更に必要により、
Cu：0.03〜0.60％、
をも含有し、かつ、
Mo：0.02〜0.30％、
Ｐ：0.05超〜0.15％、
のうちの１種又は２種をも含み、
Fe及びその他の不可避不純物：残り、
から成る組成を有する鋼で構成することによつ
て、特に塩化物に耐する耐食性を格段に向上させ
た点に特徴を有するものである。
次に、この発明のコンクリート鉄筋において成
分含有割合を前記の如くに数値限定した理由を説
明する。
(a) Ｃ
Ｃは、塩化物による鉄筋の腐食を助長する有
害な元素であり、特に0.30％を起えて含有させ
ると多量のFe3Cの析出により耐食性が急激に
劣化することからＣ含有量の上限を0.30％と定
めた。一方、Ｃ含有量を0.001％未満にまで低
減することは、経済的な鋼製造の限界を越える
ものであることから、Ｃ含有量の下限を0.001
％と定めた。
(b) Si
Si成分は、鋼の脱酸剤として有用な元素であ
るが、その含有量が0.15％未満では脱酸作用が
不十分であるので、0.15％以上を含有させるこ
とが好ましい。一方1.0％を越えて含有させる
と鋼の低温靭性を劣化するようになることか
ら、低温での用途をも考慮してSi含有量を1.0
％以下と定めた。
(c) Mn
Mnは、一般には鋼の強度確保のために重宝
されている元素であるが、Ｓとともに腐食の起
点となりやすいMnS非金属介在物を形成する
ことから、本発明鉄筋では極力低減する方が望
ましい。特にその含有量が1.7％を越えると耐
食性劣化傾向が著しくなることから、Mn含有
量を1.7％以下と定めた。
(d) Cr
Cr成分は、鋼の耐海水性を向上させる基本
元素として知られているものであるが、コンク
リート中の鉄筋の腐食を防止する場合にも有効
なものであり、特にＶとの共存下で優れた腐食
抑制作用を呈するものである。しかしながら、
その含有量が0.05％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方3.00％を越えて含有させ
ると、逆に、塩化物による孔食を受けやすくな
ることから、Cr含有量を0.05〜3.00％と定め
た。
(e) Ｓ
Ｓは、鋼中において腐食の起点となりやすい
硫化物系介在物（主としてMnS）を形成する
ので、該介在物の生成を抑えるためにもその含
有量を極力低くする必要がある。特に、0.0100
％を越えてＳが含有されると所望の耐食性を確
保することができないので、Ｓ含有量の上限を
0.0100％と定めた。一方、Ｓ含有量を0.0001％
未満にまで低減することは鉄筋の製造能率並び
に製造コストの大幅な悪化をもたらすので、経
済性を考慮してＳ含有量の下限を0.0001％とし
た。
(f) Ｖ
Ｖ成分には、アルカリ性環境で鉄筋とて使用
中にVO3 -（バナジン酸イオン）として溶出し
て、鉄筋の溶解を抑制し、もつて鉄筋をよく防
食すると共に、強度を向上させる作用がある
が、その含有量が0.02％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方、0.50％を越えて含
有させると鉄筋が脆化して熱間加工性に悪影響
を及ぼすようになることから、Ｖ含有量を0.02
〜0.50％と定めた。
(g) Mo及びＰ
これらの成分には、それぞれ低Ｓ化、低Mn
化、低Ｃ化、そしてCr添加やCr−Cu複合添加
と相俟つて鉄筋の耐食性を一段と改善し、塩化
物含有コンクリート中においても十分に耐え得
るだけの性能を付与するという同等の作用があ
るので、その１種又は２種を含有させるもので
あるが、それぞれの成分について、その含有量
の限定理由を以下に詳述する。
(イ) Mo
Mo成分には、鉄筋中に一旦溶解した後、
MoO4 2-として鉄筋表面に吸着し、鉄筋の孔
食の成長を抑制する作用があるが、その含有
量が0.02％未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方0.30％を越えて含有させても
その効果が飽和してしまうので、経済性をも
考慮してMo含有量を0.02〜0.30％と定めた。
(ロ) Ｐ
Ｐ成分には、アルカリ性環境で鉄筋として
使用中にPO4 3-として溶出し、インヒビター
として働くことにより鉄筋の腐食（溶解）を
防止する作用があるが、その含有量が0.05％
以下では所望の耐食性改善効果が得られず、
一方0.15％を越えて含有させると溶接性の悪
化を招くことから、Ｐ含有量を0.05％超〜
0.15％と定めた。
(h) Cu
Cu成分は、鉄筋の耐食性改善、特に耐局部
腐食性改善に優れた効果を発揮し、Ｖ成分との
共存下では一層その効果が顕著となるので、必
要により含有せしめられるものであるが、その
含有量が0.03％未満では耐食性改善効果が十分
でなく、一方0.60％を越えて含有させようとし
ても鋼中に固溶しないことから、Cu含有量は
0.03〜0.60％と定めた。
また、この発明のコンクリート鉄筋を使用す
るに際して、亜鉛メツキ或いはアルミニウムメ
ツキを施しておけば、コンクリート構造物の耐
久性がより一層改善させることはもちろんのこ
とである。
そして、この発明のコンクリート鉄筋は、炉
外精練等をも含む通常の溶解、鋳造、圧延の工
程で十分に製造できるものである。
次いで、この発明のコンクリート鉄筋を、実
施例により比較例と対比しながら具体的に説明
する。
実施例
まず、炉外精練をも含む通常の方法で第１表に
示される組成の鋼を実験室的に500Kg溶製し、常
法通りに熱間圧延して直径が20mmの鉄筋１〜18を
製造した。
続いて、このようにして得られた各鉄筋につい
て次の２つの条件の腐食試験を実施し、その腐食
状況を調査した。
Γ 試験条件Ａ
第１表に示される成分組成の各鉄筋の中央部
から幅：10mm、長さ：50mm、厚さ：３mmの試験
片を切り出し、320番エメリー研磨及び脱脂を
順次施してから、これをPH12に調整した飽和
Ca（OH）2水溶液にNaClを0.5％添加して成る液
温：50℃の試験液に30日間浸漬する。
Γ試験条件Ｂ
長さ：200mmの鉄筋のままの試験片を、0.3％
NaClを含有したコンクリート（砂、ポルトラ
ンドセメント、砂利、及び水より成るもの）の
中に
The present invention relates to reinforcing bars such as steel bars, shaped steel, or steel wires used in concrete structures, and particularly to concrete reinforcing bars that exhibit extremely good corrosion resistance even in corrosive environments caused by chlorides. Generally, reinforcing bars in reinforced concrete structures are
Under normal conditions, it is covered with concrete that exhibits an alkaline pH of about 13, making it passivated and corrosion-free. However, in recent years, as the supply shortage of river sand, a material for concrete, has become more serious, and the amount of sea sand used as a substitute has increased, the chlorides contained in this sea sand are causing problems in the concrete. There have been growing concerns that the reinforcing bars in buildings will corrode, reducing the useful life of reinforced concrete structures. In other words, if chlorine ions are present in concrete, the passive coating on the reinforcing bars will break and corrosion will progress, and the rust that occurs will reduce the adhesion between the reinforcing bars and concrete, causing a decrease in the strength of concrete structures and cracks. This is because cracking or peeling may occur. Of course, this is not limited to concrete structures mixed with sea sand, but also common to reinforced concrete structures used in marine environments or coastal areas affected by seawater, or reinforced concrete structures used in other chloride environments. There were also problems. Furthermore, in the long term, concrete becomes neutralized by the action of carbon dioxide gas contained in the air, so preventing corrosion of reinforcing bars has been an extremely difficult problem from this point of view as well. Conventionally, as corrosion prevention measures for concrete reinforcing bars, there have been methods to control the environment by adding inhibitors (sodium nitrate, etc.) to the concrete, and surface treatments on reinforcing bars (surface painting, epoxy resin coating, zinc plating, aluminum plating, etc.). However, the inhibitor addition method shown in the previous section allows rainwater and seawater to enter the concrete over time, so this removes the inhibitors in the concrete from the system. The problem is that it becomes extremely difficult to maintain an effective concentration as an inhibitor, and the anti-corrosion effect eventually deteriorates.
On the other hand, among the surface treatment methods shown in the previous section, the effect of surface painting is not sustained over a long period of time, and the method of coating with epoxy resin leaves the welded part bare, which prevents corrosion from that part. In addition, methods using zinc or aluminum plating are very effective in the short term, but cannot be said to be complete corrosion prevention measures in the long term. Both methods had the problem of extremely high processing costs, and none of them were satisfactory. For this reason, we have recently adjusted the ingredients of reinforcing bars to increase their corrosion resistance to two to three times that of conventional reinforcing bars, thereby minimizing the amount of rust that occurs and reducing the strength of concrete structures, thereby extending their lifespan. (For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 152944/1982, Japanese Patent Application Laid-open No. 77551/1983,
Although relatively good results have been reported in JP-A-58-77552, JP-A-58-77554, JP-A-58-83752, etc., the corrosion resistance methods proposed so far have Reinforcing bars require the addition of expensive special elements, or their corrosion resistance remains unsatisfactory.Therefore, there is a method that is less expensive and has sufficient corrosion resistance even in concrete containing chlorides, etc. The current situation is that the development of reinforcing bars is awaited. From the above-mentioned viewpoint, the present inventors have developed concrete reinforcing bars that exhibit excellent corrosion resistance even in concrete containing chlorides, etc., and can dramatically extend the life of concrete structures in chloride environments. In order to provide the product at a low cost, first of all, in the alkaline environment in concrete, pitting type corrosion is a problem, unlike the general corrosion type in a neutral environment, and therefore the effect of alloys on the corrosion resistance of reinforcing steel is important. Based on the fact that the effect of elements is different from that on steel in a general environment, we conducted basic research on the phenomenon of pitting corrosion in reinforcing bars, especially in an alkaline environment, and found that (a) pitting corrosion occurs in an alkaline environment; Pitting corrosion of steel is caused by fluid inclusions (especially
(b) In this way, the S content formed in steel has a large effect on S content, and therefore it is essential to suppress the S content to prevent corrosion of reinforcing bars in concrete. When a predetermined amount of Cr is added to steel with as little content as possible, or when a predetermined amount of Cu is added in combination with Cr, the resulting rust layer becomes dense and an anti-corrosion film is formed. The pitting corrosion resistance of steel will further improve, and it will be able to exhibit excellent corrosion resistance even in chloride-containing concrete environments. (c) As mentioned above, by suppressing the S content and adding Cr,
Or, in addition to steel with composite addition of Cr and Cu, V and
When one or both of Mo and P are added and coexisted, the corrosion resistance of concrete reinforcing bars is further improved, and corrosion in concrete containing chlorides almost never occurs, making it possible to improve the corrosion resistance of reinforced concrete structures. We have come to the knowledge shown in (a) to (c) above that a remarkable effect is obtained in extending the lifespan, and durability and safety are further ensured. This invention was made based on the above knowledge, and concrete reinforcing bars are made of: C: 0.001 to 0.300% (hereinafter, percentages representing component proportions are based on weight), Si: 1.0% or less, Mn: 1.7% The following contains Cr: 0.05-3.00%, S: 0.0001-0.0100%, V: 0.02-0.50%, or further contains Cu: 0.03-0.60%, and Mo: 0.02-0.30. %, P: more than 0.05 to 0.15%, and Fe and other unavoidable impurities: The remainder is particularly resistant to chlorides. It is characterized by significantly improved corrosion resistance. Next, the reason why the component content ratios in the concrete reinforcing bars of the present invention are numerically limited as described above will be explained. (a) C C is a harmful element that promotes the corrosion of reinforcing bars due to chloride, and if it is included at 0.30%, the corrosion resistance will rapidly deteriorate due to the precipitation of a large amount of Fe 3 C. The upper limit was set at 0.30%. On the other hand, since reducing the C content to less than 0.001% exceeds the limit of economical steel production, the lower limit of the C content has been set to 0.001%.
%. (b) Si The Si component is an element useful as a deoxidizing agent for steel, but if its content is less than 0.15%, the deoxidizing effect is insufficient, so it is preferably contained in an amount of 0.15% or more. On the other hand, if the Si content exceeds 1.0%, the low-temperature toughness of the steel will deteriorate.
% or less. (c) Mn Mn is an element that is generally valued for ensuring the strength of steel, but together with S it forms MnS nonmetallic inclusions that are likely to become a starting point for corrosion, so it is reduced as much as possible in the reinforcing bars of the present invention. It is preferable. In particular, if the Mn content exceeds 1.7%, the corrosion resistance tends to deteriorate significantly, so the Mn content was set at 1.7% or less. (d) Cr The Cr component is known as a basic element that improves the seawater resistance of steel, but it is also effective in preventing corrosion of reinforcing bars in concrete, especially when combined with V. It exhibits an excellent corrosion inhibiting effect in coexistence. however,
If the content is less than 0.05%, the desired effect cannot be obtained, while if the content exceeds 3.00%, conversely, the Cr content becomes susceptible to pitting corrosion due to chloride. It was set at 3.00%. (e) S S forms sulfide-based inclusions (mainly MnS) that are likely to become a starting point for corrosion in steel, so its content must be kept as low as possible in order to suppress the formation of these inclusions. In particular, 0.0100
If the S content exceeds %, the desired corrosion resistance cannot be secured, so the upper limit of the S content is
It was set at 0.0100%. On the other hand, the S content is 0.0001%
Reducing the S content to less than 10% would significantly deteriorate the manufacturing efficiency and manufacturing cost of reinforcing bars, so the lower limit of the S content was set at 0.0001% in consideration of economic efficiency. (f) V The V component is eluted as VO 3 - (vanadate ion) when used as reinforcing bars in an alkaline environment, suppresses dissolution of reinforcing bars, provides good corrosion protection to reinforcing bars, and improves strength. However, if the content is less than 0.02%, the desired effect cannot be obtained, while if the content exceeds 0.50%, the reinforcing steel becomes brittle and has a negative effect on hot workability. Therefore, the V content is 0.02
It was set at ~0.50%. (g) Mo and P These components include low S and low Mn, respectively.
It has the same effect of further improving the corrosion resistance of reinforcing bars by reducing carbon content, reducing carbon content, and adding Cr or composite Cr-Cu, giving it sufficient performance to withstand even concrete containing chlorides. Therefore, one or two of these components are contained, and the reason for limiting the content of each component will be explained in detail below. (a) Mo The Mo component once dissolves in reinforcing steel,
MoO 4 2- is adsorbed on the surface of reinforcing bars and has the effect of suppressing the growth of pitting corrosion on reinforcing bars, but if its content is less than 0.02%, the desired effect cannot be obtained, while if it exceeds 0.30%, Even if it is contained, the effect will be saturated, so the Mo content was set at 0.02 to 0.30%, taking economic efficiency into consideration. (b) P The P component is eluted as PO 4 3- during use as reinforcing bars in an alkaline environment, and has the effect of preventing corrosion (dissolution) of reinforcing bars by acting as an inhibitor, but its content is 0.05%.
If the desired corrosion resistance improvement effect is not obtained,
On the other hand, if the P content exceeds 0.15%, weldability deteriorates, so the P content should be set at more than 0.05%.
It was set at 0.15%. (h) Cu The Cu component has an excellent effect on improving the corrosion resistance of reinforcing bars, especially local corrosion resistance, and this effect becomes even more pronounced when it coexists with the V component, so it may be included as necessary. However, if the Cu content is less than 0.03%, the effect of improving corrosion resistance will not be sufficient, and on the other hand, if the Cu content exceeds 0.60%, it will not dissolve solidly in the steel.
It was set at 0.03-0.60%. Further, when using the concrete reinforcing bars of the present invention, if galvanized or aluminum plated is applied, the durability of the concrete structure will of course be further improved. The concrete reinforcing bars of the present invention can be sufficiently manufactured by ordinary melting, casting, and rolling processes including out-of-the-furnace scouring. Next, concrete reinforcing bars of the present invention will be specifically explained using examples and comparing with comparative examples. Example First, 500 kg of steel having the composition shown in Table 1 was melted in a laboratory using a normal method including outside furnace smelting, and then hot-rolled in a conventional manner to produce reinforcing bars 1 to 18 with a diameter of 20 mm. was manufactured. Subsequently, each of the reinforcing bars obtained in this way was subjected to a corrosion test under the following two conditions, and the corrosion status thereof was investigated. Γ Test conditions A A test piece with a width of 10 mm, a length of 50 mm, and a thickness of 3 mm was cut from the center of each reinforcing bar having the composition shown in Table 1, and after sequentially applying No. 320 emery polishing and degreasing, Saturation adjusted to PH12
Immerse for 30 days in a test solution consisting of a Ca(OH) 2 aqueous solution with 0.5% NaCl added at a temperature of 50°C. Γ Test condition B Length: 200mm reinforcing steel specimen, 0.3%
in concrete (consisting of sand, portland cement, gravel, and water) containing NaCl.
【表】【table】
【表】
埋め込み、海岸地帯の屋外に６ケ月間曝露。な
お、このとき使用したコンクリートの水・セメ
ント比は0.6であり、カブリ厚は10mmであつた。
得られた腐食試験結果を、第１表に併せて示し
た。なお、腐食状況の評価は、試験条件Ａのもの
については試験後そのまま、また試験条件Ｂのも
のについては試験後コンクリートを解体して鉄筋
を取り出し、それぞれ、錆発生の面積率及び最大
孔食深さを測定して行つた。
第１表に示される結果からも、本発明鉄筋は従
来使用されていた比較鉄筋に比して格段に耐食性
の優れていることがわかる。特に、最大孔食深さ
を比較すると、本発明鉄筋は比較鉄筋の約1/2〜
１／３程度以下にしか達しないことが認められ、塩
化物による腐食に対して極めて優れた抵抗力を有
していることが明白である。
上述のように、この発明によれば、塩化物等を
含有するコンクリート中においても極めて優れた
耐食性を示す鉄筋を比較的安価に得ることがで
き、インヒビターの注入や鉄筋の表面処理等の格
別な付随的対策を講じることなく、塩化物環境を
余儀なくされるコンクリート構造物の耐久性をも
十分に向上することが可能になるなど、産業上有
用な効果がもたらされるのである。[Table] Embedded and exposed outdoors in coastal area for 6 months. The water/cement ratio of the concrete used at this time was 0.6, and the fog thickness was 10 mm. The obtained corrosion test results are also shown in Table 1. In addition, the corrosion status was evaluated using the area ratio of rust occurrence and the maximum pitting depth after the test under test condition A, and after the test under test condition B, the concrete was dismantled and the reinforcing bars were taken out. I went there to measure the temperature. The results shown in Table 1 also show that the reinforcing bars of the present invention have much better corrosion resistance than comparative reinforcing bars that have been used conventionally. In particular, when comparing the maximum pitting corrosion depth, the reinforcing bars of the present invention are approximately 1/2 to 1/2 of the comparative reinforcing bars.
It is recognized that the corrosion resistance is only about 1/3 or less, and it is clear that it has extremely excellent resistance to corrosion caused by chlorides. As described above, according to the present invention, reinforcing bars that exhibit extremely high corrosion resistance even in concrete containing chlorides etc. can be obtained at a relatively low cost, and special treatments such as injection of inhibitors and surface treatment of reinforcing bars can be obtained. Industrially useful effects are brought about, such as making it possible to sufficiently improve the durability of concrete structures that are forced to live in chloride environments without taking any additional measures.