【発明の詳細な説明】[Detailed description of the invention]
「発明の目的」
本発明はオフセツト印刷用アルミニウム合金支
持体の創案に係り、適切な表面処理性と印刷適性
を保有しつつ支持体の強度、耐バーニング性と共
に耐くわえ切れ性が何れも優れたオフセツト印刷
用アルミニウム合金支持体を提供しようとするも
のである。
産業上の利用分野
強度、耐バーニング性と共に耐くわえ切れ性の
何れにおいても優れたオフセツト印刷用アルミニ
ウム合金支持体。
従来の技術
オフセツト印刷用アルミニウム合金支持体は従
来から知られている。即ち一般にアルミニウムお
よびアルミニウム合金は軽量で加工性に優れ、し
かも表面処理性が良好であるからオフセツト印刷
用支持体に適し、特にJIS1050（純度99.5％以上の
Al）、JIS1100（純度99.0％以上のAl）、JIS3003
（Al−0.05〜0.2％Cu−1.0〜1.5Mn合金）等のアル
ミニウムないしアルミニウム合金（以下単にアル
ミニウム合金という）が広く採用されている。
これらのアルミニウム合金は製板後、その表面
を機械的方法、化学的方法又は電気化学的方法の
何れか１つ又は２つ以上を組合わせた工程によつ
て粗面化し且つ陽極酸化処理を行つてから、その
板面に感光性組成物（一般的には感光性樹脂）を
塗布、乾燥させ、所謂PS版に加工される。次い
でこのPS版に画像露光、現像、水洗およびガム
引き等の製版処理を施して印刷原版を製作する
が、この画像露光により前記感光性樹脂層の露光
部分と未露光部分との間に後続現象処理における
現象液に対する溶解性に差を生じ、該現像処理に
より前記露光部分と未露光部分の何れか一方が現
像液中に溶解或いは脱膜し、他方は支持体たるア
ルミニウム板上に残存して画像を形成する。前記
画像部分がインキ受容性を呈し、又上述の如く感
光性樹脂が溶解脱膜した非画像部分は親水性のア
ルミニウム支持体表面が露出して水受容性を呈す
る。
次いで上記印刷原版の両端部を折曲げ加工して
印刷機へのくわえ込み部を形成し、印刷機の円筒
形版胴に固定せしめ、その版面に湿し水（水ない
し水性液）を供給することによつて非画像部に該
湿し水の皮膜を保持させ、他方画像部分にはイン
キを供給付着させ、この画像部に付着されたイン
キをブランケツト胴に転写したのち紙面等に転写
する、という工程を繰返すことによつて印刷が行
われる。この印刷は支持体上に塗布された感光性
組成物を適当に選択することにより一般的に10万
枚にも及ぶ良好な印刷物を得ることが可能であ
り、更にそれ以上の多数印刷物を得たい（耐刷性
の向上）という要望に対しては前記製版工程にお
いて、PS版を常法で露光、現像処理した後、高
温で加熱処理（バーニング処理と称され、通常
200〜280℃で３〜７分程度加熱）することにより
画像部を強化することが行われる。
ところが近年における印刷技術の進歩に伴い印
刷速度が上昇し、印刷機版胴の両端に機械的に固
定される印刷版に加わる応力が増加したことによ
り前記支持体に対する強度要求が大となり、この
支持体強度が不足する場合にはその固定部分が変
形又は破損して印刷ずれなどの障害を来し、この
ような支持体強度の向上および耐バーニング性
（バーニング処理時における支持体強度の低下を
抑える耐熱性）の向上が不可欠である。即ち前記
のように版胴に固定された印刷版の折曲くわえ部
はブランケツト胴との接触により繰返し応力を受
け疲労破壊現象（くわえ切れという）を生じ、又
バーニング処理においてその処理条件に適切に耐
えることが必要で、これらの何れか一方において
不充分なものはその耐用性において欠けたものと
ならざるを得ない。
そこでこのような関係についても考慮をなし、
本出願人側において特開昭59−153861号公報のよ
うな技術を提案している。即ちこの技術はジルコ
ニウムを0.02〜0.20wt％含有したアルミニウム合
金支持体である。
又これとは別に英国特許第1421710号明細書に
おいては、マグネシウム0.4〜1.2wt％と、シリコ
ン0.5〜1.5wt％およびマンガン0.005〜0.4wt％、
鉄：0.05〜0.5wt％を含有したアルミニウム合金
支持体が提案されており、支持体強度と耐くわえ
切れ性の改善に対して好ましいものとされてい
る。
発明が解決しようとする問題点
然し上記したような従来のものにおいて前述し
たような要請に適切に即応できない。即ち
JIS1050によるものは電気化学的粗面化処理にお
いて均一な粗面や適切な表面粗さを得しめ、印刷
中に非画像部に汚れが生じ難いが、支持体強度が
稍不足し、耐バーニング性および耐くわえ切れ性
に劣る。又JIS3003によるものは適当な支持体強
度、耐バーニング性および耐くわえ切れ性を有す
るが、電気化学的粗面化処理によつて均一な粗面
や適切な表面粗さが得られず、更に印刷中に非画
像部の汚れが生じ易い。
これらの問題点に対処するための特開昭59−
153861号公報によるものでは、優れた表面処理性
と印刷適性を保有し、又耐バーニング性が改善さ
れたものの、支持体の強度レベルにおいては依然
として前記JIS1050相当レベルのものであること
が確認された。
又英国特許第1421710号明細書によるものは成
程支持体強度および耐くわえ切れ性が改善されて
いるとしても、印刷適性、即ち具体的には印刷中
における非画像部の汚れにおいては不充分であつ
て、この非画像部の汚れは印刷中に湿し水に接触
している印刷版の非画像部にインキが付着して印
刷物に転写される現象であるからオフセツト印刷
目的においては大きな不利点とならざるを得な
い。
つまりオフセツト印刷用アルミニウム合金支持
体としては上記したような各特性が何れもバラン
スして高く維持されることが枢要であつて、その
一部の特性のみに優れていることでは勿論、大部
分を具備していても一部において劣るならば鮮明
な印刷を得、その耐用性を高くするこの種支持体
としての工業的価値はその劣つた特性によつて制
限されざるを得ないものであつて、全般的には依
然として問題を残すこととならざるを得ない。
特に印刷中における非画像部の汚れを生じ難く
するためには非画像部の保水性と耐食性を向上す
ることが重要であり、そのためには粗面化処理、
特に電気化学的粗面化処理によつて従来よりも優
れた粗面の均一性と健全な陽極酸化皮膜を得る必
要がある。
発明の構成
問題点を解決するための手段
Si：0.05〜0.7wt％
Mg：0.05〜3wt％
Zr：0.01〜0.25wt％
を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純
物から成ることを特徴とするオフセツト印刷用ア
ルミニウム合金支持体。
作 用
Si：0.05〜0.7wt％、Mg：0.05〜3wt％
を含有させることにより支持体強度および耐くわ
え切れ性を確保し、しかも電気化学的粗面化処理
における均一な砂目を得しめる。
Zrを0.01wt％以上含有させることによつて圧
延材を最終熱処理したときのMg2Siの粗大析出を
防止し、粗面化処理における均一性および印刷適
性を確保すると共に耐バーニング性を大幅に改善
し、しかもそれが0.25wt％を上限とすることによ
り熱間圧延時における結晶組織の不均一化を避
け、結晶粒ストリークを生ぜしめない。
実施例
本発明によるものについて更に仔細を説明する
と、先ず本発明合金支持体における含有成分組成
は以下の如くである。
即ちSi：0.05〜0.7wt％、Mg：0.05〜3wt％を
含有させるのは、固溶状態、あるいはMg2Si相と
して必要な支持体強度および耐くわえ切れ性を発
現させるためであつて、Siが0.05wt％未満、Mg
が0.05wt％未満では所定の強度レベル、耐くわえ
切れ性を得ることができず、印刷版としての版の
装着時あるいは印刷中に版切れの問題を生ずる場
合がある。又、Siが0.7wt％、Mgが3wt％を越え
て含有されたものでは強度は高くなるものの、印
刷中に非画像部の汚れが生じ易く、さらに圧延板
の平面性のコントロールが難しくなる場合がある
ので好ましくない。
特に印刷中の非画像部の汚れ性に対する要求品
位の高いときには上記Si、Mgおよび不可避的不
純物としてのFe、Mnが実験的に求めた、
Mg量≧
1.73×（Si量）−0.6（Fe＋Mn量）
なる式の量的関係を満足するように添加されるこ
とが望ましく、これは合金支持体中に存在する、
α−Al（Fe・Mn）Si相を形成するに必要な量以
上に存在するSiが単体Siとマトリツクス中あるい
は陽極酸化皮膜中に存在することを実質上防止
し、所定レベルの粗面化性を確保すると共に非画
像部の耐食性低下による印刷中の汚れを防ぐため
である。
Zrは圧延材を最終熱処理した際に、Mg2Siの粗
大析出を防止し、粗面化処理における均一性およ
び印刷適性を確保すると共に耐バーニング性を著
しく改善するためのものであり、0.01wt％未満で
はこのような改善効果が不十分であり、一方
0.25wt％を超えるときは上記改善効果を有するに
も拘わらず熱間圧延時に結晶組織が不均一とな
り、結晶粒ストリークを生ずるので好ましくな
く、更には0.01〜0.15wt％がより好ましい。
本発明による合金支持体における不可避的不純
物としてのFe、Mnは、合金の結晶微細化および
再結晶粗大化防止効果を発揮するが、何れか一方
が0.40wt％を超えると鋳造時に形成されるFeお
よびMnを含有した金属間化合物が粗大化して印
刷性能を低下させるので夫々を0.4wt％以下で合
計で0.5wt％以下とすることが望ましい。又不純
物としてのCu、Znは何れも0.05wt％以下とする
のが好ましく、特に印刷中の非画像部の汚れ性に
対する要求品位の高いときにはCuを0.004〜
0.020wt％の範囲とすることが必要である。更に
スラブの製造に際して結晶微細化剤として使用さ
れるTi、Ｂは、Tiが0.05wt％以下、Ｂが0.01wt
％以下とすることが望ましい。
上記のような組成になる本発明のオフセツト印
刷用アルミニウム合金支持体の製版並びに製版工
程について説明すると、上記組成の合金溶湯から
得た鋳造スラブを面削した後、通常の460〜600℃
の温度で２時間以上保持する均質化処理を行う。
次いで熱間圧延および冷間圧延の工程を経た後、
再結晶組織を得るため、及び熱間圧延および冷間
圧延時に形成されたMg2Si相を固溶させるために
溶体化処理を行う。具体的には例えば連続的焼鈍
装置において400〜600℃の温度に加熱し、この所
定温度に到達後30℃／min以上の冷却速度で100
℃以下まで空冷し、望ましくは水冷により急速冷
却する。引続き加工率10％以上、好ましくは20％
以上の冷間圧延し0.1〜0.5mmの板厚とする。なお
所望により最終冷間圧延前にバツチ式或いは連続
式焼鈍装置により140℃以下で２時間以下加熱保
持する焼戻処理を施してから所定の強度が得られ
る加工度で冷間圧延を行うことができる。又更に
必要に応じ最終冷間圧延後にバツチ式あるいは連
続焼鈍装置を用いて50〜350℃の温度で２時間以
下加熱保持する焼戻処理を施してもよい。最終冷
間圧延後の焼戻処理を行なう場合の温度範囲は、
バツチ式焼鈍炉を用いる場合は50〜250℃、連続
焼鈍炉を用いる場合は200〜350℃とすることが望
ましい。何れの製造条件下であれ板中に存在する
Al−Fe系、あるいはAl−Fe（Mn）−Si系などの
化合物が微細に分散するようにすると共に加工組
織中のMgおよびSiが固溶状態あるいは（Mg、
Si）相として均一微細に析出するように処理する
ことが望まれ、それによつて所定の支持体強度、
耐くわえ切れ性が得られ、且つ粗面化処理におけ
る砂目の均一性がより確保されると共に印刷時の
非画像部汚れを適切に防止することができる。
このように製版されたアルミニウム合金板は
PS版としての加工処理と製版加工処理とを経て
実際の印刷作業に供される。即ち先ず機械的砂目
立て法や電気化学的砂目立て法による粗面化処理
を行つた後、酸またはアルカリによる化学的エツ
チング処理と酸洗いによる脱スマツト処理に供さ
れる。更に必要に応じて陽極酸化処理や化成処理
による酸化皮膜形成処理し、その上にアルカリ金
属シリケートや親水性セルローズなどの下塗り層
形成処理が行われる。続いて適宜の感光性組成物
を塗布し、乾燥後所望サイズに裁断することによ
つてPS版が得られる。このPS版に所望画像の露
光を行い、現像、水洗、バーニング処理並びにガ
ム引き等の製版処理が行われる。
製版された印刷原版は、更にその両端を折曲加
工して印刷機へのくわえ部を形成した後、印刷機
の円筒形版胴に固定され、印刷作業に供される。
この印刷作業において版の取扱い性がよく、版装
着時の変形が少く、また折曲げくわえ部において
繰返し応力を受けても版毎の耐くわえ切れ性が高
レベルで安定的であり、冷えば20万枚以上のよう
な優れた耐刷力を安定的に得しめる。
本発明によるものの具体的な製造例について説
明すると以下の如くである。
製造例 １
次の第１表に示すような９種類のアルミニウム
合金（Ａ〜Ｋ）を溶製し、微細多孔フイルターを
用いて濾過した後、DC鋳造にて560mm厚のスラブ
を得、その合金Ａ〜Ｊについては560℃、４時間
保持の均質化処理を施した後、６mm厚に熱間圧延
し、次いで冷間圧延を経て合金Ａは1.5mm厚の板、
合金Ｂ〜Ｊについては0.6mm厚の板とし、その後
磁気誘導加熱（Transuerse Flux Induction
Heating）による150℃／secの昇温で550℃×
5secの保持および500℃／sec以上の水冷却による
連続溶体化処理を施し、室温に約１日放置後、
0.3mm厚まで最終冷間圧延し、何れの場合もバツ
チ式焼鈍炉を用いて180℃×30minの焼戻処理を
施し、目的のオフセツト印刷用アルミニウム合金
板を製造した。
なお合金Ｋについては560℃、４時間の均質化
処理を施した後、熱間圧延（６mm厚）および冷間
圧延を経て1.5mm厚の板とし、次いで400℃、１時
間の中間焼鈍を施した後、最終冷間圧延によつて
0.3mm厚の板とした。又従来材として市販の
JIS1050−H18およびJIS−3003−H1.8の0.3mm厚
板を供試材とした。
``Object of the Invention'' The present invention relates to the creation of an aluminum alloy support for offset printing, which has excellent strength, burn resistance, and grip resistance while having appropriate surface treatment properties and printability. It is an object of the present invention to provide an aluminum alloy support for offset printing. Industrial applications An aluminum alloy support for offset printing that has excellent strength, burn resistance, and grip resistance. BACKGROUND OF THE INVENTION Aluminum alloy supports for offset printing have been known for some time. In other words, aluminum and aluminum alloys are generally lightweight, have excellent processability, and have good surface treatment properties, so they are suitable as supports for offset printing.
Al), JIS1100 (Al with purity of 99.0% or more), JIS3003
Aluminum or aluminum alloys (hereinafter simply referred to as aluminum alloys) such as (Al-0.05-0.2% Cu-1.0-1.5Mn alloy) are widely used. After these aluminum alloys are made into plates, their surfaces are roughened by a process of mechanical, chemical, or electrochemical methods, or a combination of two or more, and then anodized. After that, a photosensitive composition (generally a photosensitive resin) is applied to the surface of the plate, dried, and processed into a so-called PS plate. Next, this PS plate is subjected to plate-making processes such as image exposure, development, water washing, and gumming to produce a printing original plate, but due to this image exposure, subsequent phenomena occur between the exposed and unexposed areas of the photosensitive resin layer. There is a difference in solubility in the developing solution during processing, and during the development process, either the exposed area or the unexposed area is dissolved in the developer or removed, and the other remains on the aluminum plate serving as the support. form an image. The image area exhibits ink receptivity, and the non-image area where the photosensitive resin is dissolved and removed as described above exhibits water receptivity due to the exposed surface of the hydrophilic aluminum support. Next, both ends of the printing original plate are bent to form a gripping part for the printing press, and fixed to the cylindrical plate cylinder of the printing press, and dampening water (water or aqueous liquid) is supplied to the plate surface. By this, a film of the dampening solution is maintained on the non-image area, while ink is supplied to the image area, and the ink adhered to the image area is transferred to the blanket cylinder and then transferred to the paper surface, etc. Printing is performed by repeating this process. In general, it is possible to obtain as many as 100,000 good prints by appropriately selecting the photosensitive composition coated on the support, and it is possible to obtain many more prints. In order to meet the demand for (improvement of printing durability), in the above-mentioned plate-making process, the PS plate is exposed and developed in the usual manner, and then heat-treated at a high temperature (referred to as burning treatment, usually
The image area is strengthened by heating at 200 to 280°C for about 3 to 7 minutes. However, with advances in printing technology in recent years, printing speeds have increased and the stress applied to the printing plate, which is mechanically fixed to both ends of the printing press cylinder, has increased, resulting in increased strength requirements for the support. If the support strength is insufficient, the fixed part may be deformed or damaged, causing problems such as printing misalignment. It is essential to improve heat resistance. That is, as mentioned above, the folded grip part of the printing plate fixed to the plate cylinder is subjected to repeated stress due to contact with the blanket cylinder, causing a fatigue fracture phenomenon (referred to as grip breakage). It is necessary to endure, and if either one of these is insufficient, the durability will inevitably be lacking. Therefore, we took this kind of relationship into consideration,
The present applicant has proposed a technique as disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 153861/1983. That is, this technology is an aluminum alloy support containing 0.02 to 0.20 wt% zirconium. Apart from this, in British Patent No. 1421710, magnesium 0.4 to 1.2 wt%, silicon 0.5 to 1.5 wt%, and manganese 0.005 to 0.4 wt%,
An aluminum alloy support containing iron: 0.05 to 0.5 wt% has been proposed, and is considered preferable for improving support strength and grip resistance. Problems to be Solved by the Invention However, the above-mentioned conventional devices cannot suitably and promptly meet the above-mentioned demands. That is,
Those based on JIS1050 achieve uniform roughness and appropriate surface roughness through electrochemical roughening treatment, and stains are less likely to occur in non-image areas during printing, but the support strength is slightly insufficient and the burn resistance is poor. and poor grip resistance. In addition, those based on JIS3003 have appropriate support strength, burning resistance, and gripping resistance, but they do not have a uniform roughness or appropriate surface roughness due to electrochemical roughening treatment, and furthermore, they are difficult to print. The non-image areas tend to get dirty inside. To address these problems,
The product according to Publication No. 153861 had excellent surface treatment properties and printability, and although the burning resistance was improved, it was confirmed that the strength level of the support was still at the level equivalent to JIS 1050. . Furthermore, although the material according to British Patent No. 1421710 has improved support strength and grip resistance, it is insufficient in terms of printability, specifically, staining of non-image areas during printing. However, this staining of non-image areas is a phenomenon in which ink adheres to the non-image areas of the printing plate that is in contact with dampening water during printing and is transferred to the printed matter, so it is a major disadvantage for offset printing purposes. I have no choice but to do so. In other words, it is important for an aluminum alloy support for offset printing to maintain a high balance of all of the above-mentioned properties. Even if it has these characteristics, if it is inferior in some areas, the industrial value of this type of support, which can obtain clear printing and increase its durability, will inevitably be limited by its inferior characteristics. However, in general, problems still remain. In particular, it is important to improve the water retention and corrosion resistance of non-image areas in order to prevent them from becoming smudged during printing.
In particular, it is necessary to obtain better uniformity of the roughened surface and a healthier anodic oxide film than before by electrochemical surface roughening treatment. Means for Solving the Constituent Problems of the Invention An offset material containing Si: 0.05 to 0.7 wt%, Mg: 0.05 to 3 wt%, Zr: 0.01 to 0.25 wt%, and the remainder consisting of aluminum and inevitable impurities. Aluminum alloy support for printing. Function By containing Si: 0.05 to 0.7 wt% and Mg: 0.05 to 3 wt%, support strength and grip resistance are ensured, and moreover, a uniform grain can be obtained in electrochemical surface roughening treatment. By containing 0.01wt% or more of Zr, coarse precipitation of Mg 2 Si is prevented when the rolled material is subjected to final heat treatment, ensuring uniformity and printability in surface roughening treatment, and significantly improving burning resistance. Moreover, by setting the upper limit to 0.25 wt%, non-uniformity of the crystal structure during hot rolling is avoided, and grain streaks are not generated. EXAMPLES To explain the present invention in more detail, first, the composition of the components contained in the alloy support of the present invention is as follows. That is, the reason why Si: 0.05 to 0.7 wt% and Mg: 0.05 to 3 wt% are contained is to express the support strength and grip resistance required as a solid solution state or Mg 2 Si phase. is less than 0.05wt%, Mg
If it is less than 0.05 wt%, it will not be possible to obtain a predetermined strength level and grip resistance, which may cause a problem of plate breakage when mounting the printing plate as a printing plate or during printing. In addition, if the Si content exceeds 0.7wt% and Mg exceeds 3wt%, the strength will be high, but the non-image area will be easily stained during printing, and it will be difficult to control the flatness of the rolled plate. I don't like it because there is. In particular, when the required quality is high for the stain resistance of non-image areas during printing, the above Si, Mg and unavoidable impurities Fe and Mn are experimentally determined, Mg amount ≥ 1.73 × (Si amount) - 0.6 (Fe + Mn amount ) It is desirable to add it so as to satisfy the quantitative relationship of the formula, which is present in the alloy support,
It virtually prevents the presence of Si in the matrix or anodic oxide film in excess of the amount necessary to form the α-Al(Fe/Mn)Si phase, and provides a predetermined level of surface roughness. This is to ensure that the corrosion resistance of the non-image area is reduced and to prevent staining during printing due to a decrease in the corrosion resistance of the non-image area. Zr is used to prevent coarse precipitation of Mg 2 Si during final heat treatment of rolled material, ensure uniformity and printability in surface roughening treatment, and significantly improve burning resistance. If it is less than %, such improvement effect is insufficient;
If it exceeds 0.25 wt%, the crystal structure becomes non-uniform during hot rolling, resulting in crystal grain streaks, even though it has the above-mentioned improvement effect, so it is not preferable, and 0.01 to 0.15 wt% is more preferable. Fe and Mn as unavoidable impurities in the alloy support of the present invention have the effect of refining the crystals of the alloy and preventing recrystallization from coarsening, but if either one exceeds 0.40 wt%, Fe and Mn are formed during casting. Since intermetallic compounds containing Mn and Mn become coarse and degrade printing performance, it is desirable that each of them be 0.4 wt% or less, and the total amount should be 0.5 wt% or less. In addition, it is preferable that Cu and Zn as impurities are both 0.05wt% or less, and especially when the required quality is high for the stain resistance of non-image areas during printing, the Cu content is 0.004wt% or less.
It is necessary to keep the content within the range of 0.020wt%. Furthermore, Ti and B used as crystal refiners in the manufacture of slabs contain Ti of 0.05wt% or less and B of 0.01wt%.
% or less. To explain the plate making and plate making process of the aluminum alloy support for offset printing of the present invention having the above composition, after face-cutting a cast slab obtained from a molten alloy having the above composition,
Homogenization treatment is performed at a temperature of 2 hours or more.
Then, after going through the hot rolling and cold rolling processes,
Solution treatment is performed to obtain a recrystallized structure and to dissolve the Mg 2 Si phase formed during hot rolling and cold rolling. Specifically, for example, it is heated to a temperature of 400 to 600℃ in a continuous annealing device, and after reaching this predetermined temperature, it is heated at a cooling rate of 30℃/min or more for 100℃.
Air cooling to below ℃, preferably rapid cooling by water cooling. Continue processing rate of 10% or more, preferably 20%
The above is cold rolled to a plate thickness of 0.1 to 0.5 mm. If desired, before the final cold rolling, it may be subjected to a tempering treatment in which it is heated and held at 140°C or less for 2 hours or less using a batch type or continuous type annealing device, and then cold rolling is performed at a working degree that provides a predetermined strength. can. Further, if necessary, after the final cold rolling, a tempering treatment may be performed by heating and holding at a temperature of 50 to 350° C. for 2 hours or less using a batch type or continuous annealing device. The temperature range for tempering after final cold rolling is as follows:
When using a batch annealing furnace, the temperature is preferably 50 to 250°C, and when using a continuous annealing furnace, the temperature is preferably 200 to 350°C. present in the board under any manufacturing conditions
In addition to finely dispersing compounds such as Al-Fe or Al-Fe(Mn)-Si, Mg and Si in the processed structure are in a solid solution state or (Mg,
It is desirable to process the Si) phase so that it precipitates uniformly and finely, thereby achieving a predetermined support strength and
Resistance to gripping and cutting can be obtained, the uniformity of the grain in the surface roughening treatment can be further ensured, and staining of non-image areas during printing can be appropriately prevented. The aluminum alloy plate made in this way is
After being processed as a PS plate and plate-making processing, it is used for actual printing work. That is, first, the surface is roughened by a mechanical graining method or an electrochemical graining method, and then it is subjected to a chemical etching treatment with an acid or alkali and a desmutting treatment by pickling. Further, if necessary, an oxide film formation treatment is performed by anodizing treatment or chemical conversion treatment, and an undercoat layer formation treatment of an alkali metal silicate, hydrophilic cellulose, or the like is performed thereon. Subsequently, a suitable photosensitive composition is applied, dried and then cut into a desired size to obtain a PS plate. This PS plate is exposed to light with a desired image, and plate-making processes such as development, washing, burning, and gumming are performed. The plate-made printing original plate is further bent at both ends to form gripping portions for the printing press, and then fixed to the cylindrical plate cylinder of the printing press and used for printing operations.
In this printing work, the plate is easy to handle, has little deformation when the plate is installed, and even if the bending grip part is subjected to repeated stress, the grip resistance of each plate is stable at a high level, and when cooled, Stably achieves excellent printing durability of over 10,000 sheets. A specific manufacturing example of the product according to the present invention will be described below. Manufacturing example 1 Nine types of aluminum alloys (A to K) as shown in Table 1 below were melted and filtered using a microporous filter, and then a 560 mm thick slab was obtained by DC casting. A to J were homogenized at 560°C for 4 hours, then hot rolled to a thickness of 6 mm, and then cold rolled to form a 1.5 mm thick plate for alloy A.
Alloys B to J are made into plates with a thickness of 0.6 mm and then subjected to magnetic induction heating (Transuerse Flux Induction).
550℃ x 150℃/sec temperature increase due to
After continuous solution treatment by holding for 5 seconds and cooling with water at 500℃/sec or more, and leaving it at room temperature for about 1 day,
The final cold rolling was carried out to a thickness of 0.3 mm, and in each case, a batch annealing furnace was used to perform a tempering treatment at 180°C for 30 minutes to produce the desired aluminum alloy plate for offset printing. Alloy K was homogenized at 560°C for 4 hours, then hot rolled (to 6mm thick) and cold rolled into a 1.5mm thick plate, and then intermediately annealed at 400°C for 1 hour. After that, by final cold rolling
The plate was 0.3mm thick. Also, commercially available conventional materials
The test materials were 0.3 mm thick plates of JIS1050-H18 and JIS-3003-H1.8.
【表】【table】
【表】
以上のようにして得られたそれぞれのアルミニ
ウム板について0.2％耐力を常法によつて測定す
ると共に耐熱性の指標としてアルミニウム板を
270℃に保持したソルトバス中に７分間浸漬した
後の引張試験による0.2％耐力を測定した。
又耐くわえ切れ性の評価指標として予曲げ疲労
強度を用いたが、アルミニウム板から幅32mm、長
さ60mmの試験片を切出し、1.5mmの曲げ半径を有
する印刷板用ベンダーにより90°の角度まで予曲
げ加工を与えた後、一端を治具で固定し、他端に
一定の振幅を与え、曲げ加工部分の破断するまで
の回数を測定した。
一方、上記13種類の合金板に印刷用支持体とし
ての処理を行い、粗面化性および陽極酸化皮膜の
健全性について評価した。即ちこれらのアルミニ
ウム合金板をパミストンと水の懸濁液中で回転ナ
イロンブラシで砂目立処理した後、苛性ソ〜ダ
20wt％水溶液でエツチング処理し、次いで水洗
し、25wt％硝酸水溶液での酸洗い及び再度の水
洗処理を経て、硝酸0.5〜2.5wt％を含有する電解
浴中で電流密度を20A／ｄm2以上で交流電解し、
続いて15wt％硫酸の50℃水溶液中に３分間浸漬
して表面を清浄化した後、20wt％硫酸を主成分
とする電解液中で浴温30℃の陽極化処理を行つ
た。
以上のようにして得られた支持体の粗面化性に
ついて表面のSEM観察を行い、砂目の均一性を
評価し、又素地のアルミニウムをブロムーメタノ
ール液で溶解し、酸化皮膜のみを取出してTEM
観察を行い、皮膜中に残存する第２相粒子につい
て評価した。
これらの測定ないし観察結果については次の第
２表に示す通りである。なお機械的性質の測定は
何れも圧延方向に平行な方向（Ｌ方向）について
行つたものである。[Table] The 0.2% yield strength of each aluminum plate obtained as described above was measured using a conventional method, and the aluminum plate was measured as an index of heat resistance.
The 0.2% yield strength was measured by a tensile test after being immersed in a salt bath maintained at 270°C for 7 minutes. In addition, pre-bending fatigue strength was used as an evaluation index for grip resistance.A test piece with a width of 32 mm and a length of 60 mm was cut from an aluminum plate, and was bent at an angle of 90° using a printing plate bender with a bending radius of 1.5 mm. After pre-bending, one end was fixed with a jig, a constant amplitude was applied to the other end, and the number of times until the bending part broke was measured. On the other hand, the above-mentioned 13 types of alloy plates were treated as printing supports, and the roughening properties and the soundness of the anodic oxide films were evaluated. That is, these aluminum alloy plates were grained with a rotating nylon brush in a suspension of pumice stone and water, and then treated with caustic soda.
After etching with a 20wt% aqueous solution, then washing with water, pickling with a 25wt% nitric acid aqueous solution and washing with water again, the current density was set to 20A/dm2 or more in an electrolytic bath containing 0.5 to 2.5wt% nitric acid. AC electrolysis,
Subsequently, the surface was cleaned by immersion in an aqueous solution of 15 wt% sulfuric acid at 50°C for 3 minutes, and then anodization treatment was performed at a bath temperature of 30°C in an electrolytic solution containing 20 wt% sulfuric acid as a main component. The surface roughness of the support obtained in the above manner was observed by SEM, and the uniformity of the grain was evaluated.Also, the base aluminum was dissolved in a bromo-methanol solution, and only the oxide film was removed. TEM
Observations were made to evaluate the second phase particles remaining in the film. The results of these measurements and observations are shown in Table 2 below. Note that all measurements of mechanical properties were performed in a direction parallel to the rolling direction (L direction).
【表】
即ち本発明材である合金Ａ〜Ｇは支持体強度
（0.2％耐力）、耐バーニング性（加熱後の0.2％耐
力）並びに耐くわえ切れ性（予曲げ疲労強度）の
何れにおいても比較材および従来材中の高レベル
のものに比し同等ないしそれ以上にレベルが向上
している。又粗面化性および陽極酸化皮膜性は
JIS1050−H18程度に良好なものであつた。
比較材Ｈ、Ｉ、Ｊは機械的性質において良好で
あつても、ＨおよびＩでは陽極酸化皮膜中に0.1μ
以上の不溶性第２相粒子が数多く認められ、
EDX分析によりこの粒子からはSi元素が検出さ
れた。また比較材ＪはZrが規定値以下であるた
め270℃×7minの加熱後における0.2％耐力が劣
り、比較材ＫはJIS1050−H18同等の粗面化性と
陽極酸化皮膜の健全性を有していても支持体強度
が大幅に劣つている。従来材であるJIS1050−
H18およびJIS3003−H16は支持体強度、耐バー
ニング性、粗面化性、陽極酸化皮膜健全性の何れ
かにおいて、低レベルに止まつている。
製造例 ２
製造例１において得られた本発明材Ｃと比較材
Ｉ、Ｊについて溶体化処理前の0.6mm厚冷間圧延
板を用い、前記製造例１と同じ条件で連続的に溶
体化、水焼入を行い、次いで何れも室温に約１日
間放置した後、後述する第３表に示すような最終
冷間圧延のみを行つたもの、この最終冷間圧延の
前後における何れか或いは双方に焼戻し条件を組
合わせて0.3mm厚の合金板を得た。
得られた７種類の合金板および従来材の
JIS1050−H18（0.3mm厚）とJIS3003H16（0.3mm厚）
について更に印刷板としての製版処理を行い、印
刷板としての評価を行つた。即ち製造例１に記し
たところと同一の方法で製作した支持体に下記の
感光層を乾燥時の塗布量が2.5ｇ／m2となるよう
に形成した。
ナフトキノン−１，２−ジアシド−５−スルホニ
ルクロライドとピロガロールアセトン樹脂との化
合物（米国特許第365709 号明細書実施例に記載
されているもの） 0.75ｇ
クレゾールノボラツク樹脂 2.00ｇ
オイルブルー＃603（オリエント化学社製） 0.04ｇ
エチレンジクロライド 16ｇ
２−メトキシエチルアセテート 12ｇ
得られた感光性平版印刷板を透明陽画に密着さ
せて１ｍの距離からPSライト（東芝メタルハイ
ドランプMU2000−２−OL型、3KWの光源を有
する）で30秒間露光を行つた後、珪酸ナトリウム
5wt％水溶液に約１分間浸漬して現像し、水洗乾
燥して印刷原版を得た。
これらの印刷原版を前記製造例１と同様の試験
を行うと共に、オフセツト印刷機KORに取付け、
非画像部の汚れを観察した結果は次の第３表の如
くである。[Table] In other words, alloys A to G, which are the materials of the present invention, were compared in terms of support strength (0.2% proof stress), burning resistance (0.2% proof stress after heating), and gripping resistance (pre-bending fatigue strength). Compared to high-level materials and conventional materials, the level is equivalent to or even higher than that of conventional materials. Also, the surface roughening property and anodic oxidation film property are
It was as good as JIS1050-H18. Although comparative materials H, I, and J have good mechanical properties, H and I have 0.1μ in the anodic oxide film.
A large number of the above insoluble second phase particles were observed,
EDX analysis detected Si element in these particles. Comparative material J has less than the specified value of Zr, so its 0.2% yield strength after heating at 270°C for 7 minutes is inferior, while comparative material K has surface roughening properties and anodic oxide film integrity equivalent to JIS1050-H18. However, the strength of the support is significantly inferior. Conventional material JIS1050−
H18 and JIS3003-H16 remain at a low level in support strength, burning resistance, surface roughening properties, and anodic oxide film integrity. Production Example 2 Inventive material C and comparative materials I and J obtained in Production Example 1 were continuously solution-treated under the same conditions as Production Example 1 using 0.6 mm thick cold-rolled plates before solution treatment. Water quenched, then left at room temperature for about one day, and then only subjected to final cold rolling as shown in Table 3 below, either before or after this final cold rolling, or both. An alloy plate with a thickness of 0.3 mm was obtained by combining the tempering conditions. Seven types of alloy plates obtained and conventional materials
JIS1050−H18 (0.3mm thick) and JIS3003H16 (0.3mm thick)
The plate was further subjected to a plate-making process to be used as a printing plate, and evaluated as a printing plate. That is, the following photosensitive layer was formed on a support prepared by the same method as described in Production Example 1 so that the dry coating amount was 2.5 g/m 2 . Compound of naphthoquinone-1,2-diacido-5-sulfonyl chloride and pyrogallol acetone resin (described in the Examples of U.S. Pat. No. 365,709) 0.75 g Cresol novolac resin 2.00 g Oil Blue #603 (Orient (manufactured by Kagaku Co., Ltd.) 0.04 g Ethylene dichloride 16 g 2-methoxyethyl acetate 12 g The obtained photosensitive lithographic printing plate was brought into close contact with a transparent positive image and exposed to a PS light (Toshiba metal hydride lamp MU2000-2-OL type, 3KW) from a distance of 1 m. Sodium silicate after 30 seconds of exposure (with light source)
It was developed by immersing it in a 5 wt % aqueous solution for about 1 minute, washed with water and dried to obtain a printing original plate. These printing original plates were subjected to the same test as in Production Example 1, and were installed in the offset printing machine KOR.
The results of observing stains in the non-image area are shown in Table 3 below.
【表】
即ちこの第３表から明らかなように本発明材は
溶体化処理後、冷間圧延のまま、或いは最終冷間
圧延の前後に焼戻し処理を施すことにより従来材
よりも高レベルにおいて支持体強度を自在に変え
ることが可能であり、又粗面化性と印刷適性にお
いてもJIS1050−H18並の優れた性能が得られる。
「発明の効果」
以上説明したような本発明のオフセツト印刷用
アルミニウム合金支持体によるときは、従来材に
比較し粗面化性や印刷特性において同等ないしそ
れ以上で、しかも支持体強度および耐くわえ切れ
性において頗る優れていることから版装着時の変
形や印刷中における版切れないしずれによるトラ
ブルを適切に解消でき、又耐バーニング性の改善
を充分に図り、耐用性の高い製品を提供し得るも
のであつて、工業的にその効果の大きい発明であ
る。[Table] That is, as is clear from Table 3, the material of the present invention can be supported at a higher level than the conventional material by being left as cold rolled after solution treatment, or by being tempered before and after the final cold rolling. It is possible to freely change the body strength, and excellent performance comparable to JIS1050-H18 can be obtained in terms of surface roughness and printability. ``Effects of the Invention'' When using the aluminum alloy support for offset printing of the present invention as explained above, it has the same or better surface roughening properties and printing characteristics than conventional materials, and also has support strength and grip resistance. Because it has excellent cutting properties, it can appropriately eliminate problems caused by deformation when the plate is installed and the plate does not cut or shift during printing, and it can also provide highly durable products by sufficiently improving burning resistance. This is an invention with great industrial effects.