JPH0474546B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0474546B2 JPH0474546B2 JP62022349A JP2234987A JPH0474546B2 JP H0474546 B2 JPH0474546 B2 JP H0474546B2 JP 62022349 A JP62022349 A JP 62022349A JP 2234987 A JP2234987 A JP 2234987A JP H0474546 B2 JPH0474546 B2 JP H0474546B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shaft
- swash plate
- piston
- ear
- variable stroke
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、可変ストローク形コンプレツサに係
り、特に車輌空調用に好適な可変ストローク形コ
ンプレツサに関する。
り、特に車輌空調用に好適な可変ストローク形コ
ンプレツサに関する。
従来片斜板機構によるアキシヤル形コンプレツ
サは特開昭58−158382号等で知られているが、同
心円周上に配置された複数のピストンの圧縮反力
の合力作用位置が、上死点方向に対してシヤフト
回転方向にずれるにもかかわらず、可変ストロー
ク機構では、上記合力を支持する支点ピンが上死
点方向にずれて配置されていた。
サは特開昭58−158382号等で知られているが、同
心円周上に配置された複数のピストンの圧縮反力
の合力作用位置が、上死点方向に対してシヤフト
回転方向にずれるにもかかわらず、可変ストロー
ク機構では、上記合力を支持する支点ピンが上死
点方向にずれて配置されていた。
上記従来技術はピストンの圧縮反力の合力作用
と斜板支持ピンとの関係を考慮しておらず、可変
ストローク機構の各部品に運転時無理な力が作用
し、コンプレツサの耐久性、信頼性に悪影響を及
ぼすという問題があつた。
と斜板支持ピンとの関係を考慮しておらず、可変
ストローク機構の各部品に運転時無理な力が作用
し、コンプレツサの耐久性、信頼性に悪影響を及
ぼすという問題があつた。
本発明の目的は、運転時のピストンの圧縮反力
により、可変ストローク機構の構成部品に無理な
力が作用するのを防止し、各部品の耐久性及び可
変ストローク機構の円滑な作動に対する信頼性を
向上させる事にある。
により、可変ストローク機構の構成部品に無理な
力が作用するのを防止し、各部品の耐久性及び可
変ストローク機構の円滑な作動に対する信頼性を
向上させる事にある。
上記目的は、可変ストローク機構において、運
転中に各ピストンに作用する圧縮反力の合力の作
用線上後方付近で、この力を支持してやる事によ
り達成される。
転中に各ピストンに作用する圧縮反力の合力の作
用線上後方付近で、この力を支持してやる事によ
り達成される。
好ましくは、各ピストンの圧縮反力の合力は、
上死点方向でかつ、シヤフト回転方向にずれた位
置で斜板に作用する為、シヤフトに固定された突
起部（ドライブプレート）が次に上記合力を支点
ピンを介して支持する位置、すなわち、上記斜板
に設けられた耳部に当接して回転力を伝達する、
シヤフトに固定された突起部の当接面を、上死点
方向でかつ、シヤフト回転方向にずらし、上記合
力作用線に近づけてやる事により達成される。
上死点方向でかつ、シヤフト回転方向にずれた位
置で斜板に作用する為、シヤフトに固定された突
起部（ドライブプレート）が次に上記合力を支点
ピンを介して支持する位置、すなわち、上記斜板
に設けられた耳部に当接して回転力を伝達する、
シヤフトに固定された突起部の当接面を、上死点
方向でかつ、シヤフト回転方向にずらし、上記合
力作用線に近づけてやる事により達成される。
前記手段により、斜板に作用する各ピストンの
圧縮反力の合力の作用線と、これを支持するシヤ
フト突起部からの支点ピンを介した反力の作用線
とは、非常に近くなり、これらの力の組み合わせ
により斜板に発生するモーメント力を非常に小さ
くする事が出来る。
圧縮反力の合力の作用線と、これを支持するシヤ
フト突起部からの支点ピンを介した反力の作用線
とは、非常に近くなり、これらの力の組み合わせ
により斜板に発生するモーメント力を非常に小さ
くする事が出来る。
上記の力の組み合わせにより、斜板に発生する
モーメント力は、後述のピン及びスリーブを介し
てシヤフトで支えるか、又は支点ピンを介して、
シヤフトに固定された突起部のカム溝部で支える
事になる。従つて、斜板に作用する各ピストンの
圧縮反力の合力の作用線と、これを支持するシヤ
フト突起部からの支持ピンを介した反力の作用線
とが近くなり、部品間のこじりの原因となるモー
メント力を非常に小さく抑える事が出来る為、上
記の問題発生を防止する事が出来る。
モーメント力は、後述のピン及びスリーブを介し
てシヤフトで支えるか、又は支点ピンを介して、
シヤフトに固定された突起部のカム溝部で支える
事になる。従つて、斜板に作用する各ピストンの
圧縮反力の合力の作用線と、これを支持するシヤ
フト突起部からの支持ピンを介した反力の作用線
とが近くなり、部品間のこじりの原因となるモー
メント力を非常に小さく抑える事が出来る為、上
記の問題発生を防止する事が出来る。
以下、本発明の一実施例を第１図〜第４図によ
り説明する。第１図のコンプレツサは、斜板が最
大傾転角、即ちピストンストロークが最大の場合
を示している。本コンプレツサでは、シヤフト１
に圧入あるいはノツクピン等でドライブプレート
２を固定してある。該ドライブプレートにはカム
溝３が設けてあり、該溝内に支点ピン４がカム曲
線に沿つて移動可能に設けられ、同時に上記支点
ピン４は、斜板５の耳部６に嵌合してある。ま
た、前記ドライブプレート２のカム溝３を設けた
耳部７（前述の突起部）と斜板耳部６とは、シヤ
フト１と平行な面で回転方向に当接する様な構造
となつている。（第２図参照）これにより、シヤ
フト１の回転によつてドライブプレート２が回転
すると、ドライブプレートの耳部７から斜板５の
耳部６に回転力が与えられ斜板５が回転する。シ
ヤフト１にはスリーブ８がシヤフトに対し少くと
も軸方向に滑動可能に組み込まれており、該スリ
ーブは斜板５とは支点ピン４と平行なピン９によ
り、スリーブに対して斜板５がピン９のまわりに
回転自在に締結されている。したがつて、シヤフ
ト１の回転により、ドライブプレート２、斜板
５、スリーブ８が共に回転する。斜板５には軸受
２０を介してピストンサポート１１が回転自在に
嵌合されており、斜板５に固定された止め輪１２
により、軸受２０の内輪が斜板５に、その回転軸
方向には移動しないように固定されている。一方
ピストンサポート１１は突起１３により、軸受１
０に対して図の右方向への移動を規制され、しか
も斜板５との間に設置されたスラスト軸受２０に
より、図の左方向への移動が規制されている。ま
た、ピストンサポート１１には、半径方向に軸１
４が圧入などの方法で固定されており、該軸１４
には回転と滑動が可能なようにボール１５が嵌合
されている。前記ピストンサポート１１がシヤフ
ト１の軸まわりに回転しないように、前記ボール
１５は、フロントカバー１６の内周部に設けられ
た円弧状の断面形状を持つ軸方向溝１７により、
シヤフト１の軸まわりの運動を規制している。
り説明する。第１図のコンプレツサは、斜板が最
大傾転角、即ちピストンストロークが最大の場合
を示している。本コンプレツサでは、シヤフト１
に圧入あるいはノツクピン等でドライブプレート
２を固定してある。該ドライブプレートにはカム
溝３が設けてあり、該溝内に支点ピン４がカム曲
線に沿つて移動可能に設けられ、同時に上記支点
ピン４は、斜板５の耳部６に嵌合してある。ま
た、前記ドライブプレート２のカム溝３を設けた
耳部７（前述の突起部）と斜板耳部６とは、シヤ
フト１と平行な面で回転方向に当接する様な構造
となつている。（第２図参照）これにより、シヤ
フト１の回転によつてドライブプレート２が回転
すると、ドライブプレートの耳部７から斜板５の
耳部６に回転力が与えられ斜板５が回転する。シ
ヤフト１にはスリーブ８がシヤフトに対し少くと
も軸方向に滑動可能に組み込まれており、該スリ
ーブは斜板５とは支点ピン４と平行なピン９によ
り、スリーブに対して斜板５がピン９のまわりに
回転自在に締結されている。したがつて、シヤフ
ト１の回転により、ドライブプレート２、斜板
５、スリーブ８が共に回転する。斜板５には軸受
２０を介してピストンサポート１１が回転自在に
嵌合されており、斜板５に固定された止め輪１２
により、軸受２０の内輪が斜板５に、その回転軸
方向には移動しないように固定されている。一方
ピストンサポート１１は突起１３により、軸受１
０に対して図の右方向への移動を規制され、しか
も斜板５との間に設置されたスラスト軸受２０に
より、図の左方向への移動が規制されている。ま
た、ピストンサポート１１には、半径方向に軸１
４が圧入などの方法で固定されており、該軸１４
には回転と滑動が可能なようにボール１５が嵌合
されている。前記ピストンサポート１１がシヤフ
ト１の軸まわりに回転しないように、前記ボール
１５は、フロントカバー１６の内周部に設けられ
た円弧状の断面形状を持つ軸方向溝１７により、
シヤフト１の軸まわりの運動を規制している。
更に、ピストンサポート１１には両端に球面部
を有する複数のコネクテイングロツド１８が、一
方の球面部により、その中心まわりに回転自在に
取り付けられ、他端の球面部には、ピストン１９
が、該球面の中心のまわりに回転自在に取り付け
られている。前記ピストン１９は、シリンダブロ
ツク２１に設けられたシリンダボア２１ａ（第６
図参照）内に組み込まれている。シリンダブロツ
ク２１には吸入弁が設けられた吸入弁板２２、シ
リンダヘツド２３、吐出弁（図示せず）、吐出弁
支え兼パツキン２４、リアカバー２５が設けら
れ、これらは、ドライブプレート２、斜板５、ピ
ストンサポート１１などをとり囲む様に形成され
たフロントカバー１６と一体的にボルト等で固定
されている。前記シリンダヘツド２３には、各シ
リンダボア２１ａに対応して、吸入ポートと吐出
ポート（図示せず）が設けられている。リアカバ
ー２５には、前記吸入ポートのみが開口し、コン
プレツサの吸入口２６と連通する低圧室２７と、
前記吐出ポートのみが開口し、コンプレツサの吐
出口（図示せず）と連通する高圧室２８とが設け
られている。またコンプレツサの圧縮作用に供い
最終的にシヤフト１に作用する各ピストンの圧縮
反力は、前記ドライブプレート２とフロントカバ
ー１６との間に設置されたスラスト軸受２９で、
また、シヤフト１に作用するラジアル力はフロン
トカバー１６及びシリンダブロツク２１に設けら
れたラジアル軸受３０，３１で受ける。
を有する複数のコネクテイングロツド１８が、一
方の球面部により、その中心まわりに回転自在に
取り付けられ、他端の球面部には、ピストン１９
が、該球面の中心のまわりに回転自在に取り付け
られている。前記ピストン１９は、シリンダブロ
ツク２１に設けられたシリンダボア２１ａ（第６
図参照）内に組み込まれている。シリンダブロツ
ク２１には吸入弁が設けられた吸入弁板２２、シ
リンダヘツド２３、吐出弁（図示せず）、吐出弁
支え兼パツキン２４、リアカバー２５が設けら
れ、これらは、ドライブプレート２、斜板５、ピ
ストンサポート１１などをとり囲む様に形成され
たフロントカバー１６と一体的にボルト等で固定
されている。前記シリンダヘツド２３には、各シ
リンダボア２１ａに対応して、吸入ポートと吐出
ポート（図示せず）が設けられている。リアカバ
ー２５には、前記吸入ポートのみが開口し、コン
プレツサの吸入口２６と連通する低圧室２７と、
前記吐出ポートのみが開口し、コンプレツサの吐
出口（図示せず）と連通する高圧室２８とが設け
られている。またコンプレツサの圧縮作用に供い
最終的にシヤフト１に作用する各ピストンの圧縮
反力は、前記ドライブプレート２とフロントカバ
ー１６との間に設置されたスラスト軸受２９で、
また、シヤフト１に作用するラジアル力はフロン
トカバー１６及びシリンダブロツク２１に設けら
れたラジアル軸受３０，３１で受ける。
またリアカバー２５内には圧力制御弁３２が組
み込まれており、該圧力制御弁３２は、弁体３
４、ベローズ３５、シールプレート３９とから構
成されている。
み込まれており、該圧力制御弁３２は、弁体３
４、ベローズ３５、シールプレート３９とから構
成されている。
吸入ガスは、リアカバー２５に設けられた吸入
口２６より流入し上記圧力制御弁３２を通つて低
圧室２７へ流入し、吸入弁２２を介して最終的に
圧縮室（図示せず）に吸入される通路構成となつ
ている。
口２６より流入し上記圧力制御弁３２を通つて低
圧室２７へ流入し、吸入弁２２を介して最終的に
圧縮室（図示せず）に吸入される通路構成となつ
ている。
また斜板室３７は前記圧力制御弁３２の上流と
連通路３３により連絡されている。
連通路３３により連絡されている。
本構造のコンプレツサにおいて、圧力制御弁３
２は、上流の吸入ガス圧力が所定の圧力より高い
時、すなわち、冷凍サイクルの熱負荷がコンプレ
ツサ能力に対し高い時には、第１図の様にベロー
ズ３５が縮み、弁体３４が下つて開度が大きくな
り、圧力制御弁３２の前後の差圧は小さく、圧縮
室に吸入されるガスの圧力は高い。この状態で
は、ピストン１９の頭部に作用する圧力が高い
為、ピストン１９、コネクテイング１８、ピスト
ンサポート１１を介して斜板５を押す力により、
斜板５を傾転させるモーメント（図中時計回り）
が大きくなり、第１図の様に斜板は、最大傾転、
即ちピストンストロークが最大となる方向へ制御
される。
２は、上流の吸入ガス圧力が所定の圧力より高い
時、すなわち、冷凍サイクルの熱負荷がコンプレ
ツサ能力に対し高い時には、第１図の様にベロー
ズ３５が縮み、弁体３４が下つて開度が大きくな
り、圧力制御弁３２の前後の差圧は小さく、圧縮
室に吸入されるガスの圧力は高い。この状態で
は、ピストン１９の頭部に作用する圧力が高い
為、ピストン１９、コネクテイング１８、ピスト
ンサポート１１を介して斜板５を押す力により、
斜板５を傾転させるモーメント（図中時計回り）
が大きくなり、第１図の様に斜板は、最大傾転、
即ちピストンストロークが最大となる方向へ制御
される。
一方、圧力制御弁３２の上流の吸入ガス圧力が
所定の圧力より低くなる時、すなわち、冷凍サイ
クルの熱負荷がコンプレツサ能力に対して低い時
には、ベローズ３５が伸びて弁体３４が上方に移
動し、弁開度が小さくなり、圧力制御弁３２の前
後の差圧は大きくなり、圧縮室に吸入されるガス
の圧力は低くなる。この状態では、ピストン１９
の頭部に作用する圧力が低い為、相対的にピスト
ン頭部裏面に作用する圧力、すなわち、斜板室３
７の圧力（制御弁上流圧力）が高くなり、この差
圧による力によつて斜板５を立たせる方向のモー
メント（図中反時計回り）が発生し、斜板５は最
小傾転すなわちピストンストロークが最小となる
方向に制御される。
所定の圧力より低くなる時、すなわち、冷凍サイ
クルの熱負荷がコンプレツサ能力に対して低い時
には、ベローズ３５が伸びて弁体３４が上方に移
動し、弁開度が小さくなり、圧力制御弁３２の前
後の差圧は大きくなり、圧縮室に吸入されるガス
の圧力は低くなる。この状態では、ピストン１９
の頭部に作用する圧力が低い為、相対的にピスト
ン頭部裏面に作用する圧力、すなわち、斜板室３
７の圧力（制御弁上流圧力）が高くなり、この差
圧による力によつて斜板５を立たせる方向のモー
メント（図中反時計回り）が発生し、斜板５は最
小傾転すなわちピストンストロークが最小となる
方向に制御される。
以上の原理により本実施例のコンプレツサで
は、熱負荷に応じて、斜板角、すなわちピストン
ストロークを増減し、コンプレツサの容量を変化
させる事が可能である。
は、熱負荷に応じて、斜板角、すなわちピストン
ストロークを増減し、コンプレツサの容量を変化
させる事が可能である。
以上が基本構造であるが、本実施例では特に、
第２図に示す様に、ドライブプレート２の耳部７
は、その中心がシヤフト１の回転方向にオフセツ
トされて形成されており、これに対応する斜板５
の耳部６との当接面Ａ面は、従来のオフセツトの
ない場合のドライブプレート耳部７′の当接面
A′に比べ、シヤフト中心軸からのオフセツト量
（図中破線で示す）が大きくなつている（l1＞l2）。
第２図に示す様に、ドライブプレート２の耳部７
は、その中心がシヤフト１の回転方向にオフセツ
トされて形成されており、これに対応する斜板５
の耳部６との当接面Ａ面は、従来のオフセツトの
ない場合のドライブプレート耳部７′の当接面
A′に比べ、シヤフト中心軸からのオフセツト量
（図中破線で示す）が大きくなつている（l1＞l2）。
第３図〜第５図は、運転中の本実施例の可変ス
トローク形コンプレツサ（５気筒）において、１
本のピストンが上死点の位置にある状態を、内部
の可変ストローク機構のみを取り出して、上死点
方向より見た図である。第３図において中心線よ
り下のピストンは圧縮行程の状態にあり、そのピ
ストン頭部に作用する圧力は、ピストン背部に作
用する圧力（斜板室圧力＝コンプレツサ入口圧）
よりも大きく、その差圧は図中の矢印で示す様に
左向に働く。また手前のピストン程、圧縮行程の
終盤にあり上記差圧は大きい。一方、中心線より
上のピストンは、いずれも吸入行程の状態にあ
り、これらのピストン頭部に作用する圧力は、圧
力制御弁（第１図−３２）によりストローク制御
されていない高熱負荷の状態では、コンプレツサ
入口圧すなわちピストン背部に作用する斜板室圧
力とほぼ等しく、これらの差圧は零と考えて良
い。したがつて全部のピストン前後の差圧により
発生する圧縮反力の合力の作用位置は、第１図、
及び第３図に矢印Fbで示す位置付近となる。
トローク形コンプレツサ（５気筒）において、１
本のピストンが上死点の位置にある状態を、内部
の可変ストローク機構のみを取り出して、上死点
方向より見た図である。第３図において中心線よ
り下のピストンは圧縮行程の状態にあり、そのピ
ストン頭部に作用する圧力は、ピストン背部に作
用する圧力（斜板室圧力＝コンプレツサ入口圧）
よりも大きく、その差圧は図中の矢印で示す様に
左向に働く。また手前のピストン程、圧縮行程の
終盤にあり上記差圧は大きい。一方、中心線より
上のピストンは、いずれも吸入行程の状態にあ
り、これらのピストン頭部に作用する圧力は、圧
力制御弁（第１図−３２）によりストローク制御
されていない高熱負荷の状態では、コンプレツサ
入口圧すなわちピストン背部に作用する斜板室圧
力とほぼ等しく、これらの差圧は零と考えて良
い。したがつて全部のピストン前後の差圧により
発生する圧縮反力の合力の作用位置は、第１図、
及び第３図に矢印Fbで示す位置付近となる。
更に厳密に上記圧縮反力の合力の作用位置を５
気筒の場合について計算したのが第６図である。
第６図において、円Ｃは複数のピストンボア２１
ａが配置されている配置円（直径φd）を示す。
図中上方が上死点方向すなわちシリンダに対し斜
板が最も近接する方向を示す。上記上死点方向は
シヤフトの回転と共に回転するが、第６図はシヤ
フトと共に回転する回転座標系で示してあるので
上死点方向は常に上方である。
気筒の場合について計算したのが第６図である。
第６図において、円Ｃは複数のピストンボア２１
ａが配置されている配置円（直径φd）を示す。
図中上方が上死点方向すなわちシリンダに対し斜
板が最も近接する方向を示す。上記上死点方向は
シヤフトの回転と共に回転するが、第６図はシヤ
フトと共に回転する回転座標系で示してあるので
上死点方向は常に上方である。
この時、第３図により説明した理由により圧縮
反力の合力は第６図において左上方の位置に作用
するが、実際には、その作用位置は第６図に示し
た様に１つの閉曲線Ｄ上をシヤフト回転と共に周
期的に移動する。（この周期はコンプレツサの気
筒数をｎとした時シヤフトの回転角で360゜／ｎで
ある。）これは、第３図の状態よりシヤフトが回
転した時に、上死点方向に対する各ピストンの位
置及びそれぞれに作用する差圧が360゜／ｎを周期
として変化する為である。また圧縮反力の合力の
作用点の移動軌跡である上記閉曲線Ｄは運転条件
すなわちコンプレツサ吸入圧力Psと吐出圧Rdに
よつて変化するが、第６図は、最もコンプレツサ
にとつて苛酷な運転条件（耐久試験条件）である
Pd＝30Kg／cm2Ｇ Ps＝２Kg／cm2Ｇの場合につい
て計算した結果を示してある。
反力の合力は第６図において左上方の位置に作用
するが、実際には、その作用位置は第６図に示し
た様に１つの閉曲線Ｄ上をシヤフト回転と共に周
期的に移動する。（この周期はコンプレツサの気
筒数をｎとした時シヤフトの回転角で360゜／ｎで
ある。）これは、第３図の状態よりシヤフトが回
転した時に、上死点方向に対する各ピストンの位
置及びそれぞれに作用する差圧が360゜／ｎを周期
として変化する為である。また圧縮反力の合力の
作用点の移動軌跡である上記閉曲線Ｄは運転条件
すなわちコンプレツサ吸入圧力Psと吐出圧Rdに
よつて変化するが、第６図は、最もコンプレツサ
にとつて苛酷な運転条件（耐久試験条件）である
Pd＝30Kg／cm2Ｇ Ps＝２Kg／cm2Ｇの場合につい
て計算した結果を示してある。
なお、圧縮反力の合力は、その作用点が、上記
閉曲線上を移動するだけでなく、その力の大きさ
も変化し、図中のＥ点付近で最大値となる。Ｅ点
の上死点方向からの変化lEはピストンの配置径φd
＝φ70mmの時約7.5mmであり、配置半径（＝φd／２） に対して約22％である。
閉曲線上を移動するだけでなく、その力の大きさ
も変化し、図中のＥ点付近で最大値となる。Ｅ点
の上死点方向からの変化lEはピストンの配置径φd
＝φ70mmの時約7.5mmであり、配置半径（＝φd／２） に対して約22％である。
第３図及び第４図にもどつて、図中破線で示す
従来のドライプブレート耳部７′にオフセツサが
ない場合、A′面が圧縮反力の合力の作用線（矢
印Fb）よりも中心線寄りにある為、ドライブプ
レート耳部７′からの支持力Ff′は耳の端部A′面
内に作用し、力Fbと偶力を形成し、斜板に図中
破線で示す回転モーメントMA′を発生させる。
従来のドライプブレート耳部７′にオフセツサが
ない場合、A′面が圧縮反力の合力の作用線（矢
印Fb）よりも中心線寄りにある為、ドライブプ
レート耳部７′からの支持力Ff′は耳の端部A′面
内に作用し、力Fbと偶力を形成し、斜板に図中
破線で示す回転モーメントMA′を発生させる。
この回転モーメントMA′を支える為、カム溝３
と支点ピン４の間、もしくは、斜板５とピン９と
スリーブ８（第４図）とシヤフト１との間におい
てこじりＰ点が発生し、各部品の耐久性、及び可
変ストローク機構の円滑な作動に対する信頼性を
低下させる。
と支点ピン４の間、もしくは、斜板５とピン９と
スリーブ８（第４図）とシヤフト１との間におい
てこじりＰ点が発生し、各部品の耐久性、及び可
変ストローク機構の円滑な作動に対する信頼性を
低下させる。
これに対し、実線で示される本発明の実施例の
ドライブプレート耳部７はシヤフト回転方向にオ
フセツサされておりＡ面は圧縮反力の合力Fbよ
りも中心軸に対し外側にあり、ドライブプレート
耳部７からの支持力Ffはカム溝の内部で、上記圧
縮反力の合力Fbの真後３に作用し、従来例の様
に斜板５に回転モーメントを発生させる事がな
く、これによる不具合も生じない。
ドライブプレート耳部７はシヤフト回転方向にオ
フセツサされておりＡ面は圧縮反力の合力Fbよ
りも中心軸に対し外側にあり、ドライブプレート
耳部７からの支持力Ffはカム溝の内部で、上記圧
縮反力の合力Fbの真後３に作用し、従来例の様
に斜板５に回転モーメントを発生させる事がな
く、これによる不具合も生じない。
Ａ面のシヤフト回転軸からのオフセツト量l1は
少くとも第６図におけるＥ点の上死点方向からの
変位lE以上にする事が望ましい。（最もFbが大き
い時に斜板に回転モーメントが発生しない。） すなわちlpff＞φd／２×0.22としたい。
少くとも第６図におけるＥ点の上死点方向からの
変位lE以上にする事が望ましい。（最もFbが大き
い時に斜板に回転モーメントが発生しない。） すなわちlpff＞φd／２×0.22としたい。
以上の様に本発明によれば、可変ストローク機
構において、ドライブプレートのカム溝と支点ピ
ンの間、もしくは斜板とピンとスリーブとシヤフ
トの各部品間にこじりを発生させる回転モーメン
トを低減出来るので、耐久性及び信頼性が向上す
るという効果がある。
構において、ドライブプレートのカム溝と支点ピ
ンの間、もしくは斜板とピンとスリーブとシヤフ
トの各部品間にこじりを発生させる回転モーメン
トを低減出来るので、耐久性及び信頼性が向上す
るという効果がある。
第１図は、本発明コンプレツサの実施例の全体
構造を示す縦断面図、第２図は第１図の−線
断面図、第３図は、本発明の効果を説明する可変
ストローク機構中央部分斜視図、第４図は第１図
の−断面図、第５図は第１図の−断面
図、第６図は本発明コンプレツサの圧縮反力の合
力の作用位置軌跡を示す模式図である。 １……シヤフト、２……ドライブプレート、３
……カム溝、４……支点ピン、５……斜板、６，
７……耳部、８……スリーブ、９……ピン。
構造を示す縦断面図、第２図は第１図の−線
断面図、第３図は、本発明の効果を説明する可変
ストローク機構中央部分斜視図、第４図は第１図
の−断面図、第５図は第１図の−断面
図、第６図は本発明コンプレツサの圧縮反力の合
力の作用位置軌跡を示す模式図である。 １……シヤフト、２……ドライブプレート、３
……カム溝、４……支点ピン、５……斜板、６，
７……耳部、８……スリーブ、９……ピン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 所定の方向に回転駆動されるシヤフトと、こ
のシヤフトに取付けられたドライブプレートと、
このドライブプレートにトルク伝達用の耳部を介
して結合された斜板とを備え、上記耳部のカム溝
による上記斜板の上記シヤフトに対する傾斜角の
変化により、複数のピストンのストロークが可変
制御されるようにした斜板式可変ストローク形コ
ンプレツサにおいて、上記耳部の上記ドライブプ
レートと耳部に対する取付位置が、上記シヤフト
の回転中心線を通る垂線位置から平行に、該シヤ
フトの回転方向に向かつて所定距離、オフセツト
されるように構成したことを特徴とする可変スト
ローク形コンプレツサ。 ２ 特許請求の範囲第１項において、上記オフセ
ツトされる所定距離が、上記複数のピストンが嵌
合している複数のシリンダのボア中心配置半径の
22％以上に設定されていることを特徴とする可変
ストローク形コンプレツサ。 ３ 特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、
オフセツト範囲はシヤフト回転軸に対しシリンダ
ボアの配置半径の22％以上であることを特徴とす
る可変ストローク形コンプレツサ。 ４ 傾転角が可変な斜板と、該斜板によつて揺動
運動を与えられるピストンサポートと、該ピスト
ンサポートとコネクテイングロツドにより連結さ
れ、シリンダボア内を軸方向に往復動する複数の
ピストンと、駆動部空間とシリンダ作動室吸入圧
力との間に差圧を発生させる圧力制御手段とを有
する可変ストローク形コンプレツサにおいて、前
記シヤフトに固定された突起部（ドライブプレー
ト）に、前記斜板の傾転角が変化する際の回転中
心付近で斜板に設けられた耳部と当接し、斜板に
回転トルクを伝達するシヤフト回転軸と平行な当
接面を形成し、該当接面を上死点方向で、かつシ
ヤフト方向にずらし、運転中に各ピストンに作用
する圧縮反力の合力作用線に近づけるように構成
する事を特徴とする可変ストローク形コンプレツ
サ。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62022349A JPS63192971A (ja) | 1987-02-04 | 1987-02-04 | 可変ストロ−ク形コンプレツサ |
| KR870010864A KR880005363A (ko) | 1986-10-01 | 1987-09-30 | 가변용량형 압축기 |
| US07/102,656 US4815943A (en) | 1986-10-01 | 1987-09-30 | Variable displacement wobble plate compressor with capacity control valve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62022349A JPS63192971A (ja) | 1987-02-04 | 1987-02-04 | 可変ストロ−ク形コンプレツサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63192971A JPS63192971A (ja) | 1988-08-10 |
| JPH0474546B2 true JPH0474546B2 (ja) | 1992-11-26 |
Family
ID=12080186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62022349A Granted JPS63192971A (ja) | 1986-10-01 | 1987-02-04 | 可変ストロ−ク形コンプレツサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63192971A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002303261A (ja) * | 2001-04-06 | 2002-10-18 | Sanden Corp | 容量可変型斜板式圧縮機 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61255285A (ja) * | 1985-05-02 | 1986-11-12 | Toyoda Autom Loom Works Ltd | 揺動斜板型圧縮機における圧縮容量可変機構 |
-
1987
- 1987-02-04 JP JP62022349A patent/JPS63192971A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63192971A (ja) | 1988-08-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2892718B2 (ja) | 可変容量形圧縮機 | |
| JP2555026B2 (ja) | 容量可変型圧縮機 | |
| JPS6365177A (ja) | 可変容量斜板式圧縮機 | |
| JP2846089B2 (ja) | 可変容量形圧縮機 | |
| JP4035193B2 (ja) | アキシャルピストン機械 | |
| EP0190013A2 (en) | Variable capacity compressor | |
| JPH0474550B2 (ja) | ||
| US5931079A (en) | Variable capacity swash plate compressor | |
| JP3373733B2 (ja) | ウォッブル板装置を備えた往復動ピストン型機械 | |
| US7490540B2 (en) | Reciprocating compressor, in particular CO2 compressor for vehicle air-conditioning units | |
| US7972118B2 (en) | Variable capacity compressor | |
| JPH0474546B2 (ja) | ||
| JP3084377B2 (ja) | 圧縮機及びそれに使用するための片頭ピストン | |
| JPH0599137A (ja) | 可変容量圧縮機 | |
| JP2644746B2 (ja) | 可変容量斜板式圧縮機 | |
| JPS63186973A (ja) | 可変ストロ−ク斜板式圧縮機 | |
| JPH01262378A (ja) | 可変容量斜板式圧縮機 | |
| JPH03130584A (ja) | 可変容量揺動斜板式圧縮機 | |
| JP2001304107A (ja) | 可変容量型圧縮機 | |
| JP2005307940A (ja) | 揺動斜板型可変容量圧縮機 | |
| JPH01138381A (ja) | 圧縮機の脈動低減機構 | |
| JPH04148082A (ja) | 揺動斜板型圧縮機の軸受装置 | |
| US6722259B2 (en) | Fluid machinery | |
| JPH01267374A (ja) | 斜板式可変容量型圧縮機 | |
| JP6052016B2 (ja) | 容量可変型斜板式圧縮機 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |