JPH0479744B2

JPH0479744B2 -

Info

Publication number: JPH0479744B2
Application number: JP58193367A
Authority: JP
Inventors: Mikio Suzuki; Shinobu Myahara; Osamu Terada; Masayuki Hanmyo; Shigetaka Uchida; Tsutomu Wada; Yoshimi Komatsu; Tatsuo Obata; Tooru Kitagawa; Akio Kuribayashi; Hideaki Mizukami
Original assignee: Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1983-10-18
Filing date: 1983-10-18
Publication date: 1992-12-16
Also published as: JPS6087955A

Description

[Detailed description of the invention]

この発明は、竪型連続鋳造用鋳型の振動方法に
関するものである。竪型連続鋳造機により鋼の連続鋳造法は、タン
デイツシユ内の溶鋼を水冷式竪型鋳型内に注入
し、鋳型内で凝固シエルを形成させながら、周囲
に前記シエルが形成された未凝固鋳片を鋳型下部
から連続的に引き抜くことからなるが、鋳型内で
健全な凝固シエルを形成されるために、通常、鋳
型を所定の周期で上下方向に振動させながら、鋳
片を一定速度で鋳型下部から引き抜いている。ま
た、鋳型を振動させると同時に、鋳型内の溶鋼上
にパウダーを添加している。パウターは、鋳型内
で溶融パウターとなり、次のような作用をする。 (1) 鋳型内の溶鋼が空気と接触して酸化するのを
防止する。 (2) 溶鋼の上面を覆うことによつて、溶鋼の温度
低下を防止する。 (3) 溶鋼上面に浮上する非金属介在物を吸収して
鋳片品質を向上させる。 (4) 鋳型面と凝固シエルとの間の摩擦力を低減さ
せ、鋳型面にシエルが焼き付くのを防止する。上述したパウダーの作用のうち(4)の作用は、鋳
型の振動条件と密接に関係する。従来、鋳型の振動方法としては、第１図に示さ
れるように、鋳型の振動速度（V_M）が正弦波と
なるような方法が一般的にとられている。鋳型を
上下方向に振動させる場合に、鋳型面と凝固シエ
ルとの間への、鋳型の１サイクル当りの溶融パウ
ダーの流入量を増加させて、上記(4)の作用を十分
に発揮させるには、第２図の実験結果からも明ら
かなように、鋳片引抜速度（V_C）を一定として
場合に、ポジテイブストリツプ時間t_Pを可能な限
り長くする必要がある。ポジテイブストリツプ時間t_P（t₂−t₁）とは、鋳
型の振動速度（V_M）が鋳片の引抜速度より遅い
時間を云い、ネガテイプストリツプ時間t_N（t₁−
t₀）とは、鋳型の振動速度が鋳片の引抜速度より
速い時間を云う。鋳型振動１サイクル当りの溶融パウダー流入量
（q_P）は、次の実験式で表される。「鉄と鋼」67
（1981）、P1190参照 q_P＝mt_P ……(1) 但し、ｍ：定数。上式からも明らかなように、溶融パウダーの流
入量は、ポジテイブストリツプ時間t_Pを長くする
ほど増加するが、前記t_Pの長くするには、鋳片引
抜速度を一定とした場合に、鋳型の振動数を小さ
くせざるを得ない。しかし、鋳型の振動数を小さくすると、ネガテ
イブストリツプ時の鋳型の下降速度が小さくなる
ので、凝固シエルに付与される圧縮力が小さくな
り、安定した鋳片引き抜きが行えない。従つて、
鋳型の振動数は余り小さくすることができない。
学振製鋼19委、凝固現象協議会、No.10430（1982
年）参照また、鋳片表面に生じるオツシレーシヨンマー
クの深さは、ネガデイブストリツプ時間（t_N）が
0.1〜0.2秒付近で最小値を示すが、（Proc.
Electro.Conf.P.335−346参照）このようにする
には鋳型の振動数を大きくする必要がある。この
点からも鋳型の振動数を余り小さくすることはで
きない。一方、鋳片引抜速度が増加するに従つて、凝固
シエルの単位面積当りの溶融パウダーの流入量は
減少する。このように、従来は鋳型と凝固シエルとの間へ
の溶融パウダーの流入量をある量以上に増加させ
ることができなかつた。このために、特に、鋳片
引抜速度を速くした場合には、前述した(4)の作用
を充分に発揮することができなかつた。この発明は、上述のような観点から、高速で鋳
片を引き抜いても充分な量の溶融パウダーを鋳型
と凝固シエルとの間に流入させることができ、し
かも、凝固シエルに大きな引張力が付与されない
鋳型の振動方法を提供するものであつて、竪型連続鋳造用鋳型を、その振動変位波形が、
同一の周波数および実質的に同一の振幅を有する
正弦波形から偏倚した、前記鋳型の振動変位およ
び振動速度が滑らかに変化する、下記(1)式によつ
て表される偏倚正弦波形となるように上下方向に
振動させ、Ｚ＝a₁sin2πft＋a₂sin4πft ＋a₃sin6πft＋ ……(1) 但し、Ｚ：鋳型の変位（mm）、 a₁、a₂、a₃……：振幅（mm）、ｆ：鋳型の振動数（サイクル／sec）、ｔ：時間（sec）。そして、前記鋳型を、その振動速度波形が正弦
波形となるように上下方向に振動させた場合に比
べて、ネガテイブストリツプ期間の前記鋳型の最大
下降速度を大きく、ポジイテイブストリツプ期間の前記鋳型の最
大上昇速度を小さく、ネガテイブストリツプ時間を短く、そして、ポジイテイブストリツプ時間を長くなるよう
に調整し、且つ、前記鋳型の振動加速度の大き
さを、重力加速度Ｇの0.6以下に限定すること
に特徴を有するものである。この発明の方法によつて鋳型を振動させる場合
の振動波形は、上述したようにｚ＝asin2πftで表
わされる正弦波から偏倚した偏倚正弦波形である
が、その偏倚正弦波形の一例を第３図に示す。第
３図に示した偏倚正弦波形は、下式により表され
る。Ｚ＝a₁sin2πft＋a₂sin4πft ＋a₃sin6πft＋ ……(1) 但し、ｚ：鋳型変位（mm）、ａ、a₁、a₂、a₃：振幅（mm）、ｆ：振動数（サイクル／sec）、ｔ：時間（sec）。第３図に上述した偏倚正弦波形に従つて鋳型を
上下方向に振動させたときの鋳型の変位の一例
を、正弦波形に従つて鋳型を上下方向に振動させ
たときの鋳型の変位と合わせて示す。第３図において、点線はａ＝4.0（mm）、ｆ＝3.3
（サイクル／sec）の正弦波形の場合の変位を示
し、実線は、a₁＝4.0（mm）、a₂＝−0.8（mm）、a₃＝
0.1（mm）、ｆ＝3.3（サイクル／sec）の偏倚正弦波
形の場合の変位を示す。なお、前記偏倚正弦波形
において、最大変位時での正弦波形からの偏倚量
は、0.018（sec）である。第４図に第３図と同一条件で鋳型を上下方向に
振動させたときの鋳型の振動速度の一例を示す。
第４図において、点線は、正弦波形の場合の振動
速度を示し、そして、実線は、偏倚正弦波形の場
合の振動速度を示す。鋳型からの鋳片の引抜き速
度V_Cを2200（mm／min）としたときのポジテイブ
ストリツプ時間T_P、ネガテイブストリツプ時間
T_N、鋳型の最大上昇速度V^U _M、および鋳型の最大
下降速度V^D _Mの値を、正弦波の場合と合わせて第
１表に示す。 The present invention relates to a method of vibrating a vertical continuous casting mold. Continuous casting of steel using a vertical continuous casting machine involves injecting molten steel in a tundish into a water-cooled vertical mold, forming a solidified shell in the mold, and producing an unsolidified slab with the shell formed around it. In order to form a healthy solidified shell within the mold, the slab is normally pulled out from the bottom of the mold at a constant speed while the mold is vibrated vertically at a predetermined period. It's being pulled out from. In addition, powder is added to the molten steel in the mold at the same time as the mold is vibrated. The powder becomes molten powder in the mold and functions as follows. (1) Prevent molten steel in the mold from contacting air and oxidizing. (2) Prevent the temperature of the molten steel from decreasing by covering the top surface of the molten steel. (3) Improves slab quality by absorbing non-metallic inclusions floating on the top surface of molten steel. (4) Reduce the frictional force between the mold surface and the solidified shell to prevent the shell from sticking to the mold surface. Among the effects of the powder described above, the effect (4) is closely related to the vibration conditions of the mold. Conventionally, as a method of vibration of a mold, a method has generally been adopted in which the vibration velocity (V _M ) of the mold becomes a sine wave, as shown in FIG. When the mold is vibrated in the vertical direction, the amount of molten powder flowing between the mold surface and the solidified shell per cycle of the mold can be increased to fully exhibit the effect of (4) above. As is clear from the experimental results shown in FIG. 2, it is necessary to make the positive stripping time _tP as long as possible when the slab drawing speed (V _C ) is constant. The positive stripping time t _P (t ₂ − t ₁ ) is the time during which the mold vibration speed (V _M ) is slower than the slab drawing speed, and the negative tape stripping time t _N (t ₁ −
t ₀ ) refers to the time when the vibration speed of the mold is faster than the drawing speed of the slab. The amount of molten powder inflow (q _P ) per cycle of mold vibration is expressed by the following empirical formula. "Iron and Steel" 67
(1981), see page 1190 q _P = mt _P ...(1) where, m: constant. As is clear from the above equation, the amount of inflow of molten powder increases as _the positive strip time tP becomes longer. However, in order to lengthen the positive strip time _tP , when the slab drawing speed is kept constant, , it is necessary to reduce the vibration frequency of the mold. However, when the vibration frequency of the mold is reduced, the descending speed of the mold during negative stripping is reduced, so the compressive force applied to the solidified shell is reduced, and stable slab withdrawal cannot be performed. Therefore,
The frequency of the mold cannot be made too small.
Gakushin Steel 19th Committee, Solidification Phenomenon Council, No. 10430 (1982
In addition, the depth of the oscillation marks that occur on the surface of the slab is determined by the negative stripping time (t _N ).
It shows the minimum value around 0.1 to 0.2 seconds, but (Proc.
(Refer to Electro.Conf.P.335-346) To do this, it is necessary to increase the vibration frequency of the mold. Also from this point of view, the vibration frequency of the mold cannot be made too low. On the other hand, as the slab drawing speed increases, the amount of molten powder inflow per unit area of the solidified shell decreases. Thus, conventionally it has not been possible to increase the amount of molten powder flowing between the mold and the solidified shell beyond a certain amount. For this reason, especially when the slab drawing speed was increased, the above-mentioned effect (4) could not be fully exerted. From the above-mentioned viewpoints, this invention allows a sufficient amount of molten powder to flow between the mold and the solidified shell even when the slab is pulled out at high speed, and also provides a large tensile force to the solidified shell. The present invention provides a method for vibration of a vertical continuous casting mold, in which the vibration displacement waveform of the vertical continuous casting mold is
The vibration displacement and vibration speed of the mold vary smoothly from a sinusoidal waveform having the same frequency and substantially the same amplitude, so that the vibrational displacement and vibration speed of the mold become a biased sinusoidal waveform represented by the following equation (1). Vibrate in the vertical direction, Z = a ₁ sin2πft + a ₂ sin4πft + a ₃ sin6πft + ... (1) where, Z: displacement of mold (mm), a ₁ , a ₂ , a ₃ ...: amplitude (mm), f: Mold vibration frequency (cycles/sec), t: time (sec). Then, compared to the case where the mold is vibrated in the vertical direction so that the vibration velocity waveform becomes a sinusoidal waveform, the maximum descending speed of the mold during the negative strip period is increased, and the maximum descending speed of the mold during the positive strip period is increased. Adjust the maximum lifting speed of the mold to be small, shorten the negative stripping time, and increase the positive stripping time, and adjust the magnitude of the vibrational acceleration of the mold to 0.6 of the gravitational acceleration G. It is characterized by being limited to the following. The vibration waveform when the mold is vibrated by the method of this invention is a biased sine waveform that deviates from the sine wave expressed by z=asin2πft as described above, and an example of the biased sine waveform is shown in FIG. show. The biased sine waveform shown in FIG. 3 is expressed by the following equation. Z=a ₁ sin2πft+a ₂ sin4πft +a ₃ sin6πft+ ……(1) However, z: mold displacement (mm), a, a ₁ , a ₂ , a ₃ : amplitude (mm), f: frequency (cycle/sec) , t: time (sec). Figure 3 shows an example of the displacement of the mold when the mold is vibrated vertically according to the biased sinusoidal waveform, together with the displacement of the mold when the mold is vibrated vertically according to the sinusoidal waveform. show. In Figure 3, the dotted line is a = 4.0 (mm), f = 3.3
(cycles/sec), and the solid lines are a ₁ = 4.0 (mm), a ₂ = -0.8 (mm), a ₃ =
The displacement is shown for a biased sinusoidal waveform of 0.1 (mm) and f=3.3 (cycles/sec). In addition, in the deviation sine waveform, the deviation amount from the sine waveform at the time of maximum displacement is 0.018 (sec). FIG. 4 shows an example of the vibration speed of the mold when the mold is vibrated in the vertical direction under the same conditions as in FIG. 3.
In FIG. 4, the dotted line shows the vibration velocity for a sinusoidal waveform, and the solid line shows the vibration velocity for a biased sinusoidal waveform. Positive stripping time T _P , negative stripping time when the speed of drawing the slab from the mold V _C is 2200 (mm/min)
The values of T _N , the maximum mold rising speed V ^UM , and _{the mold maximum lowering speed V DM} _are ^shown in Table 1 together with the case of a sine wave.

【表】第１表から明らかなように、偏倚正弦波の場合
には、溶融パウダーの流入量はポジテイブストリ
ツプ時間T_Pの増加が0.018（sec）であるので、第
２図から明らかなように、パウダー流入量は、約
2.3ｇ／ｍ・サイクルだけ増加する。一方、鋳型面と凝固シエルとの間の摩擦力を考
えると、凝固シエルに加わる摩擦力は鋳型面と凝
固シエルとの間に流入した溶融パウダーのせん断
力として推算できる。凝固シエルに加わる摩擦力
Ｆは次式で表わされる。Ｆ＝Aμ∂V／∂χ 但し、Ａ：鋳型面と凝固シエルとの間の接触面積、 μ：鋳型面と凝固シエルとの間に流入した溶融パ
ウダーの粘性、 V〓：鋳型面と凝固シエルとの間の相対速度、 χ：鋳型面と凝固シエルとの間の距離。鋳型面と凝固シエルとの間で摩擦力が最大とな
るときは、鋳型が最大速度で上昇するときであ
る。このときの鋳型と凝固シエルとの間の最大相
対速度は、鋳型の振動速度波形が正弦波形の場合
には、120.6（mm／sec）となり、偏倚正弦波の場
合には、93.6（mm／sec）となる。溶融パウダーの厚みが同一であれば、前記摩擦
力は前記相対速度に比例するから、偏倚正弦波の
場合には、前記摩擦力は、前記相対速度の減少分
だけで約20％以上軽減される。偏倚正弦波形を決定する条件を第４図を参照し
ながら説明する。正弦波形による鋳型の振動速度が０になる時間
をt⁰ ₁およびt⁰ ₂とし、偏倚正弦波による鋳型の振動
速度が０になる時間をt¹ ₁およびt¹ ₂とすると、t⁰ ₁、
t⁰ ₂、t¹ ₁およびt¹ ₂の間には次の関係が成り立つ必要
がある。 t⁰ ₁＜t¹ ₁、t¹ ₂＜t⁰ ₂ t⁰ ₁およびt⁰ ₂は、次式で決定される。 dz／dt＝2πfα₀cos2πft＝０即ち、2πft⁰ ₁＝π／２、2πft⁰ ₂＝3π／２ t¹ ₁およびt¹ ₂は、次式で決定される。 dz／dt＝_o 〓ⁱ⁼² 2πf_iα_icos2πf_iｔ＝０また、偏倚正弦波形の振動速度は、滑かに変化
させる必要がある。その条件は鋳型が中立点位置
（変位が０の位置）より上方に位置しているとき
の鋳型の振動速度、即ち、角度（ラジアン）で０
〜πの間のときの振動速度は単調減少、鋳型が中
立点位置より下方に位置しているときの鋳型の振
動速度、即ち、π〜2πの間のときの振動速度は
単調増加することである。これを数式で表現する
と以下の通りである。即ち、前記角度が０〜πの間のときは、 d²z／dt²≦０前記角度がπ〜2πの間のときは、 d²z／dt²≧０となる。実際の鋳型振動系の場合には、鋳型振動系の加
速度に制限がある。現在の鋳型振動系の加速度で
は0.6G（Ｇは重力加速度）以内が望ましいので、
この発明においても鋳型の振動加速度は、0.6G
以内にすべきである。このように、鋳型の振動加
速度を限定した理由は、以下の通りである。即ち、鋳型の加速度を大きくしていくと、鋳型
の振動数が速くなる。この結果、ネガテイブスト
リツプ率（時間率）が大きくなる。例えば、
0.6Gの加速度を得るには、正弦波の場合には４
mmの片振幅で振動させると振動数は366cpmとな
る。鋳片引抜き速度を2200ｍ／minとすると、こ
のときのネガテイブストリツプ率は、42.3％とな
り、ポジテイブストリツプ時間t_Dは、0.0946秒と
なる。従つて、パウダー流入量は、第３図から
0.0051ｇ／cm・サイクル（＝0.085Kg／m²）とな
る。この程度のパウダー流入量ではパウダーフイ
ルムによる潤滑効果が期待できず、鋳造は不可能
である。これに対して、実用的な偏倚正弦波形を用いて
鋳造する場合、正弦波形のピーク位置に達する時
間が40％だけ長くなる偏倚正弦波形、即ち、波形
歪率40％の偏倚正弦波形を用いると、0.6Gの加
速度には、４mmの片振幅の時には、振動数は
238cpmとなる。なお、この偏倚正弦波形は、上
述した(1)式における振幅a₁＝0.8881、a₂＝−
0.2842、a₃＝0.0880、a₄＝−0.0210、a₅＝0.00030
とした場合である。鋳片引抜き速度を2200ｍ／
minとすると、このときのネガテイブストリツプ
率は、24％となり、ポジティブストリツプ時間t_D
は、0.167秒となる。従つて、パウダー流入量は、
第３図から0.0182ｇ／cm・サイクル（＝0.19Kg／
m²）となる。このパウダー流入量は、鋳造可能な
限界値に近い。また、鋳型の振動加速度の大きさが0.6Gを超
える鋳型振動加速度が発生する振動条件を選ぶ
と、振動系の機械剛性上の問題から振動波形にブ
レが生じて、鋳型の振動変位に滑らかさがなくな
り、この結果、パウダーの鋳型幅方向の流入量が
不均一となり、鋳片表面に縦割れ等の欠陥が発生
する。この発明の方法に従つて鋳型を振動させて鋳片
を鋳造した場合の、鋳型面と凝固シエルとの間へ
溶融パウダーの流入量およびブレークアウト発生
状況を、従来の正弦波形に従つて鋳型を振動させ
た場合と比較して第２表に示す。[Table] As is clear from Table 1, in the case of a biased sine wave, the inflow amount of molten powder is increased by 0.018 (sec) in the positive strip time T _P , so it is clear from Fig. 2. As such, the powder inflow is approximately
It increases by 2.3 g/m·cycle. On the other hand, considering the frictional force between the mold surface and the solidified shell, the frictional force applied to the solidified shell can be estimated as the shearing force of the molten powder that has flowed between the mold surface and the solidified shell. The frictional force F applied to the solidified shell is expressed by the following equation. F=Aμ∂V/∂χ However, A: Contact area between the mold surface and solidified shell, μ: Viscosity of molten powder flowing between the mold surface and solidified shell, V〓: Mold surface and solidified shell the relative velocity between, χ: the distance between the mold surface and the solidification shell. The maximum frictional force between the mold surface and the solidified shell occurs when the mold is raised at maximum speed. The maximum relative velocity between the mold and the solidified shell at this time is 120.6 (mm/sec) when the vibration velocity waveform of the mold is a sine wave, and 93.6 (mm/sec) when the vibration velocity waveform of the mold is a biased sine wave. ). If the thickness of the molten powder is the same, the frictional force is proportional to the relative velocity, so in the case of a biased sine wave, the frictional force is reduced by about 20% or more just by the decrease in the relative velocity. . The conditions for determining the biased sine waveform will be explained with reference to FIG. Let t ⁰ ₁ and t ⁰ ₂ be the times when the vibration velocity of the mold due to the sine wave becomes 0, and let t ¹ ₁ and t ¹ ₂ be the times when the vibration velocity of the mold due to the biased sine wave becomes 0, then t ⁰ ₁ ,
The following relationship needs to hold between t ⁰ ₂ , t ¹ ₁ and t ¹ ₂ . t ⁰ ₁ <t ¹ ₁ , t ¹ ₂ <t ⁰ ₂ t ⁰ ₁ and t ⁰ ₂ are determined by the following equations. dz/dt=2πfα ₀ cos2πft=0 That is, 2πft ⁰ ₁ =π/2, 2πft ⁰ ₂ =3π/2 t ¹ ₁ and t ¹ ₂ are determined by the following equations. dz/dt= _o 〓 ⁱ⁼² 2πf _i α _i cos2πf _i t=0 Furthermore, the vibration speed of the biased sine waveform needs to be changed smoothly. The condition is the vibration velocity of the mold when the mold is located above the neutral point position (position where the displacement is 0), that is, the angle (radian) is 0.
When the vibration speed is between ~π, the vibration speed decreases monotonically, and when the mold is located below the neutral point position, the vibration speed of the mold, that is, when the vibration speed is between π and 2π, increases monotonically. be. This can be expressed numerically as follows. That is, when the angle is between 0 and π, d ² z/dt ² ≦0, and when the angle is between π and 2π, d ² z/dt ² ≧0. In the case of an actual mold vibration system, there is a limit to the acceleration of the mold vibration system. The current acceleration of the mold vibration system is preferably within 0.6G (G is gravitational acceleration), so
In this invention as well, the vibration acceleration of the mold is 0.6G.
It should be done within The reason why the vibration acceleration of the mold is limited in this way is as follows. That is, as the acceleration of the mold increases, the vibration frequency of the mold increases. As a result, the negative stripping rate (time rate) increases. for example,
To obtain an acceleration of 0.6G, 4 is required for a sine wave.
If it is vibrated with a single amplitude of mm, the frequency will be 366 cpm. When the slab drawing speed is 2200 m/min, the negative stripping rate at this time is 42.3%, and the positive stripping time _tD is 0.0946 seconds. Therefore, from Figure 3, the powder inflow amount is
0.0051g/cm・cycle (=0.085Kg/m ² ). With this level of powder inflow, the lubricating effect of the powder film cannot be expected, and casting is impossible. On the other hand, when casting with a practical biased sinusoidal waveform, the time to reach the peak position of the sinusoidal waveform is 40% longer, that is, a biased sinusoidal waveform with a waveform distortion rate of 40%. , for an acceleration of 0.6G, when the single amplitude is 4mm, the frequency is
It becomes 238cpm. Note that this biased sine waveform has the amplitude a ₁ =0.8881, a ₂ = - in equation (1) above.
0.2842, a ₃ = 0.0880, a ₄ = −0.0210, a ₅ = 0.00030
This is the case. The slab drawing speed was increased to 2200m/
min, the negative stripping rate at this time is 24%, and the positive stripping time t _D
is 0.167 seconds. Therefore, the powder inflow amount is
From Figure 3, 0.0182g/cm・cycle (=0.19Kg/
m ² ). This powder inflow amount is close to the casting limit. In addition, if you select a vibration condition that generates a mold vibration acceleration that exceeds 0.6G, the vibration waveform will be distorted due to problems with the mechanical rigidity of the vibration system, and the vibration displacement of the mold will not be smooth. As a result, the amount of powder flowing in the width direction of the mold becomes uneven, and defects such as vertical cracks occur on the surface of the slab. When a slab is cast by vibrating the mold according to the method of the present invention, the amount of molten powder flowing into the space between the mold surface and the solidified shell and the occurrence of breakout are measured using a mold according to a conventional sine waveform. Table 2 shows a comparison with the case of vibration.

【表】第２表から明らかなように、この発明の方法に
よつて鋳型を振動させて鋳造を行つた場合には、
ブレークアウトの発生が著しく減少している。以上説明したように、この発明によれば、鋳型
面と凝固シエルとの間へ溶融パウダーの流入量を
増加させることができ、しかも、凝固シエルに過
大な引張力が付与されないので、ブレークアウト
の発生を減少させることができるといつたきわめ
て有用な効果がもたらされる。[Table] As is clear from Table 2, when casting is carried out by vibrating the mold according to the method of this invention,
The occurrence of breakouts has been significantly reduced. As explained above, according to the present invention, it is possible to increase the amount of molten powder flowing between the mold surface and the solidified shell, and since excessive tensile force is not applied to the solidified shell, breakout can be prevented. This has extremely beneficial effects, such as being able to reduce outbreaks.

[Brief explanation of the drawing]

第１図は、従来の時間と、鋳型の振動速度およ
び振動変位との関係を示すグラフ、第２図は、ポ
ジテイブストリツプ時間と溶融パウダーの流入量
との関係を示すグラフ、第３図は、この発明の振
動方法における時間と鋳型の振動変位との関係を
示すグラフ、第４図は、同時間と鋳型の振動速度
との関係を示すグラフである。 Figure 1 is a graph showing the relationship between the conventional time and the vibration speed and vibration displacement of the mold. Figure 2 is a graph showing the relationship between the positive strip time and the inflow amount of molten powder. Figure 3 is a graph showing the relationship between the conventional time and the vibration velocity and vibration displacement of the mold. is a graph showing the relationship between time and the vibration displacement of the mold in the vibration method of the present invention, and FIG. 4 is a graph showing the relationship between the same time and the vibration speed of the mold.

Claims

[Scope of Claims] 1. A vertical continuous casting mold whose vibration displacement waveform deviates from a sinusoidal waveform having the same frequency and substantially the same amplitude, and in which the vibration displacement and vibration speed of the mold are smooth. It is vibrated in the vertical direction so that it becomes a biased sinusoidal waveform expressed by the following equation (1), and Z=a ₁ sin2πft+a ₂ sin4πft +a ₃ sin6πft+ ...(1) However, Z: displacement of the mold ( mm), a ₁ , a ₂ , a ₃ ...: amplitude (mm), f: mold vibration frequency (cycles/sec), t: time (sec). Then, compared to the case where the mold is vibrated in the vertical direction so that the vibration velocity waveform becomes a sinusoidal waveform, the maximum descending speed of the mold during the negative strip period is increased, and the maximum descending speed of the mold during the positive strip period is increased. The maximum lifting speed of the mold is adjusted to be small, the negative strip time is shortened, and the positive strip time is lengthened, and the magnitude of the vibration acceleration of the mold is adjusted to be equal to the gravitational acceleration G. A vibration method for a vertical continuous casting mold, characterized in that the vibration is limited to 0.6 or less.