JPH0515779B2 - - Google Patents
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- JPH0515779B2 JPH0515779B2 JP6416285A JP6416285A JPH0515779B2 JP H0515779 B2 JPH0515779 B2 JP H0515779B2 JP 6416285 A JP6416285 A JP 6416285A JP 6416285 A JP6416285 A JP 6416285A JP H0515779 B2 JPH0515779 B2 JP H0515779B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- alloying
- steel sheet
- heating
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方
法、詳述すれば品質特性、特に加工時にめつき層
の剥離の少ない合金化溶融亜鉛めつき鋼板（以
下、「GA鋼板」と略す）の製造方法に関する。 （従来の技術） GA鋼板は、一般に溶融亜鉛めつき鋼板をめつ
き直後、連続的に熱処理することによつて製造さ
れる。通常、熱処理時のFe−Znの相互拡散によ
り、めつき層は8.5〜13％のFeを含有し、２、３
種の金属間化合物の層状組織より構成される。こ
のようにして得た素材は塗装性、溶接性が一般の
亜鉛鋼板より優れているが、めつき層に全く塑性
変形能がないので、プレス加工時にパウダリング
と呼ばれるめつき層剥離を生じやすい。 従来より、GA鋼板のパウダリング現象を克服
するための様々な試みがある。その１例は、特公
昭49−4134号に記載されるような、表面をη＋ζ
の組織とした製品であるがこの種の製品は、η相
が残存しているので塗装性、溶接性が劣る。一般
に、溶接性、塗装性を満足する為には被覆層の表
層の大部分がδ1相である必要がある。 耐パウダリング性改善の別案としては、合金化
時のヒートパターンの面から検討しようとするも
のがある。例えば、特公昭59−14541号では、合
金化熱処理を１次加熱と２次加熱とに分割し、２
次加熱をオフラインで行うことを提案している。
しかし、このオフライン法は、耐パウダリング性
のある程度の改善の効果はみられるが、ポストア
ニーリングの効果を除けば、その不利益について
は改めて述べるまでもない。 更に、特開昭59−173255号は、めつき後520℃
以下に６秒以上保持して合金化することを提案し
ているが、最終温度等の規定がないため、そのよ
うな処理条件は十分条件とは言えず、したがつ
て、耐パウダリング性不良のものもかなり発生
し、いたずらに炉長の増大を招くにすぎない場合
も考えられる。 （発明が解決しようとする問題点） かくして、本発明の目的とするところは、これ
ら従来法の欠点を解消した方法を提供することで
ある。 また、本発明の別の目的は、比較的短い合金化
処理時間で、パウダリングを抑制したGA鋼板の
製造方法を提供することである。 （問題点を解決するための手段） かかる目的を達成すべく、本発明者等は鋭意検
討して、以下のような基本的な事実を知見した。 (i) パウダリング現象は、一般に被膜中に拡散し
たFe量の増大によつて顕著となる。しかも、
これはδ1相が残存するケースでは一般化され
る。 (ii) 合金化時の被めつき鋼板の温度（以下、単に
「材温」という）が影響しており、より低い材
温で合金化すとパウダリングが緩和される。 つまり、低い材温、即ちζ相が該形成できる
520℃以下の温度で過処理にならない程度にゆつ
くり合金化することが必要である。しかし、これ
を達成するためには、いたずらに長い合金化炉が
必要となつてくる。これでは、本発明の目的が達
成されない。 そこで、本発明者らは上述の知見内容をもとに
さらに検討をすすめた。確かに合金化炉の長さを
短縮するためには、基本的に合金化処理時の材温
を高温度側に保持する必要があるが、550℃以上
での合金化では、耐パウダリング性が著しく劣化
する。したがつて、本発明者等は、この550℃以
上の合金化処理条件を、合金化時の１過程とし
て、合金化プロセスの中に組入れることを検討し
た結果、合金化加熱の初期に、550℃以上の材温
に保持しても、パウダリング特性の劣化は生じ
ず、合金化処理時間の短縮効果を認めた。そして
更に検討を加えたところ、この初期高温加熱で合
金化を表面迄完了してしまうと、後の加熱でパウ
ダリング性の改善がかなり困難であることが分か
つた。 したがつて、以上を総合して、550℃以上の初
期加熱で合金化を開始し、表面迄合金化が完了す
る以前に鋼板を急冷し、最終的な合金化処理を
450〜530℃で行うことにより前述の本発明の目的
が効果的に達成されることを知り、本発明を完成
した。 よつて、本発明の要旨とするところは、Znめ
つき層中にAlを有する溶融亜鉛めつき鋼板をめ
つき後、熱処理することよりなる合金化溶融亜鉛
めつき鋼板の製造方法において、鋼板を溶融亜鉛
めつき浴を通過させた後、30℃／Ｓ以上の加熱速
度で550〜700℃に急速加熱し、めつき層表面に液
相が残存する状態から530℃以下に30℃／Ｓ以上
で急冷し、更に450〜530℃の温度範囲に、保持す
ることを特徴とする、合金化溶融亜鉛めつき鋼板
の製造方法である。 前記の550〜700℃への急速加熱は高周波誘導加
熱により行つてもよく、および／または前記溶融
亜鉛めつき浴を通過後、および／または前記溶融
亜鉛めつき浴を通過後、急速加熱後の急冷開始ま
での時間を10秒以内とすることもよい。特に高周
波誘導加熱の投入周波数を適宜選定することによ
り鋼板表面とめつき層との界面をのみ急速に強加
熱することができるため本発明の目的にとつては
好ましい。また、上述のような530℃以下の温度
範囲へ急冷した後にその温度に保持することによ
り行う低温合金化処理は３〜120秒行うのが好ま
しい。 なお、「めつき層表面に液相が残存する」とは
めつき層内部に相互拡散によりFe−Zn合金層が
形成されるが、まだ表面にまでFeが拡散してき
ていない状態を言い、一般にそのときはめつき層
表面はまだ金属光沢を有している。本発明の規定
する条件下では加熱開始より10秒以内であればそ
のような状態は十分確保されている。 （作用） 次に、本発明においてめつき層組織および合金
化処理条件を上述のように限定した理由を説明す
る。 Znめつき層中のAlの濃度は常法によるもので
ある。一般には0.05％以上含有される。本発明は
合金化の促進ができるので好ましくは0.35wt％を
上限とした。 本発明における初期加熱は可及的に急速に行
う。加速速度が30℃／Ｓ未満であれば、最高到達
温度に達する迄の材料が高温下にある時間が長く
なり、耐パウダリング性の劣化を生じると同時
に、炉長が冗長化する。望ましくは50℃／Ｓ以上
であり、このような急速加熱を実現する為に誘導
加熱を用いることも望ましい。 かかる初期加熱における到達材温は550℃以上
であつて700℃以下である。550℃未満では合金化
促進に効果が小さいので、本発明の目的に合致せ
ず700℃超では、めつき層のZnの酸化が著しくな
り、表面の特性が劣化する。望ましくは580℃〜
680℃である。必要によりこの加熱において、Zn
めつき層表面が液相であるままで均熱時間を与え
てもよい。しかし、通常、その時間は高々５秒で
ある。一般に、溶融亜鉛めつき浴通過後、初期加
熱終了迄の時間を10秒以下とすることが望まし
い。これより長時間になるとZnめつき層表面を
液相に保持するのが困難になり、耐パウダリング
性が十分確保できない。この初期加熱終了後のめ
つき層中の平均Fe濃度は４〜８重量％である。 次にこのめつき鋼板を530℃以下の温度へ30
℃／Ｓ以上の速度で急冷する。30℃／Ｓより遅い
速度での冷却では、高温に晒される時間が長くな
り、耐パウダリング性が低下する。 本発明においては、合金化処理の最終段階をこ
の急冷後の低温合金化処理で行うのであるが、こ
の合金化温度はインラインで合金化できる程度に
可及的に低い方が良い。しかし、450℃より低い
と合金化速度が遅すぎ、530℃超では、耐パウダ
リング性が劣化するので、この合金処理は450〜
530℃、好ましくは480〜520℃に保持して行う。
温度の低い場合は、ターンロールを通過してか
ら、更に合金化炉が必要であつて、めつき鋼板と
ターンロールの接触によるメタルのピツクアツプ
の問題を生じる。したがつて、通板速度にもよる
が、この450〜530℃での保熱による低温合金化処
理は、３〜120秒で終了することが望ましい。３
秒未満では十分に合金化が行われず、一方120秒
を超えて保持してもそれ以上の合金化は起こら
ず、経済性も低下する。 なお、この最終段階での加熱後の冷却は400℃
まで、可及的に急冷することがパウダリング抑制
のためには好ましい。 以下、本発明を、実施冷に基づき更に詳細に説
明する。 なお、以下の各実施例にあつては、ゼンジマー
方式で連続的に製造された、厚さ0.6mmの片面86
ｇ／m2のZn付着量を有する亜鉛めつき鋼板を供
試材とした。このときの鋼板組成はＣ：0.035％、
Si＜0.01％、Mn：0.22％、Ｐ：0.01％、Ｓ：
0.009％、sol.Al：0.024％であり、Znめつき層中
の有効Al濃度は0.135％であつた。 実施例 １ 本例では上記鋼板を、溶融亜鉛めつき後、第１
表に示す各条件で東洋電熱工業(株)製の商品名
MS5Aのアルカリ金属溶融塩を用いて熱処理し
た。鋼板の昇温速度は150〜250℃／Ｓであつた。
熱処理温度が１つの条件だけの場合は、所定時間
均熱し、その後水冷、２つの条件の組合せの場合
は、最初の溶融塩浴から、次の二次加熱条件の温
度に保持された溶融塩浴へ、即ち、溶融塩中へク
エンチした。このときの冷却速度は75〜130℃／
Ｓであつた。第２溶融塩浴からの冷却は水冷とし
た。 このようにして合金化処理の終了した試料は直
径60mm円板状に打抜き、直径25mmの平底、34mmの
張出高さになる条件で、試料が直接金型と摺動す
る状況で円筒絞りを行つた。円筒絞り後摺動部を
テーピング剥離し、試験前後の重量変化がパウダ
リング量を評価した。 その結果を第１図および第２図にグラフにまと
めて示した。図中、数字は第１表の実験No.であ
る。 第１図に示すように本発明方法によれば、実験
No.４、５に示すように、ほぼ500℃の等温処理
（実験No.１参照）に匹敵する性能を有するが、最
終工程の合金化処理温度の高い実験No.６、７の場
合は各々、550℃、600℃の等温処理に近い耐パウ
ダリング性を示しており、性能が著しく劣る。第
２図は、同じく合金化時間とパウダリングの関係
を示すグラフであり、第１表中の実験No.６、７は
性能が、各々同No.２、３と比べて大差がないの
で、除外した。この図で、各々の条件の最少の合
金化処理時間は、これ未満の合金化処理時間で合
金化が終了しない下限時間である。例えば、図中
点線で示すように、15秒以内にパウダリング量
0.02ｇ／個未満のGA鋼板は、本発明方法（実験
No.４、５参照）によつてのみ製造可能なことが分
かる。
法、詳述すれば品質特性、特に加工時にめつき層
の剥離の少ない合金化溶融亜鉛めつき鋼板（以
下、「GA鋼板」と略す）の製造方法に関する。 （従来の技術） GA鋼板は、一般に溶融亜鉛めつき鋼板をめつ
き直後、連続的に熱処理することによつて製造さ
れる。通常、熱処理時のFe−Znの相互拡散によ
り、めつき層は8.5〜13％のFeを含有し、２、３
種の金属間化合物の層状組織より構成される。こ
のようにして得た素材は塗装性、溶接性が一般の
亜鉛鋼板より優れているが、めつき層に全く塑性
変形能がないので、プレス加工時にパウダリング
と呼ばれるめつき層剥離を生じやすい。 従来より、GA鋼板のパウダリング現象を克服
するための様々な試みがある。その１例は、特公
昭49−4134号に記載されるような、表面をη＋ζ
の組織とした製品であるがこの種の製品は、η相
が残存しているので塗装性、溶接性が劣る。一般
に、溶接性、塗装性を満足する為には被覆層の表
層の大部分がδ1相である必要がある。 耐パウダリング性改善の別案としては、合金化
時のヒートパターンの面から検討しようとするも
のがある。例えば、特公昭59−14541号では、合
金化熱処理を１次加熱と２次加熱とに分割し、２
次加熱をオフラインで行うことを提案している。
しかし、このオフライン法は、耐パウダリング性
のある程度の改善の効果はみられるが、ポストア
ニーリングの効果を除けば、その不利益について
は改めて述べるまでもない。 更に、特開昭59−173255号は、めつき後520℃
以下に６秒以上保持して合金化することを提案し
ているが、最終温度等の規定がないため、そのよ
うな処理条件は十分条件とは言えず、したがつ
て、耐パウダリング性不良のものもかなり発生
し、いたずらに炉長の増大を招くにすぎない場合
も考えられる。 （発明が解決しようとする問題点） かくして、本発明の目的とするところは、これ
ら従来法の欠点を解消した方法を提供することで
ある。 また、本発明の別の目的は、比較的短い合金化
処理時間で、パウダリングを抑制したGA鋼板の
製造方法を提供することである。 （問題点を解決するための手段） かかる目的を達成すべく、本発明者等は鋭意検
討して、以下のような基本的な事実を知見した。 (i) パウダリング現象は、一般に被膜中に拡散し
たFe量の増大によつて顕著となる。しかも、
これはδ1相が残存するケースでは一般化され
る。 (ii) 合金化時の被めつき鋼板の温度（以下、単に
「材温」という）が影響しており、より低い材
温で合金化すとパウダリングが緩和される。 つまり、低い材温、即ちζ相が該形成できる
520℃以下の温度で過処理にならない程度にゆつ
くり合金化することが必要である。しかし、これ
を達成するためには、いたずらに長い合金化炉が
必要となつてくる。これでは、本発明の目的が達
成されない。 そこで、本発明者らは上述の知見内容をもとに
さらに検討をすすめた。確かに合金化炉の長さを
短縮するためには、基本的に合金化処理時の材温
を高温度側に保持する必要があるが、550℃以上
での合金化では、耐パウダリング性が著しく劣化
する。したがつて、本発明者等は、この550℃以
上の合金化処理条件を、合金化時の１過程とし
て、合金化プロセスの中に組入れることを検討し
た結果、合金化加熱の初期に、550℃以上の材温
に保持しても、パウダリング特性の劣化は生じ
ず、合金化処理時間の短縮効果を認めた。そして
更に検討を加えたところ、この初期高温加熱で合
金化を表面迄完了してしまうと、後の加熱でパウ
ダリング性の改善がかなり困難であることが分か
つた。 したがつて、以上を総合して、550℃以上の初
期加熱で合金化を開始し、表面迄合金化が完了す
る以前に鋼板を急冷し、最終的な合金化処理を
450〜530℃で行うことにより前述の本発明の目的
が効果的に達成されることを知り、本発明を完成
した。 よつて、本発明の要旨とするところは、Znめ
つき層中にAlを有する溶融亜鉛めつき鋼板をめ
つき後、熱処理することよりなる合金化溶融亜鉛
めつき鋼板の製造方法において、鋼板を溶融亜鉛
めつき浴を通過させた後、30℃／Ｓ以上の加熱速
度で550〜700℃に急速加熱し、めつき層表面に液
相が残存する状態から530℃以下に30℃／Ｓ以上
で急冷し、更に450〜530℃の温度範囲に、保持す
ることを特徴とする、合金化溶融亜鉛めつき鋼板
の製造方法である。 前記の550〜700℃への急速加熱は高周波誘導加
熱により行つてもよく、および／または前記溶融
亜鉛めつき浴を通過後、および／または前記溶融
亜鉛めつき浴を通過後、急速加熱後の急冷開始ま
での時間を10秒以内とすることもよい。特に高周
波誘導加熱の投入周波数を適宜選定することによ
り鋼板表面とめつき層との界面をのみ急速に強加
熱することができるため本発明の目的にとつては
好ましい。また、上述のような530℃以下の温度
範囲へ急冷した後にその温度に保持することによ
り行う低温合金化処理は３〜120秒行うのが好ま
しい。 なお、「めつき層表面に液相が残存する」とは
めつき層内部に相互拡散によりFe−Zn合金層が
形成されるが、まだ表面にまでFeが拡散してき
ていない状態を言い、一般にそのときはめつき層
表面はまだ金属光沢を有している。本発明の規定
する条件下では加熱開始より10秒以内であればそ
のような状態は十分確保されている。 （作用） 次に、本発明においてめつき層組織および合金
化処理条件を上述のように限定した理由を説明す
る。 Znめつき層中のAlの濃度は常法によるもので
ある。一般には0.05％以上含有される。本発明は
合金化の促進ができるので好ましくは0.35wt％を
上限とした。 本発明における初期加熱は可及的に急速に行
う。加速速度が30℃／Ｓ未満であれば、最高到達
温度に達する迄の材料が高温下にある時間が長く
なり、耐パウダリング性の劣化を生じると同時
に、炉長が冗長化する。望ましくは50℃／Ｓ以上
であり、このような急速加熱を実現する為に誘導
加熱を用いることも望ましい。 かかる初期加熱における到達材温は550℃以上
であつて700℃以下である。550℃未満では合金化
促進に効果が小さいので、本発明の目的に合致せ
ず700℃超では、めつき層のZnの酸化が著しくな
り、表面の特性が劣化する。望ましくは580℃〜
680℃である。必要によりこの加熱において、Zn
めつき層表面が液相であるままで均熱時間を与え
てもよい。しかし、通常、その時間は高々５秒で
ある。一般に、溶融亜鉛めつき浴通過後、初期加
熱終了迄の時間を10秒以下とすることが望まし
い。これより長時間になるとZnめつき層表面を
液相に保持するのが困難になり、耐パウダリング
性が十分確保できない。この初期加熱終了後のめ
つき層中の平均Fe濃度は４〜８重量％である。 次にこのめつき鋼板を530℃以下の温度へ30
℃／Ｓ以上の速度で急冷する。30℃／Ｓより遅い
速度での冷却では、高温に晒される時間が長くな
り、耐パウダリング性が低下する。 本発明においては、合金化処理の最終段階をこ
の急冷後の低温合金化処理で行うのであるが、こ
の合金化温度はインラインで合金化できる程度に
可及的に低い方が良い。しかし、450℃より低い
と合金化速度が遅すぎ、530℃超では、耐パウダ
リング性が劣化するので、この合金処理は450〜
530℃、好ましくは480〜520℃に保持して行う。
温度の低い場合は、ターンロールを通過してか
ら、更に合金化炉が必要であつて、めつき鋼板と
ターンロールの接触によるメタルのピツクアツプ
の問題を生じる。したがつて、通板速度にもよる
が、この450〜530℃での保熱による低温合金化処
理は、３〜120秒で終了することが望ましい。３
秒未満では十分に合金化が行われず、一方120秒
を超えて保持してもそれ以上の合金化は起こら
ず、経済性も低下する。 なお、この最終段階での加熱後の冷却は400℃
まで、可及的に急冷することがパウダリング抑制
のためには好ましい。 以下、本発明を、実施冷に基づき更に詳細に説
明する。 なお、以下の各実施例にあつては、ゼンジマー
方式で連続的に製造された、厚さ0.6mmの片面86
ｇ／m2のZn付着量を有する亜鉛めつき鋼板を供
試材とした。このときの鋼板組成はＣ：0.035％、
Si＜0.01％、Mn：0.22％、Ｐ：0.01％、Ｓ：
0.009％、sol.Al：0.024％であり、Znめつき層中
の有効Al濃度は0.135％であつた。 実施例 １ 本例では上記鋼板を、溶融亜鉛めつき後、第１
表に示す各条件で東洋電熱工業(株)製の商品名
MS5Aのアルカリ金属溶融塩を用いて熱処理し
た。鋼板の昇温速度は150〜250℃／Ｓであつた。
熱処理温度が１つの条件だけの場合は、所定時間
均熱し、その後水冷、２つの条件の組合せの場合
は、最初の溶融塩浴から、次の二次加熱条件の温
度に保持された溶融塩浴へ、即ち、溶融塩中へク
エンチした。このときの冷却速度は75〜130℃／
Ｓであつた。第２溶融塩浴からの冷却は水冷とし
た。 このようにして合金化処理の終了した試料は直
径60mm円板状に打抜き、直径25mmの平底、34mmの
張出高さになる条件で、試料が直接金型と摺動す
る状況で円筒絞りを行つた。円筒絞り後摺動部を
テーピング剥離し、試験前後の重量変化がパウダ
リング量を評価した。 その結果を第１図および第２図にグラフにまと
めて示した。図中、数字は第１表の実験No.であ
る。 第１図に示すように本発明方法によれば、実験
No.４、５に示すように、ほぼ500℃の等温処理
（実験No.１参照）に匹敵する性能を有するが、最
終工程の合金化処理温度の高い実験No.６、７の場
合は各々、550℃、600℃の等温処理に近い耐パウ
ダリング性を示しており、性能が著しく劣る。第
２図は、同じく合金化時間とパウダリングの関係
を示すグラフであり、第１表中の実験No.６、７は
性能が、各々同No.２、３と比べて大差がないの
で、除外した。この図で、各々の条件の最少の合
金化処理時間は、これ未満の合金化処理時間で合
金化が終了しない下限時間である。例えば、図中
点線で示すように、15秒以内にパウダリング量
0.02ｇ／個未満のGA鋼板は、本発明方法（実験
No.４、５参照）によつてのみ製造可能なことが分
かる。
【表】
実施例 ２
実施例１と同様の供試料を用いて、赤外線プロ
グラマブルヒーターで第３図に示す各ヒートパタ
ーンのGA鋼板の試験供試材を作成した。これ
は、実用的な炉長を考慮して、450℃で１秒保持
の後、加熱開始から、最終的な冷却開始迄を16秒
で完了するように計画してある。第３図に示した
各ヒートパターンのうち〔ア〕〜〔ウ〕は、本発
明の範囲に属するものであり、〔エ〕〜〔キ〕は、
比較例として加えたものである。これらのヒート
パターンによつて得られた試験材の概要を第２表
にまとめて示す。 これらの結果のごとく、本発明例は、いずれの
場合も合金化処理も16秒で完了しており、かつ、
パウダリング量も少ないのに対し、比較例は、パ
ウダリング量が多いか、あるいは、16秒の条件で
は、処理不足になつている。 なお、合金化状況はめつき皮膜中のＸ線回折に
よりη相が検出されないか、検出されるかによつ
て判断した。
グラマブルヒーターで第３図に示す各ヒートパタ
ーンのGA鋼板の試験供試材を作成した。これ
は、実用的な炉長を考慮して、450℃で１秒保持
の後、加熱開始から、最終的な冷却開始迄を16秒
で完了するように計画してある。第３図に示した
各ヒートパターンのうち〔ア〕〜〔ウ〕は、本発
明の範囲に属するものであり、〔エ〕〜〔キ〕は、
比較例として加えたものである。これらのヒート
パターンによつて得られた試験材の概要を第２表
にまとめて示す。 これらの結果のごとく、本発明例は、いずれの
場合も合金化処理も16秒で完了しており、かつ、
パウダリング量も少ないのに対し、比較例は、パ
ウダリング量が多いか、あるいは、16秒の条件で
は、処理不足になつている。 なお、合金化状況はめつき皮膜中のＸ線回折に
よりη相が検出されないか、検出されるかによつ
て判断した。
【表】
【表】
（発明の効果）
このように、本発明は、GA鋼板の高速、つま
り短時間熱処理方法として優れており、特に比較
的付着量の大きい素材や、Zn中のAl濃度の高い
場合に優れた効果を示すもので、今日のように、
Al濃度の高い合金化溶融亜鉛めつきが望まれて
いる状況下において生産性を高める手段として本
発明の意義は大きい。
り短時間熱処理方法として優れており、特に比較
的付着量の大きい素材や、Zn中のAl濃度の高い
場合に優れた効果を示すもので、今日のように、
Al濃度の高い合金化溶融亜鉛めつきが望まれて
いる状況下において生産性を高める手段として本
発明の意義は大きい。
第１図および第２図は、実施例１の試験結果は
示すグラフ；および第３図は、各種合金化処理熱
処理のヒートパターンを示す線図である。
示すグラフ；および第３図は、各種合金化処理熱
処理のヒートパターンを示す線図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Znめつき層中にAlを有する溶融亜鉛めつき
鋼板をめつき後、熱処理することよりなる合金化
溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法において、鋼板を
溶融亜鉛めつき浴を通過させた後、30℃／Ｓ以上
の加熱速度で550〜700℃に急速加熱し、めつき層
表面に液相が残存する状態から530℃以下に30
℃／Ｓ以上で急冷し、更に450〜530℃の温度範囲
に保持することを特徴とする、合金化溶融亜鉛め
つき鋼板の製造方法。 ２ 前記の550〜700℃への急速加熱を高周波誘導
加熱により行う、特許請求の範囲第１項記載の方
法。 ３ 前記溶融亜鉛めつき浴を通過後、急速加熱後
の急冷開始までの時間を10秒以内とするところの
特許請求の範囲第１項または第２項記載の方法。 ４ 530℃以下への急冷後の保持時間が３〜120秒
である、特許請求の範囲第１項ないし第３項のい
ずれかに記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6416285A JPS61223174A (ja) | 1985-03-28 | 1985-03-28 | 合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6416285A JPS61223174A (ja) | 1985-03-28 | 1985-03-28 | 合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
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| JPS61223174A JPS61223174A (ja) | 1986-10-03 |
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Family
ID=13250093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP6416285A Granted JPS61223174A (ja) | 1985-03-28 | 1985-03-28 | 合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JPS61223174A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Families Citing this family (11)
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| NL1022263C2 (nl) * | 2002-12-24 | 2004-08-10 | Konink Bammens B V | Werkwijze voor het verbeteren van zinklagen. |
| JP2012036463A (ja) * | 2010-08-09 | 2012-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき熱処理鋼材およびその製造方法 |
-
1985
- 1985-03-28 JP JP6416285A patent/JPS61223174A/ja active Granted
Cited By (1)
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| EP2471768A1 (en) | 2010-12-29 | 2012-07-04 | Vysoká skola chemicko-technologická v Praze | A method for the catalytic reduction of nitrobenzene to aniline in the liquid phase |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61223174A (ja) | 1986-10-03 |
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