JPH052062B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH052062B2 JPH052062B2 JP33349187A JP33349187A JPH052062B2 JP H052062 B2 JPH052062 B2 JP H052062B2 JP 33349187 A JP33349187 A JP 33349187A JP 33349187 A JP33349187 A JP 33349187A JP H052062 B2 JPH052062 B2 JP H052062B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- adhesive
- compound
- asphalt
- stiffness coefficient
- Prior art date
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Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D31/00—Protective arrangements for foundations or foundation structures; Ground foundation measures for protecting the soil or the subsoil water, e.g. preventing or counteracting oil pollution
- E02D31/02—Protective arrangements for foundations or foundation structures; Ground foundation measures for protecting the soil or the subsoil water, e.g. preventing or counteracting oil pollution against ground humidity or ground water
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Paleontology (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、地下構造物の不同沈下を抑止し又は
防水層の破断を防止するために使用する施工の簡
単な滑動性を有するアスフアルトシートに関する
ものである。 〔従来の技術〕 従来地下構築物の不同沈下を抑止するため又は
地下防水層の破断を予防するためには滑動性ある
アスフアルトコンパウンド単体から成るシート又
は塗膜層を構築物の垂直壁面に施工している。 しかし、施工面積が広く、かつ長期間荷重下で
土圧や土壌の沈下、流動等による剪断応力を受け
るので、これを壁面や防水層に伝達するように滑
動層の変位で応力を低減し、変位を均一、かつ超
緩慢的に起さしめるためには滑動層と躯体との接
着強度を、滑動層に作用する剪断応力より大きく
保持することが必要であるが従来のものはかゝる
点を解決することができない。 〔本発明が解決しようとする問題点〕 本発明は前述従来の欠点を改善し、滑動層と躯
体との接着強度を滑動層に作用する剪断応力より
大きくできる施工の取扱いの簡単な滑動性を有す
るアスフアルトシートを提供することにある。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は、載荷時間１年かつ20℃の条件下にお
けるスチフネス係数が100〜103Ｎ／m2、厚さ２〜
10mmからなるアスフアルトコンパウンドを滑動層
とし、その裏面に、同上条件下におけるスチフネ
ス係数が104〜107Ｎ／m2、厚さ0.5〜３mmからな
るゴムアスフアルトコンパウンドの粘着層が積層
されており、他面にスチフネス係数が前記滑動層
のスチフネス係数より著るしく大なる合成繊維若
しくは天然繊維からなる織布又は不織布が積層接
着されている滑動性を有するアスフアルトシート
である。 〔作用〕 本発明は以上の如き構成のものからなり、茲に
躯体に対する接着強度や剪断応力の低減するブロ
セスをレオロジー理論に基づいて説明する。 (1) 接着破断のレオロジー。 第５図に例示するように貼合せた接着片Ａ，Ｂ
に、ズリ方向に荷重Ｐがかゝるものとし、その際
の接着面積Ｓ、接着剤層Ｃの厚さをｈ、変位をｘ
とする。尚、この場合被着体はかたくて変位は接
着剤にだけ生ずるものとする。ズリ応力σはσ＝
Ｐ／Ｓ、ズリの歪εはε＝ｘ／ｈで、この接着剤
の応力σは「ばね」（剛性率Ｇのフツク弾性体）
と「ダツシユポツト」（粘性係数ηのニユートン
粘性体）の応力の和として次式で示される。 σ＝σ1＋σ2 但しσ1＝εG，σ2＝η・dε／dt ∴σ＝εG＋ηdε／dt。 引張速度ＶはＶ＝dx／dtであるから dε／dt＝１／ｈ・dx／dt＝Ｖ／ｈとなるから σ＝εG＋ηV／ｈ。 こゝで便宜上ひずみがε＝εcに達した時に破断
が起る時の応力をσbと記すと、 σb＝εcＧ＋ηV／ｈ。 この破壊速度（こゝでは接着強度）が速度と直
線的に比例し、速度が小さい時即ち、載荷時間が
非常に大きい時は一定値εcＧに収れんする。この
時の接着仕事量は102〜103erg／cm2オーダーであ
る。 (2) 滑動性（以下SLと称す）を有するアスフア
ルトコンパウンドの接着強度の試算。 前記(1)の接着破断値、σb＝εcＧについて算定す
ると、変位が０ではεcＧ＝０となるので変位を１
mm、接着剤として作用する厚さを１mmと便宜上推
定すると εc＝ｘ／ｈ＝１／１となる。 また、SLコンパウンドの剛性率（20℃×１年）
をGsとし、同じくSLコンパウンドの弾性率（20
℃×１年）をEsとすると、剛性率Gsは、 Gs＝１／３Es こゝでEsが20℃、１年の載荷時間の時にはスチ
フネス係数をSsと表わすと、 Gs＝１／３Ss 実験値としてSs＝８×100Ｎ／m2を求めると、 Es≒Ssであるから εcGs＝１／１×１／３×８×100＝８／３Ｎm2 そこで単位をｇ／cm2とすれば１Kg／cm2＝105
Ｎ／m2で換算すると、 εcGs＝８／３Ｎm3 ＝2.6×10-5Kg／cm2≒0.026ｇ／cm2 また、接着仕事量＝102erg≒10-4Kg／cm2＝0.1
ｇ／cm2であり、上記値とオーダー的に近似であ
る。 従つて、この算定値からSLコンパウンドで長
期載荷下の接着強さは0.1ｇ／cm2程度と判断され
る。 (3) 粘着層のゴムアスフアルトコンパウンドの接
着強度の試算。 ゴムアスフアルトの接着破断値σbを求めるため
の剛性率GRA：at20℃×１年の値 スチフネス係数SRA（at20℃×１年の値）は実験値
としてSRA＝4.5×104Ｎ／m2を求めた。 GRA＝１／３SRA＝１／３×4.5×104Ｎ／m2 変位を(2)式と同じく１mm／１mmと仮定すると σb＝εcGRA＝１／１×１／３×4.5×104 ＝1.5×104Ｎ／m2＝1.5×10-1Kg／cm2 ＝150ｇ／cm2 が算定される。 (4) SLコンパウンド層の剪断応力低減の算定。 SLコンパウンド層が躯体への接着が確保され
ていると、表面に変位が起り剪断応力が低減され
ることを求める算定式は τs＝d.s／3hとなる。こゝでτs：剪断応力の低減さ れる値、 ｄ：変位量として100mmと仮定すると、100mm＝１
×10-1ｍ。 ｈ：コンパウンド厚さ4.5mmとすると、4.5mm＝4.5
×10-3ｍ。 S8：スチフネス係数at20℃×１年＝８×100Ｎ／
m2 ＝8N／m2 ＝８×10-4Ｔ／m2 ∴τs＝d.S／3h＝１×10-1×８×100／３×4.5×10-3 ＝８×10-1／13.5×10-359N／m2＝5.9×10-4Kg／cm2 ＝0.59ｇ／cm2。 前記(2)，(3)，(4)の算定値から次のことが解明さ
れる。即ち (a) (2)と(4)とを組合せると「(2)の値＜(4)の値」と
なり、SLコンパウンドをシートとして施工す
ると、接着強さの不足からシートは表面からス
ムーズに滑動が起らないで、シートにふくれや
皺が生ずる懸念があることが推定される。 (b) (3)，(4)とを組合せると「(3)の値＞(4)の値」と
なり、SLシートは接着面で殆んど変化がなく、
SL層のみ表面より滑動して均一にスムースに
起ることが判る。 (5) 防水層を地下垂直壁面に施工する場合。 防水層は弾性率Ｅ即ちスチフネス係数が大きく
且つ芯材を挟入すると更に増大するので、土圧や
土壌の沈没による剪断応力の作用は大きいが、接
着面は変位が大きくなりつゝ追従するため防水層
の破断を発生し易く特に接合部のづれや剥離を伴
うことが懸念されるので、SL層を設けて表面に
作用する剪断応力を低減する方法を講ずることが
必要である。 〔実施例〕 第１図及び第２図は本発明の一実施例である
が、つぎに図示例に基づいて本発明を説明する。
本発明の滑動性を有するアスフアルトシート（以
下SLシートという）(A)は１SLコンパウンド層、
２粘着層、３ポリプロピレン不織布（100ｇ／
m2）、４は粘着層２表面に積層されている剥離紙
からなるものであつて、これらの厚みはつぎの通
りである。 ポリプロピレン不織布 0.6mm SLコンパウンド層 4.5mm 粘着層 1.0mm 剥離紙 0.2mm 計 6.3mm また、前記実施例の物性は夫々次のようであ
る。
防水層の破断を防止するために使用する施工の簡
単な滑動性を有するアスフアルトシートに関する
ものである。 〔従来の技術〕 従来地下構築物の不同沈下を抑止するため又は
地下防水層の破断を予防するためには滑動性ある
アスフアルトコンパウンド単体から成るシート又
は塗膜層を構築物の垂直壁面に施工している。 しかし、施工面積が広く、かつ長期間荷重下で
土圧や土壌の沈下、流動等による剪断応力を受け
るので、これを壁面や防水層に伝達するように滑
動層の変位で応力を低減し、変位を均一、かつ超
緩慢的に起さしめるためには滑動層と躯体との接
着強度を、滑動層に作用する剪断応力より大きく
保持することが必要であるが従来のものはかゝる
点を解決することができない。 〔本発明が解決しようとする問題点〕 本発明は前述従来の欠点を改善し、滑動層と躯
体との接着強度を滑動層に作用する剪断応力より
大きくできる施工の取扱いの簡単な滑動性を有す
るアスフアルトシートを提供することにある。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は、載荷時間１年かつ20℃の条件下にお
けるスチフネス係数が100〜103Ｎ／m2、厚さ２〜
10mmからなるアスフアルトコンパウンドを滑動層
とし、その裏面に、同上条件下におけるスチフネ
ス係数が104〜107Ｎ／m2、厚さ0.5〜３mmからな
るゴムアスフアルトコンパウンドの粘着層が積層
されており、他面にスチフネス係数が前記滑動層
のスチフネス係数より著るしく大なる合成繊維若
しくは天然繊維からなる織布又は不織布が積層接
着されている滑動性を有するアスフアルトシート
である。 〔作用〕 本発明は以上の如き構成のものからなり、茲に
躯体に対する接着強度や剪断応力の低減するブロ
セスをレオロジー理論に基づいて説明する。 (1) 接着破断のレオロジー。 第５図に例示するように貼合せた接着片Ａ，Ｂ
に、ズリ方向に荷重Ｐがかゝるものとし、その際
の接着面積Ｓ、接着剤層Ｃの厚さをｈ、変位をｘ
とする。尚、この場合被着体はかたくて変位は接
着剤にだけ生ずるものとする。ズリ応力σはσ＝
Ｐ／Ｓ、ズリの歪εはε＝ｘ／ｈで、この接着剤
の応力σは「ばね」（剛性率Ｇのフツク弾性体）
と「ダツシユポツト」（粘性係数ηのニユートン
粘性体）の応力の和として次式で示される。 σ＝σ1＋σ2 但しσ1＝εG，σ2＝η・dε／dt ∴σ＝εG＋ηdε／dt。 引張速度ＶはＶ＝dx／dtであるから dε／dt＝１／ｈ・dx／dt＝Ｖ／ｈとなるから σ＝εG＋ηV／ｈ。 こゝで便宜上ひずみがε＝εcに達した時に破断
が起る時の応力をσbと記すと、 σb＝εcＧ＋ηV／ｈ。 この破壊速度（こゝでは接着強度）が速度と直
線的に比例し、速度が小さい時即ち、載荷時間が
非常に大きい時は一定値εcＧに収れんする。この
時の接着仕事量は102〜103erg／cm2オーダーであ
る。 (2) 滑動性（以下SLと称す）を有するアスフア
ルトコンパウンドの接着強度の試算。 前記(1)の接着破断値、σb＝εcＧについて算定す
ると、変位が０ではεcＧ＝０となるので変位を１
mm、接着剤として作用する厚さを１mmと便宜上推
定すると εc＝ｘ／ｈ＝１／１となる。 また、SLコンパウンドの剛性率（20℃×１年）
をGsとし、同じくSLコンパウンドの弾性率（20
℃×１年）をEsとすると、剛性率Gsは、 Gs＝１／３Es こゝでEsが20℃、１年の載荷時間の時にはスチ
フネス係数をSsと表わすと、 Gs＝１／３Ss 実験値としてSs＝８×100Ｎ／m2を求めると、 Es≒Ssであるから εcGs＝１／１×１／３×８×100＝８／３Ｎm2 そこで単位をｇ／cm2とすれば１Kg／cm2＝105
Ｎ／m2で換算すると、 εcGs＝８／３Ｎm3 ＝2.6×10-5Kg／cm2≒0.026ｇ／cm2 また、接着仕事量＝102erg≒10-4Kg／cm2＝0.1
ｇ／cm2であり、上記値とオーダー的に近似であ
る。 従つて、この算定値からSLコンパウンドで長
期載荷下の接着強さは0.1ｇ／cm2程度と判断され
る。 (3) 粘着層のゴムアスフアルトコンパウンドの接
着強度の試算。 ゴムアスフアルトの接着破断値σbを求めるため
の剛性率GRA：at20℃×１年の値 スチフネス係数SRA（at20℃×１年の値）は実験値
としてSRA＝4.5×104Ｎ／m2を求めた。 GRA＝１／３SRA＝１／３×4.5×104Ｎ／m2 変位を(2)式と同じく１mm／１mmと仮定すると σb＝εcGRA＝１／１×１／３×4.5×104 ＝1.5×104Ｎ／m2＝1.5×10-1Kg／cm2 ＝150ｇ／cm2 が算定される。 (4) SLコンパウンド層の剪断応力低減の算定。 SLコンパウンド層が躯体への接着が確保され
ていると、表面に変位が起り剪断応力が低減され
ることを求める算定式は τs＝d.s／3hとなる。こゝでτs：剪断応力の低減さ れる値、 ｄ：変位量として100mmと仮定すると、100mm＝１
×10-1ｍ。 ｈ：コンパウンド厚さ4.5mmとすると、4.5mm＝4.5
×10-3ｍ。 S8：スチフネス係数at20℃×１年＝８×100Ｎ／
m2 ＝8N／m2 ＝８×10-4Ｔ／m2 ∴τs＝d.S／3h＝１×10-1×８×100／３×4.5×10-3 ＝８×10-1／13.5×10-359N／m2＝5.9×10-4Kg／cm2 ＝0.59ｇ／cm2。 前記(2)，(3)，(4)の算定値から次のことが解明さ
れる。即ち (a) (2)と(4)とを組合せると「(2)の値＜(4)の値」と
なり、SLコンパウンドをシートとして施工す
ると、接着強さの不足からシートは表面からス
ムーズに滑動が起らないで、シートにふくれや
皺が生ずる懸念があることが推定される。 (b) (3)，(4)とを組合せると「(3)の値＞(4)の値」と
なり、SLシートは接着面で殆んど変化がなく、
SL層のみ表面より滑動して均一にスムースに
起ることが判る。 (5) 防水層を地下垂直壁面に施工する場合。 防水層は弾性率Ｅ即ちスチフネス係数が大きく
且つ芯材を挟入すると更に増大するので、土圧や
土壌の沈没による剪断応力の作用は大きいが、接
着面は変位が大きくなりつゝ追従するため防水層
の破断を発生し易く特に接合部のづれや剥離を伴
うことが懸念されるので、SL層を設けて表面に
作用する剪断応力を低減する方法を講ずることが
必要である。 〔実施例〕 第１図及び第２図は本発明の一実施例である
が、つぎに図示例に基づいて本発明を説明する。
本発明の滑動性を有するアスフアルトシート（以
下SLシートという）(A)は１SLコンパウンド層、
２粘着層、３ポリプロピレン不織布（100ｇ／
m2）、４は粘着層２表面に積層されている剥離紙
からなるものであつて、これらの厚みはつぎの通
りである。 ポリプロピレン不織布 0.6mm SLコンパウンド層 4.5mm 粘着層 1.0mm 剥離紙 0.2mm 計 6.3mm また、前記実施例の物性は夫々次のようであ
る。
以上の如く本発明は滑動性を有するアスフアル
トコンパウンドの一面に接着層を積層し、他面に
織布、不織布を積層されたものであるから、軟弱
地盤や臨海埋立地等に建設する構造物、即ち地下
建築物、地下鉄、共同溝、沈埋函等に適用でき、
建築物の不同沈下を防止でき、また防水層の破断
を防止できる画期的な土木材料たらしめることが
できる。 また、本発明は取扱いが簡単であるから施工現
場においてコンクリート支持杭や鋼矢板にも簡単
に施工でき、作業能率を向上することができる。 本発明のアスフアルトコンパウンドとはアスフ
アルトを主成分として、パラフインやグリス其の
他無機充填剤を混入したコンパウンドを謂う。 ゴムアスフアルトコンパウンドとはアスフアル
トと合成ゴムの混合物を主成分とした合成樹脂や
無機充填剤を含むものを謂う。
トコンパウンドの一面に接着層を積層し、他面に
織布、不織布を積層されたものであるから、軟弱
地盤や臨海埋立地等に建設する構造物、即ち地下
建築物、地下鉄、共同溝、沈埋函等に適用でき、
建築物の不同沈下を防止でき、また防水層の破断
を防止できる画期的な土木材料たらしめることが
できる。 また、本発明は取扱いが簡単であるから施工現
場においてコンクリート支持杭や鋼矢板にも簡単
に施工でき、作業能率を向上することができる。 本発明のアスフアルトコンパウンドとはアスフ
アルトを主成分として、パラフインやグリス其の
他無機充填剤を混入したコンパウンドを謂う。 ゴムアスフアルトコンパウンドとはアスフアル
トと合成ゴムの混合物を主成分とした合成樹脂や
無機充填剤を含むものを謂う。
第１図は本発明の一実施例の側面図、第２図は
その斜視図、第３図及び第４図は夫々垂直壁面に
施工する状態の説明図、第５図はレオロジー理論
に基づく接着破断の説明図である。 １……SLコンパウンド層、２……粘着層、３
……ポリプロピレン不織布、４……剥離紙、５…
…垂直壁面、６……ゴムアスフアルトプライマ
ー、７……防水層。
その斜視図、第３図及び第４図は夫々垂直壁面に
施工する状態の説明図、第５図はレオロジー理論
に基づく接着破断の説明図である。 １……SLコンパウンド層、２……粘着層、３
……ポリプロピレン不織布、４……剥離紙、５…
…垂直壁面、６……ゴムアスフアルトプライマ
ー、７……防水層。
Claims (1)
- １ 20℃、載荷時間１年におけるスチフネス係数
が100〜103Ｎ／m2で、厚さ２〜10mmからなるアス
フアルトコンパウンドを滑動層とし、その一面
に、20℃、載荷時間１年におけるスチフネス係数
104〜107Ｎ／m2で、厚さ0.5〜３mmからなるゴム
アスフアルトコンパウンドの粘着層が積層されて
おり、さらにその表面に剥離紙が粘着されてお
り、他面にスチフネス係数が前記滑動層のスチフ
ネス係数より著るしく大なる合成繊維若しくは天
然繊維からなる織布又は不織布が積層接着されて
いることを特徴とする滑動性を有するアスフアル
トシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33349187A JPH01295919A (ja) | 1987-12-28 | 1987-12-28 | 滑動性を有するアスファルトシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33349187A JPH01295919A (ja) | 1987-12-28 | 1987-12-28 | 滑動性を有するアスファルトシート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01295919A JPH01295919A (ja) | 1989-11-29 |
| JPH052062B2 true JPH052062B2 (ja) | 1993-01-11 |
Family
ID=18266651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33349187A Granted JPH01295919A (ja) | 1987-12-28 | 1987-12-28 | 滑動性を有するアスファルトシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01295919A (ja) |
-
1987
- 1987-12-28 JP JP33349187A patent/JPH01295919A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01295919A (ja) | 1989-11-29 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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