JPH0534557B2 - - Google Patents
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- JPH0534557B2 JPH0534557B2 JP60063265A JP6326585A JPH0534557B2 JP H0534557 B2 JPH0534557 B2 JP H0534557B2 JP 60063265 A JP60063265 A JP 60063265A JP 6326585 A JP6326585 A JP 6326585A JP H0534557 B2 JPH0534557 B2 JP H0534557B2
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Description
〔発明の技術分野〕
本発明は補強ホースの改良に関し、特に、補強
ホースを湾曲せしめて使用した場合に従来の補強
ホースと比較して、補強ホースの破壊圧力を向上
できる一方、口金部での破損を防止できて補強ホ
ースの寿命を大幅に延ばすことができる補強ホー
スに関するものである。
〔従来の技術〕
従来、内管１の外周に補強コード２ａを編組し
て補強層２を形成した補強ホースにおいては、上
記補強コード２ａを編組して補強層２を形成する
に際し、第５図に示すように、前記補強コード２
ａの編組中心２ｃと補強ホースの軸心Gcとを一
致せしめて編組している。従つて、次のような問
題点が有る。すなわち、
(1) 上述した従来の補強ホースを湾曲せしめて使
用した場合、曲げられた補強ホースの内側と外
側では、補強層２を構成する補強コード２ａの
編組角度が直状のままのすなわち静止状態の編
組角度と比較してずれることになる。この結
果、補強ホースを湾曲せしめて使用した場合の
破壊圧力が低下する。
(2) 上述した従来の補強ホースを強制的に湾曲せ
しめた状態で、内圧がかかると補強層２を構成
する補強コード２ａの編組角度は、静止状態つ
まり直状の編組角度に戻ろうとする。この結
果、口金取付部の補強ホースの曲げ外側に引張
力が作用して、この部分が破壊し易くなる。
〔発明の目的〕
本発明は上述した問題点を解消するため検討し
た結果、達成されたものである。
従つて本発明の目的は、特に、補強ホースを湾
曲せしめて使用した場合に従来の補強ホースと比
較して、補強ホースの破壊圧力を向上できる一
方、口金部での破損を防止できて、ホースの寿命
を大幅に延ばすことができる補強ホースを、容易
に得ることができる補強ホースを提供することに
ある。
〔発明の構成〕
上記目的を達成する本発明は、内管の外周に補
強コードを編組してなる補強層を介して外面ゴム
層を設けて構成された補強ホースにおいて、前記
補強層の補強コードの編組中心を前記補強ホース
の軸心からずらし、前記補強コードの編組密度を
前記編組中心に対して非対称に構成したことを要
旨とするものである。
以下本発明を実施例により図面を参照しつつ具
体的に説明する。
第１図は本発明の実施例からなる補強ホースを
示す一部を切欠した説明図、第２図ａは本発明の
補強ホースの製造過程の要部を示す説明図、第２
図ｂは本発明の補強ホースにおける補強層の編組
を説明する説明図、第３図は本補強ホースの軸心
と補強コードの編組中心とのずれ距離と、補強ホ
ースが自然に曲る曲げ半径との関係を示す図、第
４図は本補強ホースと従来の補強ホースとの曲げ
半径と破壊圧力との関係を示す図である。
図においてＥは本発明の実施例からなる補強ホ
ースで、内管１０と、この内管１０の外周に補強
コード２０ａを編組積層した補強層２０と、この
補強層２０の外周に積層した外面ゴム層３０とか
ら構成されている。
そして、本発明において前記補強層は、特に、
前記補強コード２０ａの編組中心２０ｃを補強ホ
ースＥの軸心Ecからずらして編組してある。
さらに上述した本補強ホースＥの構造を、その
製造過程の一例と共に説明すると次の通りであ
る。
〔第１工程〕
まづ、駆動装置（図示しない）によりマンドレ
ルＭをゴム押出機（図示しない）に所定の速度で
供給しつつ、この押出機によつてマンドレルＭの
外周に内管１０、本実施例においては未加硫の内
層ゴム１０を押し出す。
なお、上記内層ゴム１０はCR、CSM、NBR、
等により成形することが好ましい。
前記内管１０は、本実施例において未加硫の内
層ゴムにより構成したが、これは未加硫の内層ゴ
ムを押し出した後、これを半加硫あるいは加硫し
ても良く、または、内管１０として合成樹脂製管
を用いても良い。
また、上記マンドレルＭは、本実施例におい
て、鉄、ナイロン、ポリアミド、ポリエステル、
EPT、IIRゴム加硫物等可撓性を有する一方、加
硫中において熱変形しない金属又は合成樹脂によ
り成形されている。
さらに、このマンドレルＭの外周にあらかじめ
離型剤を塗布しておくことが好ましい。
〔第２工程〕
つづいて、内管を構成する上記未加硫の内層ゴ
ム１０の外周に、補強層２０を連続的に施して行
く。
この補強層２０を施す場合、本発明においては
特に、第２図に示すように、補強層２０を構成す
る補強コード２０ａの編組中心２０ｃを、補強ホ
ースＥの軸心Ecからずらして編組する。即ち、
補強コード２０ａの編組中心２０ｃを補強ホース
の軸心Ecからずらすことにより、補強層２０の
補強コード２０ａの編組密度が、編組中心２０ｃ
に対して非対称に構成される。
第２図ｂは、補強コード２０ａの打ち込み本数
が12本で、補強コード２０ａの編組中心２０ｃを
補強ホースの軸心Ecから距離Ｌだけ下方にずら
した場合を示している。従来、補強コード２０ａ
の編組中心２０ｃと補強ホースの軸心Ecとが一
致している場合は、弧ACBと弧BDAとは等しい
長さで、それぞれ６本づつが等間隔に配置されて
いる。従つて、補強コードの編組密度は全て均一
である。補強コード２０ａの編組中心２０ｃが補
強ホースの軸心Ecから距離Ｌだけ下方にずれる
と、編組中心２０ｃに対する弧XDY及び弧XCY
は、それぞれ長さが異なり、かつ短い方の弧
XDYにも長い方の弧XCYにもそれぞれ６本づつ
配置されることになる。従つて、補強コード２０
ａの編組密度は、第２図ｂにおいて、編組中心２
０ｃよりも上側が疎になり、下側が密となる。
また、編組角度に関して言えば、第１図及び第
２図に示すように、補強コード２０ａの編組中心
２０ｃを補強ホースの軸心Ecからずらすことに
より、編組密度の疎の方の補強コード２０ａの編
組角度は、編組密度の密の方の補強コード２０ａ
の編組角度よりも大きくなる。つまり、編組中心
２０ｃと補強ホースの軸心Ecを一致させたとき
の編組角度が静止角度になるように編組条件にセ
ツトしておいて、編組中心２０ｃと補強ホースの
軸心Ecをずらした場合、編組密度の疎の方の編
組角度は静止角度よりも大きく、編組密度の密の
方の編組角度は静止角度よりも小さくなる。
従つて、補強ホースＥを編組密度の密の方向に
湾曲して使用する場合、編組密度の密の方の補強
コード２０ａの編組角度は大きくなるように変化
し、編組密度の疎の方の補強コード２０ａの編組
角度は小さくなるように変化する。即ち、曲げら
れた補強ホースＥの補強コード２０ａが静止角度
に近づくように変化して、編組密度の密の方と疎
の方の編組角度が等しくなる方向に変化すること
ができるため、従来の編組密度が等しい補強ホー
スを直管状で破壊するときの破壊圧力に近い破壊
圧力を保つことができる。また、本発明の補強ホ
ースＥと従来の補強ホースを同じ曲げ半径で曲げ
た状態で破壊テストを行つた場合、本発明の補強
ホースＥが高い破壊圧力を示す。また、補強ホー
スＥを強制的に編組密度の密の方向に湾曲して内
圧をかけても、従来のように補強コード２０ａが
元の編組角度の方向に大きく戻ろうとすることが
ないため、補強ホースＥの口金取付部の外側へ曲
がる部分に引張力が作用するのを大幅に阻止する
ことができる。
上述したように、補強層２０を構成する補強コ
ード２０ａの編組中心２０ｃを、補強ホースＥの
軸心Ecからずらして編組する手段は、本実施例
においては、図示したように、編組キヤリヤ４０
の回転軌道の中心４０ｃが、補強ホースＥの軸心
Ecからずれた位置に位置するようガイド５０を
設置しておき、このガイド５０に沿つて加工中の
補強ホース素材を移動せしめる。
なお上記補強層２０は、本実施例においては直
径が0.3〜0.4mmの硬鋼線からなる補強コード２０
ａを用いているが、これは、直径が0.1〜0.3mmの
硬鋼線を３〜50本撚り合せた補強コードを用いて
も良く、ナイロン、ポリエステル、ビニロン、芳
香族ポリアミド等の補強性に優れた補強コードを
用いても良いのは勿論である。
〔第３工程〕
上述したようにして施された補強層２０の外周
に、未加硫の外層ゴム３０を外層ゴム押出機（図
示しない）により押し出すことにより、未加硫の
補強ホースを成形する。
なお、上記外層ゴム３０はCSM、CR、CR／
SBR等を使用して、加硫後において優れた耐久
性を附与し得るようにしてある。
〔第４工程〕
上述した未加硫の補強ホースを加硫罐（図示し
ない）の内部に収納して加硫し、しかる後、前記
マンドレルＭを引き抜くことにより、第１図に示
す構造の補強ホースＥを得ることができる。
実験例 １
本実験においては、補強ホースの軸心と補強コ
ードの編組中心とのずれ距離と、補強ホースが自
然に曲る曲げ半径との関係を調べた。
（補強ホースの仕様）
●補強ホースの内径……25.4mm
●補強ホースの外径……33.0mm
●補強層の外径……30.5mm
●補強コード……硬鋼線、径0.3mm
●内層ゴム……NBR
●外層ゴム……CR
●補強ホースの軸心と補強コードの編組中心との
ずれ距離を０mmとした時の破壊圧力……450Kg
ｆ／cm2
●補強ホース軸心と補強コードの編組中心とのず
れ距離……1.3mm、2.6mm、3.9mm、5.1mm、6.4mm
上記仕様の補強ホースをそれぞれ各３本用意し
た。
（試験方法）
上記仕様の補強ホースに105Kgｆ／cm2の内圧を
負荷し、補強ホースの軸心と補強コードの編組中
心とのずれ距離の違いによる曲りを測定した。
実験の結果、第３図に示す結果を得た。
なお、横軸には補強ホースの軸心と補強コード
の編組中心とのずれ距離を取り、縦軸には補強ホ
ースが自然に曲る曲げ半径が取つてある。
第３図から明らかなように、補強ホースの軸心
と補強コードの編組中心とのずれ距離を、大きく
すると、補強ホースが自然に曲る曲げ半径は、小
さくなることが判る。
実験例 ２
本実験例においては、従来の補強ホースと本発
明の補強ホースとの曲げ半径と破壊圧力との関係
を調べた。
本実験に使用した補強ホースの仕様は下記第１
表に示す通りである。
[Technical Field of the Invention] The present invention relates to improvements in reinforced hoses, and in particular, when the reinforced hose is used in a curved manner, the bursting pressure of the reinforced hose can be improved compared to conventional reinforced hoses, while the This invention relates to a reinforced hose that can prevent damage and greatly extend the life of the reinforced hose. [Prior Art] Conventionally, in a reinforced hose in which a reinforcing layer 2 is formed by braiding a reinforcing cord 2a around the outer circumference of an inner tube 1, when the reinforcing layer 2 is formed by braiding the reinforcing cord 2a, the method shown in FIG. As shown in the above, the reinforcement cord 2
The braiding is performed by aligning the braiding center 2c of a with the axial center Gc of the reinforced hose. Therefore, there are the following problems. That is, (1) When the conventional reinforced hose described above is used in a curved manner, the braid angle of the reinforcing cords 2a constituting the reinforcing layer 2 remains straight, that is, stationary, on the inside and outside of the bent reinforced hose. This results in a deviation compared to the state braid angle. As a result, the bursting pressure is reduced when the reinforced hose is used in a curved manner. (2) When the above-mentioned conventional reinforced hose is forcibly bent and internal pressure is applied, the braid angle of the reinforcing cords 2a constituting the reinforcing layer 2 tends to return to a stationary state, that is, a straight braid angle. As a result, a tensile force acts on the bent outer side of the reinforcing hose at the base attachment portion, making this portion more likely to break. [Object of the Invention] The present invention has been achieved as a result of studies to solve the above-mentioned problems. Therefore, it is an object of the present invention to improve the bursting pressure of the reinforced hose compared to conventional reinforced hoses, especially when the reinforced hose is used in a curved manner, while also preventing damage at the mouthpiece. The object of the present invention is to provide a reinforced hose that can greatly extend the life of the hose and can be easily obtained. [Structure of the Invention] The present invention, which achieves the above object, provides a reinforced hose configured by providing an outer rubber layer on the outer periphery of an inner tube with a reinforcing layer formed by braiding reinforcing cords. The gist is that the center of the braid is shifted from the axis of the reinforcing hose, and the braid density of the reinforcing cord is configured asymmetrically with respect to the center of the braid. Hereinafter, the present invention will be specifically described by way of examples with reference to the drawings. FIG. 1 is a partially cutaway explanatory diagram showing a reinforced hose according to an embodiment of the present invention, FIG.
Figure b is an explanatory diagram illustrating the braiding of the reinforcing layer in the reinforced hose of the present invention, and Figure 3 shows the deviation distance between the axis of the reinforced hose and the braided center of the reinforcing cord, and the bending radius at which the reinforced hose naturally bends. FIG. 4 is a diagram showing the relationship between the bending radius and bursting pressure of this reinforced hose and a conventional reinforced hose. In the figure, E denotes a reinforced hose according to an embodiment of the present invention, which includes an inner tube 10, a reinforcing layer 20 in which reinforcing cords 20a are braided and laminated around the outer periphery of the inner tube 10, and an outer rubber layer 20 laminated around the outer periphery of the reinforcing layer 20. It is composed of a layer 30. In the present invention, the reinforcing layer particularly includes:
The braiding center 20c of the reinforcing cord 20a is offset from the axial center Ec of the reinforcing hose E. Further, the structure of the above-mentioned reinforced hose E will be explained as follows along with an example of its manufacturing process. [First step] First, while the mandrel M is fed to a rubber extruder (not shown) at a predetermined speed by a drive device (not shown), the inner tube 10 and the main tube are formed around the outer circumference of the mandrel M by this extruder. In the example, unvulcanized inner layer rubber 10 is extruded. Note that the inner layer rubber 10 is CR, CSM, NBR,
It is preferable to mold the material by, for example, Although the inner tube 10 is made of unvulcanized inner layer rubber in this embodiment, it may be semi-vulcanized or vulcanized after extruding the unvulcanized inner layer rubber. A synthetic resin tube may be used as the tube 10. In addition, in this example, the mandrel M is made of iron, nylon, polyamide, polyester,
Molded from metal or synthetic resin, such as EPT or IIR rubber vulcanizates, which are flexible but do not undergo thermal deformation during vulcanization. Furthermore, it is preferable to apply a mold release agent to the outer periphery of the mandrel M in advance. [Second Step] Next, a reinforcing layer 20 is continuously applied to the outer periphery of the unvulcanized inner layer rubber 10 constituting the inner tube. When applying this reinforcing layer 20, in the present invention, in particular, the braiding center 20c of the reinforcing cord 20a constituting the reinforcing layer 20 is shifted from the axis Ec of the reinforcing hose E, as shown in FIG. That is,
By shifting the braid center 20c of the reinforcing cord 20a from the axis Ec of the reinforcing hose, the braid density of the reinforcing cord 20a of the reinforcing layer 20 can be adjusted to the braid center 20c.
It is configured asymmetrically. FIG. 2b shows a case where the number of reinforcing cords 20a is 12 and the braid center 20c of the reinforcing cords 20a is shifted downward by a distance L from the axial center Ec of the reinforcing hose. Conventionally, reinforcement cord 20a
When the braid center 20c and the axial center Ec of the reinforced hose coincide, the arc ACB and the arc BDA have the same length, and six arcs each are arranged at equal intervals. Therefore, the braiding density of all the reinforcing cords is uniform. When the braid center 20c of the reinforcing cord 20a shifts downward by a distance L from the axis Ec of the reinforcing hose, arcs XDY and XCY with respect to the braid center 20c
are different lengths, and the shorter arc
There will be 6 wires placed on each of XDY and the longer arc XCY. Therefore, the reinforcement cord 20
In Fig. 2b, the braid density of a is
The upper side is sparse and the lower side is denser than 0c. Regarding the braid angle, as shown in Figs. 1 and 2, by shifting the braid center 20c of the reinforcing cord 20a from the axis Ec of the reinforcing hose, the reinforcing cord 20a with a sparser braid density can be The braid angle is the reinforcing cord 20a with the denser braid density.
is larger than the braid angle. In other words, if the braiding conditions are set so that the braiding angle is the static angle when the braiding center 20c and the axial center Ec of the reinforced hose are aligned, but the braiding center 20c and the axial center Ec of the reinforcing hose are shifted. , the braiding angle with a looser braiding density is larger than the resting angle, and the braiding angle with a denser braiding density is smaller than the resting angle. Therefore, when the reinforced hose E is used by being bent in the direction of the denser braid density, the braid angle of the reinforcing cord 20a with the denser braid density changes to become larger, and the reinforcement with the sparser braid density changes. The braid angle of the cord 20a changes to become smaller. That is, the reinforcing cord 20a of the bent reinforcing hose E changes so as to approach the resting angle, and the braiding angles of the denser and sparser braiding densities can be changed to be equal. It is possible to maintain a bursting pressure close to the bursting pressure when a reinforced hose with equal braid density is destroyed in a straight pipe. Further, when a fracture test is performed on the reinforced hose E of the present invention and the conventional reinforced hose bent at the same bending radius, the reinforced hose E of the present invention exhibits a high fracture pressure. In addition, even if the reinforcing hose E is forcibly bent in the direction of the denser braid density and internal pressure is applied, the reinforcing cord 20a does not try to return to the original braid angle direction as in the conventional case. It is possible to significantly prevent a tensile force from acting on the portion of the hose E that bends outward at the mouthpiece attachment portion. As described above, in this embodiment, the means for braiding the reinforcing cords 20a constituting the reinforcing layer 20 so that the braiding center 20c is shifted from the axis Ec of the reinforcing hose E is the braid carrier 40 as shown in the figure.
The center 40c of the rotating orbit is the axis of the reinforced hose E.
A guide 50 is installed at a position offset from Ec, and the reinforced hose material being processed is moved along this guide 50. In this embodiment, the reinforcing layer 20 is a reinforcing cord 20 made of hard steel wire with a diameter of 0.3 to 0.4 mm.
A is used, but a reinforcing cord made of 3 to 50 hard steel wires with a diameter of 0.1 to 0.3 mm may also be used, and reinforcement cords made of nylon, polyester, vinylon, aromatic polyamide, etc. Of course, a good reinforcement cord may also be used. [Third Step] An unvulcanized reinforced hose is formed by extruding unvulcanized outer layer rubber 30 on the outer periphery of the reinforcing layer 20 applied as described above using an outer layer rubber extruder (not shown). . In addition, the above outer layer rubber 30 is CSM, CR, CR/
SBR or the like is used to provide excellent durability after vulcanization. [Fourth step] The above-mentioned unvulcanized reinforced hose is stored inside a vulcanization can (not shown) and vulcanized, and then the mandrel M is pulled out to reinforce the structure shown in FIG. 1. Hose E can be obtained. Experimental Example 1 In this experiment, the relationship between the deviation distance between the axial center of the reinforced hose and the braided center of the reinforced cord and the bending radius at which the reinforced hose naturally bends was investigated. (Specifications of reinforced hose) ●Inner diameter of reinforced hose...25.4mm ●Outer diameter of reinforced hose...33.0mm ●Outer diameter of reinforcing layer...30.5mm ●Reinforcement cord...hard steel wire, diameter 0.3mm ●Inner layer rubber ……NBR ●Outer layer rubber……CR ●Burst pressure when the misalignment distance between the axial center of the reinforced hose and the braided center of the reinforced cord is 0mm……450Kg
f/cm 2 ● Distance between the reinforced hose axis and the braided center of the reinforced cord... 1.3 mm, 2.6 mm, 3.9 mm, 5.1 mm, 6.4 mm Three reinforced hoses each with the above specifications were prepared. (Test method) An internal pressure of 105 Kgf/cm 2 was applied to the reinforced hose having the above specifications, and bending due to the difference in shift distance between the axial center of the reinforced hose and the braided center of the reinforced cord was measured. As a result of the experiment, the results shown in FIG. 3 were obtained. The horizontal axis represents the offset distance between the axial center of the reinforced hose and the braided center of the reinforced cord, and the vertical axis represents the bending radius at which the reinforced hose naturally bends. As is clear from FIG. 3, as the deviation distance between the axial center of the reinforced hose and the braid center of the reinforced cord is increased, the bending radius at which the reinforced hose naturally bends becomes smaller. Experimental Example 2 In this experimental example, the relationship between bending radius and burst pressure of a conventional reinforced hose and a reinforced hose of the present invention was investigated. The specifications of the reinforced hose used in this experiment are as follows.
As shown in the table.
上述したように本発明は、補強層の補強コード
の編組中心を補強ホースの軸心からずらし、前記
補強コードの編組密度を前記編組中心に対して非
対称に構成したので、以下のような優れた効果を
奏するものである。
(1) 補強ホースを編組密度の密の方向に湾曲して
使用する場合、編組密度の密の方の補強コード
の編組角度及び編組密度の疎の方の補強コード
の編組角度が静止角度に近づくように変化する
と共に、補強コードが直線状の状態になる（編
組密度の密の方と疎の方の編組角度が等しくな
る）ことができるため、従来の編組密度が等し
い補強ホースを曲げた状態での破壊圧力よりも
高い破壊圧力を保つことが可能で、ホースの破
壊圧力の向上を図ることができる。
(2) 補強ホースを強制的に編組密度の密の方向に
湾曲して内圧をかけても、従来のように補強コ
ードが元の編組角度の方向に大きく戻ろうとす
ることがないため、補強ホースの口金取付部の
外側へ曲がる部分に引張力が作用するのを大幅
に阻止することができ、口金取付部の破損を有
効に防止することができる。
(3) 曲げ使用時のホー耐久性が向上して、ホース
の寿命を大幅に延ばすことができる。
As described above, in the present invention, the braiding center of the reinforcing cord of the reinforcing layer is shifted from the axis of the reinforcing hose, and the braiding density of the reinforcing cord is configured asymmetrically with respect to the braiding center. It is effective. (1) When using a reinforced hose bent in the direction of denser braiding density, the braiding angle of the reinforcing cord with denser braiding density and the braiding angle of the reinforcing cord with sparser braiding density approach the resting angle. At the same time, the reinforcing cord can be in a straight state (the braiding angles of the densely braided and sparsely densified cords are equal), making it possible to bend a reinforcing hose with equal braiding densities. It is possible to maintain a higher bursting pressure than the bursting pressure of the hose, and it is possible to improve the bursting pressure of the hose. (2) Even if the reinforced hose is forcibly bent in the direction of the denser braid density and internal pressure is applied, the reinforced cord will not return to the direction of the original braid angle as in the case of conventional methods, so the reinforced hose It is possible to significantly prevent a tensile force from acting on the outwardly bent portion of the cap mounting portion of the cap mounting portion, and it is possible to effectively prevent damage to the cap mounting portion. (3) Hoe durability during bending is improved, greatly extending the life of the hose.
第１図は本発明の実施例からなる補強ホースを
示す一部を切欠した説明図、第２図ａは本発明の
補強ホースの製造過程の要部を示す説明図、第２
図ｂは本発明の補強ホースにおける補強層の編組
を説明する説明図、第３図は本補強ホースの軸心
と補強コードの編組中心とのずれ距離と、補強ホ
ースが自然に曲る曲げ半径との関係を示す図、第
４図は本補強ホースと従来の補強ホースとの曲げ
半径と破壊圧力との関係を示す図、第５図は従来
補強ホースの製造方法の要部を示す説明図であ
る。
１０……内管（内層ゴム）、２０……補強層、
２０ａ……補強コード、３０……外層ゴム。
FIG. 1 is a partially cutaway explanatory diagram showing a reinforced hose according to an embodiment of the present invention, FIG.
Figure b is an explanatory diagram illustrating the braiding of the reinforcing layer in the reinforced hose of the present invention, and Figure 3 shows the deviation distance between the axis of the reinforced hose and the braided center of the reinforcing cord, and the bending radius at which the reinforced hose naturally bends. Figure 4 is a diagram showing the relationship between the bending radius and bursting pressure of this reinforced hose and a conventional reinforced hose. Figure 5 is an explanatory diagram showing the main parts of the conventional reinforced hose manufacturing method. It is. 10... Inner tube (inner layer rubber), 20... Reinforcement layer,
20a...Reinforcement cord, 30...Outer layer rubber.
Claims (1)
層を介して外面ゴム層を設けて構成された補強ホ
ースにおいて、 前記補強層の補強コードの編組中心を前記補強
ホースの軸心からずらし、前記補強コードの編組
密度を前記編組中心に対して非対称に構成した補
強ホース。[Scope of Claims] 1. In a reinforced hose configured by providing an outer rubber layer through a reinforcing layer formed by braiding reinforcing cords around the outer circumference of an inner tube, the center of the braiding of the reinforcing cords of the reinforcing layer is connected to the reinforcing hose. The reinforcing hose is offset from the axis of the reinforcing cord, and the braiding density of the reinforcing cord is asymmetrical with respect to the braiding center.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6326585A JPS61223391A (en) | 1985-03-29 | 1985-03-29 | Reinforced hose |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6326585A JPS61223391A (en) | 1985-03-29 | 1985-03-29 | Reinforced hose |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61223391A JPS61223391A (en) | 1986-10-03 |
| JPH0534557B2 true JPH0534557B2 (en) | 1993-05-24 |
Family
ID=13224279
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6326585A Granted JPS61223391A (en) | 1985-03-29 | 1985-03-29 | Reinforced hose |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61223391A (en) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61141534A (en) * | 1984-12-14 | 1986-06-28 | Hitachi Cable Ltd | Plaiting of rubber hose |
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1985
- 1985-03-29 JP JP6326585A patent/JPS61223391A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61223391A (en) | 1986-10-03 |
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