JPH0561963B2

JPH0561963B2 -

Info

Publication number: JPH0561963B2
Application number: JP8727890A
Authority: JP
Inventors: Chiaki Igarashi; Kazunari Tanaka
Original assignee: Ebara Research Co Ltd; Ebara Infilco Co Ltd
Current assignee: Ebara Corp; Ebara Research Co Ltd
Priority date: 1990-03-30
Filing date: 1990-03-30
Publication date: 1993-09-07
Also published as: JPH03284303A

Description

【発明の詳細な説明】 (1) 発明の目的［産業上の利用分野］本発明は、原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱
除去し処理水として排出するために原水に対して
凝集剤を注入するに際し原水の性状に応じて凝集
剤の注入量を制御する凝集剤注入制御方法に関
し、特に、原水の水素イオン濃度指数および温度
のうちの少なくとも一方に応じて流動電流の設定
値を選択して得た流動電流の目標値に流動電流の
計測値が接近するよう凝集剤の注入量を決定して
なる凝集剤注入制御方法に関するものである。

［従来の技術］従来、この種の凝集剤注入制御方法としては、
原水に対し凝集剤（無機凝集剤もしくは有機凝集
剤）を注入して所望の凝集状態を達成したときの
流動電流（“最適流動電流”という）を予め計測
して流動電流の設定値として設定装置に保持して
おり、流動電流の設定値（すなわち最適流動電
流）を処理水濁度の計測結果に応じて選択して決
定した流動電流の目標値に流動電流の計測値を接
近せしめて処理水濁度を所望の水準に維持するよ
う制御装置で凝集剤の注入量を決定してなるもの
が提案されていた。

［解決すべき問題点］しかしながら、従来の凝集剤注入制御方法で
は、処理水濁度の計測結果に基づいて流動電流の
目標値を決定しつつ凝集剤の注入量を決定してい
たので、(i)処理水濁度が変動したとき直ちに凝集
剤の注入量を変更したとしても、急速撹拌池、緩
速撹拌池および沈澱池における滞留時間だけ凝集
剤の注入制御が遅延してしまう欠点があり、ひい
ては(ii)原水性状の変動に伴なう処理水濁度の変動
を十分に抑制することができない欠点があり、結
果的に(iii)原水性状の変動にかかわらず処理水濁度
を所望の水準に維持するためには凝集剤の注入量
を常々大目に設定しておかなければならない欠点
があつた。

そこで、本発明は、これらの欠点を除去すべ
く、原水の水素イオン濃度指数および温度のうち
の少なくとも一方に応じて流動電流の設定値を選
択して得た流動電流の目標値に流動電流の計測値
が接近するよう凝集剤の注入量を決定してなる凝
集剤注入制御方法を提供せんとするものである。

(2) 発明の構成［問題点の解決手段］本発明により提供される問題点の第１の解決手
段は、「原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理
水として排出するために原水に対して凝集剤を注
入するに際し原水の性状に応じて凝集剤の注入量
を制御してなる凝集剤注入制御方法において、 (a) 原水の水素イオン濃度指数を計測する第１の
工程と、 (b) 凝集剤の注入された原水の流動電流を計測す
る第２の工程と、 (c) 第１の工程で計測された原水の水素イオン濃
度指数に応じて流動電流の設定値を選択して流
動電流の目標値と決定する第３の工程と、 (d) 第３の工程で決定された流動電流の目標値と
第２の工程で計測された流動電流の計測値とを
比較する第４の工程と、 (e) 第４の工程で比較された結果に応じて凝集剤
の注入量を決定する第５の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方
法」である。

本発明により提供される問題点を第２の解決手
段は、「原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理
水として排出するために原水に対して凝集剤を注
入するに際し原水の性状に応じて凝集剤の注入量
を制御してなる凝集剤注入制御方法において、 (a) 原水の温度を計測する第１の工程と、 (b) 凝集剤の注入された原水の流動電流を計測す
る第２の工程と、 (c) 第１の工程で計測された原水の温度に応じて
流動電流の設定値を選択して流動電流の目標値
と決定する第３の工程と、 (d) 第３の工程で決定された流動電流の目標値と
第２の工程で計測された流動電流の計測値とを
比較する第４の工程と、 (e) 第４の工程で比較された結果に応じて凝集剤
の注入量を決定する第５の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方
法」である。

本発明により提供される問題点の第３の解決手
段は、「原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理
水として排出するために原水に対して凝集剤を注
入するに際し原水の性状に応じて凝集剤の注入量
を制御してなる凝集剤注入制御方法において、 (a) 原水の水素イオン濃度指数を計測する第１の
工程と、 (b) 原水の温度を計測する第２の工程と、 (c) 凝集剤の注入された原水の流動電流を計測す
る第３の工程と、 (d) 第１の工程で計測された原水の水素イオン濃
度指数および第２の工程で計測された原水の温
度に応じて流動電流の設定値を選択して流動電
流の目標値と決定する第４の工程と、 (e) 第４の工程で決定された流動電流の目標値と
第３の工程で計測された流動電流の計測値とを
それぞれ比較する第５の工程と、 (f) 第５の工程で比較された結果に応じて凝集剤
の注入量を決定する第６の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方
法」である。

［作用］本発明にかかる第１の凝集剤注入制御方法は、
原水から懸濁水を凝集せしめて沈澱除去し処理水
として排出するために原水に対して凝集剤を注入
するに際し原水の性状に応じて凝集剤の注入量を
制御しており、特に、［問題点の解決手段］の前
段で第１の解決手段として明示したごとく、(a)〜
(e)項に列挙した第１ないし第５の工程を備えてい
るので、 (i) 原水の水素イオン濃度指数の変化に即応して
凝集剤の注入量を決定する作用をなし、ひいては (ii) 処理水濁度の変動を抑制する作用をなし、併せて (iii) 凝集剤の注入量を削減する作用をなす。

本発明にかかる第２の凝集剤注入制御方法
は、原水から懸濁水を凝集せしめて沈澱除去し
処理水として排出するために原水に対して凝集
剤を注入するに際し原水の性状に応じて凝集剤
の注入量を制御しており、特に、［問題点の解
決手段］の中段で第２の解決手段として明示し
たごとく、(a)〜(e)項に列挙した第１ないし第５
の工程を備えているので、 (iv) 原水温度の変化に即応して凝集剤の注入量を
決定する作用をなし、ひいては上述した第１の凝集剤注入制
御方法と同様に上記(ii)(iii)の作用をなす。

本発明にかかる第３の凝集剤注入制御方法
は、原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し
処理水として排出するために原水に対して凝集
剤を注入するに際し原水の性状に応じて凝集剤
の注入量を制御しており、特に、［問題点の解
決手段］の後段で第３の解決手段として明示し
たごとく、(a)〜(f)項に列挙した第１ないし第６
の工程を備えているので、 (v) 原水の水素イオン濃度指数の変化および原水
温度の変化に即応して凝集剤の注入量を決定す
る作用をなし、ひいては上述した第１、第２の凝集剤
注入制御方法に比べて上記(ii)(iii)の作用を好適に
なす。

［実施例］次に、本発明にかかる凝集剤注入制御方法につ
いて、その好ましい実施例を挙げ、添付図面を参
照しつつ、具体的に説明する。

しかしながら、以下に説明する実施例は、本発
明の理解を容易化ないし促進化するために記載さ
れるものであつて、本発明を限定するために記載
されるものではない。

換言すれば、以下に説明される実施例において
開示される各要素は、本発明の精神ならびに技術
的範囲に属する全ての設計変更ならびに均等物置
換を含むものである。

（添付図面の説明）第１図は、本発明にかかる凝集剤注入制御方法
の第１の実施例にしたがつて凝集剤の注入制御が
実行されている凝集沈澱処理装置を示すための概
念図である。

第２図、第１図に図示した凝集沈澱処理装置に
備えられた流動電流計の一例を拡大して示すため
の拡大断面図である。

第３図ａ〜ｃは、第１図実施例を説明するため
の動作説明図であつて、原水PHに対しそれぞれ最
適流動電流、凝集剤の最適注入量および処理水濁
度がプロツトされている。

第４図ａ〜ｄは、第１図実施例の具体例を説明
するための動作説明図であつて、運転開始からの
経過時間に対しそれぞれ原水PH、流動電流の目標
値、凝集剤の注入量および処理水濁度がプロツト
されている。

第５図は、本発明にかかる凝集剤注入制御方法
の第２の実施例にしたがつて凝集剤の注入制御が
実行されている凝集沈澱処理装置を示すための概
念図である。

第６図ａ〜ｃは、第５図実施例を説明するため
の動作説明図であつて、原水の温度に対しそれぞ
れ最適流動電流、凝集剤の最適注入量および処理
水濁度がプロツトされている。

第７図ａ〜ｄは、第５図実施例を具体例を説明
するための動作説明図であつて、運転開始からの
経過時間に対しそれぞれ原水PH、流動電流の目標
値、凝集剤の注入量および処理水濁度がプロツト
されている。

第８図は、本発明にかかる凝集剤注入制御方法
の第３の実施例にしたがつて凝集剤の注入制御が
実行されている凝集沈澱処理装置を示すための概
念図である。

第９図ａ〜ｃは、第８図実施例を説明するため
の動作説明図であつて、原水PHに対しそれぞれ最
適流動電流、凝集剤の最適注入量および処理水濁
度がプロツトされている。

第１０図ａ〜ｃは、第８図実施例を説明するた
めの他の動作説明図であつて、原水の温度に対し
それぞれ最適流動電流、凝集剤の最適注入量およ
び処理水濁度がプロツトされている。

第１１図ａ〜ｅは、第８図実施例の具体例を説
明するための動作説明図であつて、運転開始から
の経過時間に対しそれぞれ原水PH、原水の温度、
流動電流の目標値、凝集剤の注入量および処理水
濁度がそれぞれプロツトされている。

（第１の実施例の構成）まず、第１図を参照しつつ、本発明にかかる凝
集剤注入制御方法の第１の実施例について、それ
によつて凝集剤の注入制御が実行されている凝集
沈澱処理装置の構成を説明しながら、その構成を
詳細に説明する。

１０は、本発明にかかる凝集剤注入制御方法に
よつて凝集剤の注入制御が実行されている凝集沈
澱処理装置であつて、原水として上水、下水、屎
尿あるいは工場廃水などの懸濁水（以下“上水”
の場合を例示する）が原水供給源（図示せず）か
ら矢印Ａで示すごとく原水供給管１１Ａを介して
供給されており原水（すなわち懸濁水）中に含ま
れた大型の異物を沈澱せしめて除去するための着
水井１２と、着水井１２から原水供給管１１Ｂを
介して原水（すなわち懸濁水）が供給されており
急速撹拌によつて注入された凝集剤を原水（すな
わち懸濁水）と混合して懸濁質を凝集せしめて凝
集体（すなわちフロツク）を形成するための急速
撹拌池１３と、急速撹拌池１３から凝集剤の注入
された急速撹拌されて凝集体の形成された原水
（以下“急速撹拌池流出水”という）が与えられ
ており急速撹拌池流出水を緩速攪拌して凝集体を
肥大せしめるための緩速撹拌池１４と、緩速撹拌
池１４から与えられた懸濁水（以下“緩速撹拌池
流出水”という）を静置して凝集体を沈澱せしめ
るための沈澱池１５と、凝集体を形成せしめるよ
う急速撹拌池１３に対して凝集剤（無機凝集剤あ
るいは有機凝集剤）を注入するための凝集剤注入
装置１６とを備えている。急速撹拌池１３には、
駆動源（たとえば電動機）１３Ａによつて急速回
転駆動（すなわち比較的に高速度で回転駆動）さ
れる撹拌部材１３Ｂが配設されている。緩速撹拌
池１４には、駆動源（たとえば電動機）１４Ａに
よつて緩速回転駆動（すなわち比較的に低速度で
回転駆動）される撹拌部材１４Ｂが配設されてい
る。沈澱池１５には、その底部に対し、沈澱した
凝集体を汚泥として除去するための排出管（図示
せず）が配設されている。凝集剤注入装置１６に
は、凝集剤を保持するための凝集剤貯槽１６Ａ
と、凝集剤貯槽１６Ａから急速撹拌池１３に向け
て凝集剤を計量しつつ供給するための計量ポンプ
１６Ｂとが包有されている。

凝集沈澱処理装置１０は、また、原水供給管１
１Ｂに対して配設された原水の水素イオン濃度指
数（以下“原水PH”ともいう）を計測するための
水素イオン濃度指数計（以下“原水PH計”ともい
う）１８と、急速撹拌池１３に対して配設された
凝集剤の注入された原水（すなわち懸濁水）の流
動電流を計測するための流動電流計１９と、沈澱
池１５から矢印Ｂで示すごとく処理水を排出する
ための処理水排出管１１Ｃに対して配設された処
理水の濁度（以下“処理水濁度”ともいう）を計
測するための処理水濁度計２０とを備えている。
ちなみに、流動電流計１９は、急速撹拌池１３Ｂ
から採水パイプ１９ａおよび採水ポンプ１９a⁺
を介して採取された凝集剤の注入された原水をサ
ンプルとして一時的に保持し流動電流の計測に供
したのちサンプル（すなわち凝集剤の注入された
原水）を排水パイプ１９ｂを介して急速撹拌池１
３Ｂに向けて排出する筒状容器１９Ａと、筒状容
器１９Ａの内周面に離間して配設された２つの電
極１９Ｂ，１９Ｃと、筒状容器１９Ａの内部に配
設されており筒状容器１９Ａの外部にある動力源
１９Ｄによつて往復運動せしめられサンプル（す
なわち凝集剤の注入された原水）を移動せしめる
ピストン１９Ｅと、電極１９Ｂ，１９Ｃに対し接
続線１９ｃ，１９ｄを介して接続されておりピス
トン１９Ｅの往復運動に伴なうサンプル（すなわ
ち凝集剤の注入された原水）の移動によつて電極
１９Ｂ，１９Ｃ間に生じる電流を計測し適宜に増
幅して流動電流として比較回路２２に向け出力す
る電流計１９Ｆとを包有している。流動電流計１
９による流動電流の計測値は、原水量流もしくは
原水濁度が上昇したとき凝集剤の注入量が増加さ
れなければ減少し、また原水流量もしくは原水濁
度が低下したとき凝集剤の注入量が減少されなけ
れば増加するので、本発明ではこれを設定装置２
１から出力される流動電流の設定値に一致せしめ
るように凝集剤の注入量を制御することにより、
原水流量および原水濁度に注目する必要を排除し
ている。処理水濁度計２０は、本発明にかかる凝
集剤注入制御方法を評価するために配置されてい
るに過ぎないので、所望により除去してもよい。

凝集沈澱処理装置１０は、更に、予め適宜の要
領で測定された原水PHと最適流動電流とが設定さ
れその間の相関関係を保持しておりその相関関係
に基づき原水PH計18から与えられた原水PHの計測
値に応じて最適流動電流（すなわち流動電流の設
定値）を適宜に選択し流動電流の目標値として出
力するための設定装置２１と、流動電流計１９お
よび設定装置２１に対して接続されており流動電
流計１９から与えられた流動電流の計測値と設定
装置２１から与えられた流動電流の目標値（すな
わち最適流動電流）とを比較するための比較回路
２２と、比較回路２２に対して接続されており比
較回路２２の比較結果（すなわち流動電流の目標
値とその計測値との間の差）に応じて凝集剤の注
入量を決定し凝集剤の注入制御信号として凝集剤
注入装置１６に与えるための制御装置２３とを備
えている。

（第１の実施例の説明）更に、第１図ないし第３図ａ〜ｃを参照しつ
つ、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第１の
実施例について、それによつて凝集剤の注入制御
が実行されている凝集沈澱処理装置の作用を説明
しながら、その作用を詳細に説明する。

凝集沈澱動作原水供給源（図示せず）から原水として原水供
給管１１Ａを介し矢印Ａで示すごとく供給された
懸濁水は、着水井１２で大型の異物が沈澱せしめ
られて除去されたの、原水供給管１１Ｂを介して
急速撹拌池１３に供給される。

急速撹拌池１３に供給された懸濁水（すなわち
原水）は、凝集剤注入装置１６から注入された適
当量の凝集剤が急速攪拌によつて混合され、懸濁
質が凝集される。懸濁水では、懸濁質の凝集に伴
なつて凝集体（すなわちフロツク）が形成され
る。急速撹拌池１３で凝集体の形成された原水
は、急速撹拌池流出水として緩速撹拌池１４に与
えられる。

緩速撹拌池１４では、急速撹拌池流出水を緩速
撹拌することにより、凝集体は肥大せしめられ
る。緩速撹拌池１４で緩速撹拌された急速撹拌池
流出水は、緩速撹拌池流出水として沈澱池１５に
供給される。

沈澱池１５では、緩速撹拌池流出水を静置する
ことにより、凝集体が沈澱される。沈澱池１５で
沈澱された凝集体は、沈澱池１５の底部に形成さ
れた排出管（図示せず）から汚泥として除去され
る。これに対し、沈澱池１５において凝集体の沈
澱除去された緩速撹拌池流出水は、処理水として
処理水排出管１１Ｃを介し矢印Ｂで示すごとく排
出され、後続の処理装置（図示せず）に供給され
る。

凝集剤注入制御設定動作凝集沈澱処理装置１０の運転開始に先立ち、
適宜の要領で、原水PHと最適流動電流（すなわ
ち“所望の凝集状態の達成したときに対応する
流動電流”）との関係を把握する。原水PHと最
適流動電流との関係は、凝集沈澱処理装置１０
を予備運転することにより達成してもよく、ま
た凝集沈澱処理装置１０の縮小モデルを作成し
て達成してもよいが、ここではPH計とジヤーテ
スト装置とジヤーテスト装置に付設の流動電流
計とを用いて達成するものとして説明する。

原水PH、採取された原水をPH計に与えて計測
する。

最適流動電流は、流動電流計で流動電流を測
定しつつジヤーテスト装置でジヤーテストを反
復することにより計測する。すなわち、ジヤー
テストで決定された凝集剤の最適注入量（すな
わち所望の凝集状態を達成できる凝集剤の注入
量；第３図ｂ，ｃ参照）に対応する流動電流
が、最適流動電流とされる（第３図ａ）。

原水PHと最適流動電流との計測を反復し、各
種の原水PHに対応する最適流動電流を計測する
（第３図ａ参照）。

そののち、原水PHとそれに対応する最適流動
電流とを１組として設定装置２１に対し順次設
定し、原水PHと最適流動電流との間の相関関係
（第３図ａ参照）を設定装置２１に保持せしめ
る。設定装置２１に設定された最適流動電流
は、直流電流の設定値ともいう。

注入制御動作凝集沈澱処理装置１０の運転が開始される
と、着水井１２から原水として急速撹拌池１３
に対して与えられる懸濁水は、原水PH計18によ
つて原水PHが計測され始める。原水PHの計測値
は、制定装置２１に与えられている。

設定装置２１では、原水PH計18から原水PHの
計測値が与えられるごとに、その計測値に対応
して予め設定された相関関係（第３図ａ参照）
から最適流動電流（すなわち流動電流の設定
値）が適宜に求められ、流動電流の目標値とし
て比較回路２２に向けて出力される。

比較回路２２では、設定装置２１から与えら
れた流動電流の目標値（すなわち最適流動電
流）と流動電流計１９から与えられた流動電流
の計測値との間の差が求められ、比較結果とし
て制御装置２３に向けて出力される。

制御装置２３では、比較回路２２から与えら
れた比較結果（すなわち流動電流の目標値とそ
の計測値との間の差）に応じて凝集剤の注入量
が決定され、凝集剤の注入制御信号として凝集
剤注入装置１６に向けて出力される。ちなみ
に、制御回路２３では、比較回路２２から与え
られた比較結果が０となるように凝集剤の注入
量が決定される。また、凝集剤の注入量の初期
値は、経験あるいは別途実行されるジヤーテス
トなどによつて決定される。

凝集剤注入装置１６では、制御装置２３から
与えられた凝集剤の注入制御信号に応じて計量
ポンプ１６Ｂが動作せしめられ、凝集剤貯槽１
６Ａから急速撹拌池１３に向けて凝集剤が注入
される。

以上により、本発明によれば急速撹拌池１３で
原水PHの変動に応じて凝集剤の注入量を直ちに変
更できるので、凝集剤の注入量の不必要な増加を
回避しつつ処理水濁度の変動を確実に抑制でき
る。

具体例１併せて、第１図および第４図ａ〜ｄを参照しつ
つ、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第１の
実施例の理解を一層深めるために、具体的な数値
を挙げて詳細に説明する。

ここでは、ダム貯留水が、原水として、本発明
にかかる凝集剤注入制御方法によつて凝集剤の注
入制御が実行されている第１の凝集沈澱処理装置
と、従来技術として開示した凝集剤注入制御方法
によつて凝集剤の注入制御が実行されている第２
の凝集沈澱処理装置とに供給された。

第１、第２の凝集沈澱処理装置は、ともに、同
一構造の急速撹拌池、緩速撹拌池および沈澱池を
備えており、急速撹拌池、緩速撹拌池および沈澱
池の滞留時間がそれぞれ３分、27分および２時間
30分とされ、原水（すなわち懸濁水）の処理能力
が100m³／時とされ、ポリアルミニウムクロライ
ド（いわゆる“PAC”）が凝集剤として使用され
た。

原水PHは、運転開始からの時間経過に伴なつて
7.5と6.5との間を第４図ａに示すごとく変化し
た。ちなみに、原水濁度および原水温度は、それ
ぞれ、20度および25℃でほぼ一定であつた。ま
た、処理水濁度は、２度が目標とされた。

実施例１第１段階（すなわち０時から１時までの期間）
では、原水PH計によつて計測された設定装置に与
えられた原水PHが7.5で一定であつた（第４図ａ
参照）ので、設定装置から出力されて比較回路に
与えられる流動電流の目標値（ここでは最適流動
電流）は、−３であつた（第４図ｂ参照）。

比較回路では、流動電流計による流動電流の計
測値が設定装置から与えられた流動電流の目標値
（すなわち最適流動電流）と比較され、比較結果
が制御装置に与えられた。比較結果は、流動電流
の目標値が一定であつたので、０に維持されてい
た。

制御装置では、比較結果が０に維持されていた
ので、凝集剤の注入量が10mg／に維持され、凝
集剤の注入制御信号として凝集剤注入装置に与え
られた（第４図ｃ参照）。ちなみに、10mg／は、
別途実行されたジヤーテストによつて決定とされ
た。

凝集剤注入装置では、制御装置から与えられた
凝集剤の注入制御信号に応じて急速撹拌池に凝集
剤が注入された。

急速撹拌池で凝集剤の注入された原水は、急速
撹拌されたのち、急速撹拌池流出水として緩速撹
拌池へ与えられた。

緩速撹拌池では、急速撹拌池流出水が緩速撹拌
されたのち、緩速撹拌池流出水として沈澱池へ与
えられた。

沈澱池では、緩速撹拌池流出水が凝集体を沈澱
して除去するために静置された。しかしながら、
沈澱池の滞留時間が２時間30分であつたので、運
転開始に際して急速撹拌池に与えられた原水は、
処理水として沈澱池から未だ流出されていなかつ
た。そのため、処理水濁度計の計測結果は、プロ
ツトされていない（第４図ｄ参照）。

第２段階（すなわち１時から５時までの期間）
では、原水PH計によつて計測され設定装置に与え
られた原水PHが7.5から6.5へ徐々に減少した（第
４図ａ参照）ので、設定装置から出力されて比較
回路に与えられる流動電流の目標値（ここでは最
適流動電流）は、１時から４時までの期間に−３
から−１まで徐々に増加し、４時から５時までの
期間に−１に維持されていた（第４図ｂ参照）。

比較回路では、流動電流計による流動電流の計
測値が設定装置から与えられた流動電流の目標値
（ここでは最適流動電流）と比較され、比較結果
が制御装置に与えられた。比較結果は、流動電流
の目標値が原水PHの低下に応じて徐々に増大した
ので、徐々に増大した。

制御装置では、比較結果が徐々に増大したの
で、凝集剤の注入量が10mg／から15mg／まで
徐々に増加され、凝集剤の注入制御信号として凝
集剤注入装置に与えられた（第４図ｃ参照）。

沈澱池では、緩速撹拌池流出水が凝集体を沈澱
して除去するために静置されたの、処理水として
流出された。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第１段階に対応する３
時から４時までの期間に２度であり、第２段階の
初期に対応する４時から５時までの期間に２度か
ら３度まで増加したのち再び２度に減少した（第
４図ｄ参照）。

第３段階（すなわち５時から13時までの期間）
では、原水PH計によつて計測された設定装置に与
えられた原水PHが6.5であつて（第４図ａ参照）
ので、設定装置から出力されて比較回路に与えら
れる流動電流の目標値（ここでは最適流動電流）
は、−１に維持されていた（第４図ｂ参照）。

比較回路では、流動電流計による流動電流の計
測値が設定装置から与えられた流動電流の目標値
（ここでは最適流動電流）と比較され、比較結果
が制御装置に与えられた。比較結果は、流動電流
の目標値が一定であつたので、０に維持されてい
た。

制御装置では、比較結果が０に維持されていた
ので、凝集剤の注入量が15mg／に維持され、凝
集剤の注入制御信号として凝集剤注入装置に与え
られた（第４図ｃ参照）。

沈澱池では、緩速撹拌池流出水が凝集体を沈殿
して除去するために静置されたのち、処理水とし
て流出された。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第２段階の中期ないし
後期に対応する５時から８時までの期間に1.5度
から３度まで増加したのち再び1.5度近くまで減
少し、第３段階の初期ないし中期に対応する８時
から13時までの期間に２度に維持されていた（第
４図ｄ参照）。

第４段階（すなわち13時から17時までの期間）
では、原水PH計によつて計測された設定装置に与
えられた原水PHが6.5から7.5へ徐々に増加した
（第４図ａ参照）ので、設定装置から出力されて
比較回路に与えられる流動電流の目標値（ここで
は最適流動電流）は、13時から16時までの期間に
−１から−３まで徐々に減少し、16時から17時ま
での期間に−３に維持されていた（第４図ｂ参
照）。

比較回路では、流動電流計による流動電流の計
測値が設定装置から与えられた流動電流の目標値
（ここでは最適流動電流）と比較され、比較結果
が制御装置に与えられた。比較結果は、流動電流
の目標値が原水PHの増加に応じて徐々に減少した
ので、徐々に減少した。

制御装置では、比較結果が徐々に減少したの
で、凝集剤の注入量が15mg／から10mg／まで
徐々に増加され、凝集剤の注入制御信号として凝
集剤注入装置に与えられた（第４図ｃ参照）。

沈澱池では、緩速撹拌池流出水が凝集体を沈澱
して除去するために静置されたのち、処理水とし
て流出された。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第３段階の後期に対応
する13時から16時までの期間も第４段階の初期に
対応する16時から17時までの期間もともに、２度
に維持されていた（第４ｄ図参照）。

第５段階（すなわち17時から24時までの期間）
では、原水PH計によつて計測された設定装置に与
えられた原水PHが7.5であつた（第４図ａ参照）
ので、設定装置から出力されて比較回路に与えら
れる流動電流の目標値（ここでは最適流動電流）
は、−３に維持されていた（第４図ｂ参照）。

制御装置では、比較結果が０に維持されていた
ので、凝集剤の注入量が10mg／に維持され、凝
集剤の注入制御信号として凝集剤注入装置に与え
られた（第４図ｃ参照）。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度で計測したところ、第４段階の中期ないし後
期に対応する17時から20時までの期間に２度を中
心に変動し、第５段階の初期ないし中期に対応す
る20時から24時までの期間に２度に維持されてい
た（第４図ｄ参照）。

比較例１第１段階すなわち（０時から１時までの期間）
では、原水PH計によつて計測され設定装置に与え
られた原水PHが7.5であり（第４図ａ参照）、運転
開始からの経過時間が急速撹拌池、緩速撹拌池お
よび沈澱池における滞留時間（すなわち３時間）
未満で処理水濁度が後述のごとく未だ計測されて
いなかつたので、設定装置から出力されて比較回
路に与えられる流動電流の目標値は、−３に維持
されていた（第４図ｂ参照）。

比較回路では、流動電流計による流量電流の計
測値が流動電流の目標値と比較され、比較結果が
制御装置に与えられた。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果に
応じて10mg／に維持されるよう、決定された
（第４図ｃ参照）。凝集剤の注入量は、凝集剤の注
入制御信号として凝集剤注入装置に与えられた、
ちなみに、10mg／は、別途実行されたジヤーテ
ストによつて決定された。

凝集剤注入装置では、凝集剤の注入制御信号に
応じて急速撹拌池に凝集剤が注入された。

沈澱池では、緩速撹拌池流出水が凝集体を沈殿
して除去するために静置された。しかしながら、
沈澱池の滞留時間が２時間30分であつたので、運
転開始に際して急速撹拌池に与えられた原水は、
処理水として沈澱池から未だ流出されていなかつ
た。そのため、処理水濁度計の計測結果は、プロ
ツトされておらず、また流動電流の目標値を決定
するために使用されなかつた（第４図ｄ参照）。

第２段階（すなわち１時から５時までの期間）
では、原水PH計によつて計測され設定装置に与え
られた原水PHが7.5から6.5へ徐々に減少した（第
４図ａ参照）が、設定装置から出力されて比較回
路に与えられる流動電流の目標値は、(i)運転開始
からの経過時間が急速撹拌池、緩速撹拌池および
沈澱池における滞留時間（すなわち３時間）未満
で処理水濁度が後述のごとく未だ計測されていな
かつたので、１時から３時までの期間に−３に維
持され、(ii)第１段階に対応する３時から４時まで
の期間に処理水濁度が一定であつたので、−３に
維持され、(iii)第２段階の当初に対応する４時に処
理水濁度が増加し始めたので、−２とされたのち
５時まで維持された（第４図ｂ参照）。

比較回路では、流動電流計による流動電流の計
測値が設定装置から与えられた流動電流の目標値
と比較され、比較結果が制御装置に与えられた。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果に
応じて、１時から４時までの期間に10mg／から
５mg／まで徐々に減少し、４時に7.5mg／に
増加して５時まで維持されるよう、決定された
（第４図ｃ参照）。凝集剤の注入量は、凝集剤の注
入制御信号として凝集剤注入装置に与えられた。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、１時から３時までの期
間には第１段階の原水が未だ処理水として流出さ
れていなかつたのでプロツトされておらず、第１
段階に対応する３時から４時までの期間に２度で
あり、第２段階の初期に対応する４時から５時ま
での期間に２度から４度まで増加した（第４図ｄ
参照）。

第３段階（すなわち５時から13時までの期間）
では、原水PH計によつて計測され設定装置に与え
られた原水PHが6.5であつた（第４図ａ参照）が、
第２段階の影響で後述のごとく処理水濁度が変動
していたので、設定装置から出力されて比較回路
に与えられる流動電流の目標値は、５時に−１と
されたのち６時まで維持され、６時に０とされた
のち11時まで維持され、11時に−１とされたのち
13時まで維持された（第４図ｂ参照）。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果に
応じて、５時から６時までの期間に7.5mg／か
ら10mg／まで増加し、６時から７時までの期間
に10mg／から17.5mg／まで増加したのち11時
まで維持され、11時に15mg／に減少したのち13
時まで維持されるよう、決定された（第４図ｃ参
照）。凝集剤の注入量は、凝集剤の注入制御信号
として凝集剤注入装置に与えられた。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第２段階の中期ないし
後期に対応する５時から８時までの期間に４度か
ら９度まで増加したのち再び６度近くまで減少
し、第３段階の初期ないし中期に対応する８時か
ら13時までの期間に４度から２度未満まで徐々に
減少した（第４図ｄ参照）。

第４段階（すなわち13時から17時までの期間）
では、原水PH計によつて計測され設定装置に与え
られた原水PHが6.5から7.5へ徐々に増加した（第
４図ａ参照）が、第３段階の後期ないし第４段階
の初期の影響で後述のごとく処理水濁度が２度未
満に維持されていたので、設定装置から出力され
て比較回路に与えられる流動電流の目標値は、13
時から16時までの期間に−１に維持され、16時に
−２とされたのち17時まで維持された（第４図ｂ
参照）。

比較回路では、流動電流計による流動電流の計
測値が設定装置から与えられた流動電流打の目標
値と比較され、比較結果が制御装置に与えられ
た。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果に
応じて、13時から14時までの期間に15mg／に維
持され、14時から16時までの期間に15mg／から
25mg／まで単調に増加し、16時から17時までの
期間に25mg／から12.5mg／まで急速に減少す
るよう、決定された（第４図ｃ参照）。凝集剤の
注入量は、凝集剤の注入制御信号として凝集剤注
入装置に与えられた。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第３段階の後期に対応
する13時から16時までの期間も第４段階の初期に
対応する16時から17時までの期間もともに、２度
未満に維持されており、殆ど変化しなかつた（第
４図ｄ参照）。

第５段階（すなわち17時から24時までの期間）
では、原水PH計によつて計測され設定装置に与え
られた原水PHが7.5であり（第４図ａ参照）、第４
段階の影響で後述のごとく処理水濁度が２度未満
に維持されていたので、設定装置から出力されて
比較回路に与えられる流動電流の目標値は、17時
に−2.5とされたのち19時まで維持され、19時に
−３とされて24時まで維持された（第４図ｂ参
照）。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果に
応じて、17時から20時までの期間に12.5mg／か
ら10mg／まで徐々に減少し、20時から24時まで
の期間に10mg／に維持されるよう、決定された
（第４図ｃ参照）。凝集剤の注入量は凝集剤の注入
制御信号として凝集剤注入装置に与えられた。

緩速撹拌池では、急速撹拌池流出水が凝集体が
緩速撹拌されたのち、緩速撹拌池流出水として沈
澱池へ与えられた。

沈澱池では、緩速撹拌池流出水を沈殿して除去
するために静置されたのち、処理水として流出さ
れた。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第４段階の中期ないし
後期に対応する17時から19時までの期間に２度か
ら１度まで徐々に減少し、第４段階の後期ないし
第５段階の初期に対応する19時から22時までの期
間に１度から２度まで徐々に増加し、第５段階の
中期に対応する22時から24時までの期間に２度に
維持されていた（第４図ｄ参照）。

実施例１と比較例１との比較上述より明らかなごとく、実施例１は、比較例
１に比べ、比較回路に与えらられる流動電流の目
標値が原水PHの変動に好適に追従でき、ひいては
凝集剤の注入量の過不足があまりみられず、結果
的に処理水濁度の変動を確実に抑制できた。

（第２の実施例の構成・作用）また、第５図ないし第７図ａ〜ｄを参照しつ
つ、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第２の
実施例について、それによつて凝集剤の注入制御
が実行されている凝集沈澱処理装置を説明しなが
ら、その構成および作用を詳細に説明する。

第２の実施例は、第１図と第５図とを比較すれ
ば明らかなごとく、原水PH計１８に代え原水温度
計１８Ａを配設して原水の温度と流動電流の計測
値とから凝集剤の注入量を決定することを除き、
第１の実施例と実質的に同一の構成および作用を
有している。

すなわち、第２の実施例では、原水温度計１８
Ａによつて計測された原水の温度が第１の実施例
における原水PHと等価な指標として機能している
（第６図ａ〜ｃ参照）。

したがつて、ここでは、説明を簡潔とするため
に、第１の実施例に包有された部材と同一の部材
に対し、第１の実施例と同一の参照番号を付すこ
とにより、それらの詳細な説明を省略する。

具体例２併せて、第５図ないし第７図ａ〜ｄを参照しつ
つ、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第２の
実施例の理解を一層深めるために、具体的な数値
を挙げて詳細に説明する。

第１、第２の凝集沈澱処理装置は、ともに、急
速撹拌池、緩速撹拌池および沈澱池の滞留時間が
それぞれ３分、27分および２時間30分とされ、懸
濁水の処理能力が100cm³／時とされ、ポリアルミ
ニウムクロライド（いわゆる“PAC”）が凝集剤
として使用された。

原水の温度は、運転開始からの時間経過に伴な
つて25℃と15℃との間を第７図ａに示すごとく変
化した。ちなみに、原水濁度および原水PHは、そ
れぞれ、20度および7.5でほぼ一定であつた。ま
た、処理水濁度は、２度が目標とされた。

実施例２第１段階（すなわち０時から１時までの期間）
では、原水温度計によつて計測され設定装置に与
えられた原水の温度が25℃であつた（第７図ａ参
照）ので、設定装置から出力されて比較回路に与
えられる流動電流の目標値（ここでは最適流動電
流）は、−３であつた（第７図ｂ参照）。

制御装置では、比較結果が０に維持されていた
ので、凝集剤の注入量が15mg／に維持され、凝
集剤の注入制御信号として凝集剤注入装置に与え
られた（第７図ｃ参照）。ちなみに、15mg／は、
別途実行されたジヤーテストによつて決定され
た。

沈澱池では、緩速撹拌池流出水が凝集体を沈殿
して除去するために静置された。しかしながら、
沈澱池の滞留時間が２時間30分であつたので、運
転開始に際して急速撹拌池に与えられた原水は、
処理水として沈澱池から未だ流出されていなかつ
た。そのため、処理水濁度計の計測結果は、プロ
ツトされていない（第７図ｄ参照）。

第２段階（すなわち１時から５時までの期間）
では、原水温度計によつて計測され設定装置に与
えられた原水の温度が25℃から15℃へ徐々に低下
した（第７図ａ参照）ので、設定装置から出力さ
れて比較回路に与えられる流動電流の目標値（こ
こでは最適流動電流）は、１時から４時までの期
間に−３から−２まで徐々に増加し、４時から５
時までの期間に−２に維持されていた（第７図ｂ
参照）。

比較回路では、流動電流計による流動電流の計
測値が設定装置から与えられた流動電流の目標値
（ここでは最適流動電流）と比較され、比較結果
が制御装置に与えられた。比較結果は、流動電流
の目標値が原水の温度低下に応じて徐々に増大し
たので、徐々に増大した。

制御装置では、比較結果が徐々に増大したの
で、凝集剤の注入量が15mg／から20mg／まで
徐々に増加され、凝集剤の注入制御信号として凝
集剤注入装置に与えられた。（第７図ｃ参照）。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第１段階に対応する３
時から４時までの期間に２度であり、第２段階の
初期に対応する４時から５時までの期間に２度か
ら2.5度まで増加した（第７図ｄ参照）。

第３段階（すなわち５時から13時までの期間）
では、原水温度計によつて計測され設定装置に与
えられた原水の温度が15℃であつた（第７図ａ参
照）ので、設定装置から出力されて比較回路に与
えられる流動電流の目標値（ここでは最適流動電
流）は、−２に維持されていた（第７図ｂ参照）。

制御装置では、比較結果が０に維持されていた
ので、凝集剤の注入量が20mg／に維持され、凝
集剤の注入制御信号として凝集剤注入装置に与え
られた（第７図ｃ参照）。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第２段階の中期ないし
後期に対応する５時から８時までの期間に2.5度
から1.5度近くまで減少したのち再び２度近くま
で増加し、第３段階の初期ないし中期に対応する
８時から13時までの期間に２度に期待されていた
（第７図ｄ参照）。

第４段階（すなわち13時から17時までの期間）
では、原水温度計によつて計測され設定装置に与
えられた原水の温度が15℃から25℃へ徐々に増加
した（第７図ａ参照）ので、設定装置から出力さ
れて比較回路に与えられる流動電流の目標値（こ
こでは最適流動電流）は、13時から16時までの期
間に−２から−３まで徐々に減少し、16時から17
時までの期間に−３に維持されていた（第７図ｂ
参照）。

比較回路では、流動電流計による流動電流の計
測値が設定装置から与えられた流動電流の目標値
（ここでは最適流動電流）と比較され、比較結果
が制御装置に与えられた。比較結果は、流動電流
の目標値が原水の温度増加に応じて徐々に減少し
たので、徐々に減少した。

制御装置では、比較結果が徐々に減少したの
で、凝集剤の注入量が20mg／から15mg／へ
徐々に減少され、凝集剤の注入制御信号として凝
集剤注入装置に与えられた（第７図ｃ参照）。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第３段階の後期に対応
する13時から16時までの期間も第４段階の初期に
対応する16時から17時までの期間もともに、２度
に維持されていた（第７図ｄ参照）。

第５段階（すなわち17時から24時までの期間）
では、原水温度計によつて計測され設定装置に与
えられた原水の温度が25℃であつた（第７図ａ参
照）ので、設定装置から出力されて比較回路に与
えられる流動電流の目標値（ここでは最適流動電
流）は、−３に維持されていた（第７図ｂ参照）。

制御装置では、比較結果が０に維持されていた
ので、凝集剤の注入量が15mg／に維持され、凝
集剤の注入制御信号として凝集剤注入装置に与え
られた（第７図ｃ参照）。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第４段階の中期ないし
後期に対応する17時から20時までの期間に２度を
中心に変動し、第５段階の初期ないし中期に対応
する20時から24時までの期間に２度に維持されて
いた（第７図ｄ参照）。

比較例２第１段階（すなわち０時から１時までの期間）
では、原水温度計によつて計測され設定装置に与
えられた原水の温度が25℃であり（第７図ａ参
照）、運転開始からの経過時間が急速撹拌池、緩
速撹拌池および沈澱池における滞留時間（すなわ
ち３時間）未満で処理水濁度が後述のごとく未だ
計測されていなかつたので、設定装置から出力さ
れて比較回路に与えられる流動電流の目標値は、
−３に維持されていた（第７図ｂ参照）。

比較回路では、流動電流計による流動電流の計
測値が流動電流の目標値と比較され、比較結果が
制御装置に与えられた。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果に
応じて、15mg／に維持されるよう、決定された
（第７図ｃ参照）。凝集剤の注入量は、凝集剤の注
入制御信号として凝集剤注入装置に与えられた。
ちなみに、15mg／は、別途実行されたジヤーテ
ストによつて決定された。

沈澱池では、緩速撹拌池流出水が凝集体を沈殿
して除去するために静置された。しかしながら、
沈澱池の滞留時間が２時間30分であつたので、運
転開始に際して急速撹拌池に与えられた原水は、
処理水として沈澱池から未だ流出されていなかつ
た。そのため、処理水濁度計の計測結果は、プロ
ツトされておらず、また流動電流の目標値を決定
するために使用されていなかつた（第７図ｄ参
照）。

第２段階（すなわち１時から５時までの期間）
では、原水温度計によつて計測され設定装置に与
えられた原水の温度が25℃から15℃へ徐々に低下
した（第７図ａ参照）が、設定装置から出力され
て比較回路に与えられる流動電流の目標値は、(i)
運転開始からの経過時間が急速撹拌池、緩速撹拌
池および沈澱池における滞留時間（すなわち３時
間）未満で処理水濁度が後述のごとく未だ計測さ
れていなかつたので、１時から３時までの期間に
−３に維持され、(ii)第１段階に対応する３時から
４時までの期間に処理水濁度が一定であつたの
で、−３に維持され、(iii)第２段階の当初に対応す
る４時に処理水濁度が増加し始めたので、−２と
されたのち５時まで維持された（第７図ｂ参照）。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果に
応じて、１時から４時までの期間に15mg／から
５mg／まで徐々に減少し、４時に10mg／に増
加して５時まで維持されるよう、決定された（第
７図ｃ参照）。凝集剤の注入量は、凝集剤の注入
制御信号として凝集剤注入装置に与えられた。

凝集剤注入装置では、制御装置から与えられた
凝集剤の注入制御信号に応じて急速撹拌池に凝集
剤が注入した。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、１時から３時までの期
間には第１段階の原水が未だ処理水として流出さ
れていなかつたのでプロツトされておらず、第１
段階に対応する３時から４時までの期間に２度で
あり、第２段階の初期に対応する４時から５時ま
での期間に２度から３度まで単調に増加した（第
７図ｄ参照）。

第３段階（すなわち５時から13時までの期間）
では、原水温度計によつて計測され設定装置に与
えられた原水の温度が15℃であつた（第７図ａ参
照）が、第２段階の影響で後述のごとく処理水濁
度が変動していたので、設定装置から出力されて
比較回路に与えられる流動電流の目標値は、５時
に−２とされたのち６時まで維持され、６時に−
１とされたのち11時まで維持され、11時に−２と
されたのち13時まで維持された（第７図ｂ参照）。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果に
応じて、５時に15mg／まで増加して６時まで維
持され、６時に22.5mg／まで増加して11時まで
維持され、11時に20mg／まで減少したのち13時
まで維持されるよう、決定された（第７図ｃ参
照）。凝集剤の注入量は、凝集剤の注入制御信号
として凝集剤注入装置に与えられた。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第２段階の中期ないし
後期に対応する５時から８時までの期間に３度か
ら５度まで増加したのち再び４度近くまで減少
し、第３段階の初期ないし中期に対応する８時か
ら13時までの期間に４度から２度未満まで徐々に
減少した（第７図ｄ参照）。

第４段階（すなわち13時から17時までの期間）
では、原水温度計によつて計測され設定装置に与
えられた原水の温度が15℃から25℃へ徐々に増加
した（第７図ａ参照）が、第３段階の後期ないし
第４段階の初期の影響で後述のごとく処理水濁度
が２度未満に維持されていたので、設定装置から
出力されて比較回路に与えられる流動電流の目標
値は、13時から16時までの期間に−２に維持さ
れ、16時に−3.5とされたのち17時まで維持され
た（第７図ｂ参照）。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果に
応じて、13時から14時までの期間に20mg／に維
持され、14時から16時までの期間に20mg／から
22.5mg／まで単調に増加し、16時に20mg／ま
で急速に減少して17時まで維持されるよう、決定
された（第７図ｃ参照）。凝集剤の注入量は、凝
集剤の注入制御信号として凝集剤注入装置に与え
られた。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第３段階の後期に対応
する13時から16時までの期間も第４段階の初期に
対応する16時から17時までの期間もともに、２度
未満に維持されており、殆ど変化しなかつた（第
７図ｄ参照）。

第５段階（すなわち17時から24時までの期間）
では、原水温度計によつて計測され設定装置に与
えられた原水の温度が25℃であり（第７図ａ参
照）、第４段階の影響で後述のごとく処理水濁度
が２度未満に維持されていたので、設定装置から
出力されて比較回路に与えられる流動電流の目標
値は、17時に−2.75とされたのち19時まで維持さ
れ、19時に−３とされ24時まで維持された（第７
図ｂ参照）。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果に
応じて、17時から17.5mg／まで減少して19時過
ぎまで維持され、19時過ぎに15mg／まで減少し
て24時まで維持されるよう、決定された（第７図
ｃ参照）。凝集剤の注入量は、凝集剤の注入制御
信号として凝集剤注入装置に与えられた。

緩速撹拌池では、急速撹拌池流出水が緩速撹拌
されたのち、緩速撹拌池流出水として沈澱池へ与
えられる。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で測定したところ、第４段階の中期ないし
後期に対応する17時から19時までの時間に２度か
ら１度未満まで徐々に減少し、第４段階の後期な
いし第５段階の初期に対応する19時から22時まで
の期間に１度未満から２度まで徐々に増加し、第
５階段の中期に対応する22時から24時までの期間
に２度に維持されていた（第７図ｄ参照）。

実施例２と比較例２との比較上述より明らかなごとく、実施例２は、比較例
２に比べ、比較回路に与えられる流動電流の目標
値が原水の温度の変動に好適に追従でき、ひいて
は凝集剤の注入量の過不足があまりみられず、結
果的に処理水濁度の変動を確実に抑制できた。

（第３の実施例の構成・作用）併せて、第８図ないし第１１図ａ〜ｅを参照し
つつ、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第３
の実施例について、それによつて凝集剤の注入制
御が実行されている凝集沈澱処理装置を説明しな
がら、その構成および作用を詳細に説明する。

第３の実施例は、第１図と第８図とを比較すれ
ば明らかなごとく、第１の実施例に対し原水温度
計１８Ａを追加配設して原水PHおよび原水の温度
と流動電流の計測値とから凝集剤の注入量を決定
することを除き、第１の実施例と実質的に同一の
構成および作用を有している。

すなわち、第３の実施例では、原水PH計１８に
よつて計測された原水PHと原水温度計１８Ａによ
つて計測された原水の温度とが第１の実施例にお
ける原水PHと等価な指標として機能している（第
９図ａ〜ｃおよび第１０図ａ〜ｃ参照）。

したがつて、ここでは、説明を簡潔とすため
に、第１の実施例に包有された部材と同一の部材
に対し、第１の実施例と同一の参照番号に付すこ
とにより、それらの詳細な説明を省略する。

具体例３併せて、第８図ないし第１１図ａ〜ｃを参照し
つつ、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第３
の実施例の理解を一層深めるために、具体的な数
値を挙げて詳細に説明する。

原水PHは、運転開始からの時間経過に伴なつて
7.5と6.5との間を第１１図ａに示すごとく変化し
た。また、原水の温度は、運転開始時からの時間
経過に伴なつて25℃と15℃との間を第１１図ａに
示すごとく変化した。ちなみに、原水濁度は、20
度でほぼ一定であつた。また、処理水濁度は、２
度目が目標とされた。

実施例３第１段階（すなわち０時から１時までの期間）
では、原水PH計によつて計測された設定装置に与
えられた原水PHが7.5であり（第１１図ａ参照）、
原水温度計によつて計測され設定装置に与えられ
た原水の温度が25℃であつた（第１０図ｂ参照）
ので、設定装置から出力されて比較回路に与えら
れる流動電流の目標値（ここでは最適流動電流）
は、−３であつた（第１１図ｃ参照）。

比較回路では、流動電流計による流動電流の計
測値が設定装置から耐えられた流動電流の目標値
（すなわち最適流動電流）と比較され、比較結果
が制御装置に与えられた。比較結果は、流動電流
おの標値が一定であつたので、０に維持されてい
た。

制御装置では、比較結果が０に維持されていた
ので、凝集剤の注入量が８mg／に維持され、流
動電流の注入制御信号として電流注入装置に与え
られた（第１１図ｄ参照）。ちなみに、８mg／
は、別途実行されたジヤーテストによつて決定さ
れた。

緩速撹拌池では、急速撹拌池流出水が緩速撹さ
れたのち、緩速撹拌池流出水として沈澱池へ与え
られた。

沈澱池では、緩速撹拌池流出水が凝集体を沈殿
して除去するために静置された。しかしながら、
沈澱池の滞留時間が２時間30分であつたので、運
転開始に際して急速撹拌池に与えられた原水は、
処理水として沈澱池から未だ流出されていなかつ
た。そのため、処理水濁度計の計測結果は、プロ
ツトされていない（第１１図ｅ参照）。

第２段階（すなわち１時から５時までの期間）
では、原水PH計によつて計測され設定装置に与え
られた原水PHが7.5から6.5へ徐々に減少し（第１
１図ａ参照）、原水温度計によつて計測された設
定装置に与えられた原水の温度が25℃から15℃へ
徐々に低下した（第１１図ｂ参照）ので、設定装
置から出力されて比較回路に与えられる流動電流
の目標値（ここでは最適流動電流）は、１時から
５時までの期間に−３から０まで単調に増加され
た（第１１図ｃ参照）。

比較回路では、流動電流計による流動電流の計
測値が設定装置から与えられた流動電流の目標値
（ここでは最適流動電流）と比較され、比較結果
が制御装置に与えられた。比較結果は、流動電流
の目標値が原水PHの低下および原水の温度低下に
応じて徐々に増大したので、徐々に増大した。

制御装置では、比較結果が徐々に増大したの
で、凝集剤の注入量が８mg／から15mg／まで
徐々に増加され、凝集剤の注入制御信号として凝
集剤注入装置に与えられた（第１１図ｄ参照）。

凝集注入装置では、制御装置から与えられた凝
集剤の注入制御信号に応じて急速撹拌池に凝集剤
が注入された。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第１段階に対応する３
時から４時までの期間に２度であり、第２段階の
初期に対応する４時から５時までの期間に２度か
ら３度まで増加したのち再び２度に減少した（第
１１図ｅ参照）。

第３段階（すなわち５時から13時までの期間）
では原水PH計によつて計測され設定装置に与えら
れた原水PHが6.5であり（第１１図ａ参照）、原水
温度計によつて計測され制定装置に与えられた原
水の温度が15℃であつた（第１１図ｂ参照）の
で、設定装置から出力されて比較回路に与えられ
る流動電流の目標値（ここでは最適流動電流）
は、０に維持されていた（第１１図ｃ参照）。

制御装置では、比較結果が０に維持されていた
ので、凝集剤の注入量が15mg／に維持され、凝
集剤の注入制御信号として凝集剤注入装置に与え
られた（第１１図ｄ参照）。

沈澱池では、緩速撹拌池流出水が凝集体を沈澱
して除去するための静置されたのち、処理水とし
て流出された。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第２段階の中期ないし
後期に対応する５時から８時までの期間に２度ら
1.5度まで減少したのち1.5度から３度まで増加
し、第３段階の初期から中期に対応する８時から
13時までの期間に２度に維持されていた（第１１
図ｅ参照）。

第４段階（すなわち13時から17時までの期間）
では、原水PH計によつて計測され設定装置に与え
られた原水PHが6.5から7.5へ徐々に増加し（第１
１図ａ参照）、原水温度計によつて計測され設定
装置に与えられた原水の温度が15℃から25℃へ
徐々に増加した（第１１図ｂ参照）ので、設定装
置から出力されて比較回路に与えられる流動電流
の目標値（ここでは最適流動電流）は、０から−
３まで徐々に減少した（第１１図ｃ参照）。

比較回路では、流動電流計による流動電流の計
測値が設定装置から与えられた流動電流の目標値
（ここでは最適流動電流）と比較され、比較結果
が制御装置に与えられた。比較結果は、流動電流
の目標値が原水PHの増加および原水の温度増加に
応じて徐々に減少したので、徐々に減少した。

制御装置では、比較経過が徐々に減少したの
で、凝集剤の注入量が15mg／から８mg／へ
徐々に減少され、凝集剤の注入制御信号として凝
集剤注入装置に与えられた（第１１図ｄ参照）。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第３段階の後期に対応
する13時から16時までの期間に２度に維持され、
第４段階の初期に対応する16時から17時までの期
間に２度から３度近くまで増加したのち２度まで
減少された（第１１図ｅ参照）。

第５段階（すなわち17時から24時までの期間）
では、原水PH計によつて計測された設定装置に与
えられた原水PHが7.5であり（第１１図ａ参照）、
原水温度計によつて計測され設定装置に与えられ
た原水の温度が25℃であり（第１１図ｂ参照）の
で、設定装置から出力されて比較回路に与えられ
る流動電流の目標値（ここでは最適流動電流）
は、−３に維持されていた（第１１図ｃ参照）。

制御装置では、比較経過が０に維持されていた
ので、凝集剤の注入量が８mg／に維持され、凝
集剤の注入制御信号として凝集剤注入装置に与え
られた（第１１図ｄ参照）。

沈澱池では、緩速撹拌池流出水が凝集体を沈殿
して除去するための静置されたのち、処理水とし
て流出された。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第４段階の中期ないし
後期に対応する17時から20時までの期間に２度を
中心に変動し、第５段階の初期ないし中期に対応
する20時から24時までの期間に２度に維持されて
いた（第１１図ｅ参照）。

比較例３第１段階（すなわち０時から１時までの期間）
では、原水PH計によつて計測された設定装置に与
えられた原水PHが7.5で（第１１図ａ参照）。かつ
原水温度計によつて計測され設定装置に与えられ
た原水の温度が25℃であり（第１１図ｂ参照）、
運転開始からの経過時間が急速撹拌池、緩速撹拌
池および沈澱池における滞留時間（すなわち３時
間）未満で処理水濁度が後述のごとく未だ計測さ
れていなかつたので、設定装置から出力されて比
較回路に与えられる流動電流の目標値は、−３に
維持されていた（第１１図ｃ参照）。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果に
応じて、８mg／に維持されるよう、決定された
（第１１図ｄ参照）。凝集剤の注入量は、凝集剤の
注入制御信号として凝集剤注入装置に与えられ
た。ちなみに、８mg／は、別途実行されたジヤ
ーテストによつて決定された。

沈澱池では、緩速撹拌池流出水が凝集体を沈殿
して除去するための静置された。しかしながら、
撹拌池の滞留時間が２時間30分であつたので、運
転開始に際して急速撹拌池に与えられた原水は、
処理水として沈澱池から未だ流出されていなかつ
た。そのため、処理水濁度計の計測結果は、プロ
ツトされておらず、また流動電流の目標値を決定
するために使用されていなかつた（第１１図ｅ参
照）。

第２段階（すなわち１時から５時までの期間）
では、原水PH計によつて計測され設定装置に与え
られた原水PHが7.5から6.5へ徐々に減少し（第１
１図ａ参照）、原水温度計によつて計測された設
定装置に与えられた原水の温度が25℃から15℃へ
徐々に低下した（第１１図ｂ参照）ので、設定装
置から出力されて比較回路に与えられる流動電流
の目標値は、運転開始からの経過時間が急速撹拌
池、緩速撹拌池および沈澱池における滞留時間
（すなわち３時間）未満で処理水濁度が後述のご
とく未だ計測されていなかつた１時から３時まで
の期間に−３に維持され、第１段階に対応する３
時から４時までの期間に−３に維持され、第２段
階の当初に対応する４時に−２とされたのち５時
まで維持された（第１１図ｃ参照）。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果が
応じて、１時から４時過ぎまでの期間に８mg／
から４mg／まで徐々に減少し、４時過ぎに7.5
mg／に増加して５時までに維持されるよう、決
定された（第１１図ｄ参照）。凝集剤の注入量は、
凝集剤の注入制御信号として凝集剤注入装置に与
えられた。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、１時から３時までの期
間には第１段階の原水が未だ処理水として流出さ
れていなかつたのでプロツトされておらず、第１
段階に対応する３時から４時までの期間に２度で
あり、第２段階の初期に対応する４時から５時ま
での期間に２度から4.5度まで単調に増加した
（第１１図ｅ参照）。

第３段階（すなわち５時から13時までの期間）
では原水PH計によつて計測され設定装置に与えら
れた原水PHが6.5で（第１１図ａ参照）、かつ原水
温度計によつて計測され制定装置に与えられた原
水の温度が15℃であつた（第１１図ｂ参照）が、
第２段階の影響で後述のごとく処理水濁度が変動
していたので、設定装置から出力されて比較回路
に与えられる流動電流の目標値は、５時に−１と
されたのち６時まで維持され、６時に０とされた
のち７時まで維持され、７時に0.5とされたのち
12時まで維持され、12時に０とされたのち13時ま
で維持された（第１１図ｃ参照）。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果が
応じて、５時に12mg／まで増加して６時まで維
持され、６時に15mg／まで増加して７時まで維
持され、７時に17.5mg／まで増加して12時まで
維持され、12時に15mg／まで減少して13時まで
維持されるよう、決定された（第１１図ｄ参照）。
凝集剤の注入量は、凝集剤の注入制御信号として
凝集剤注入装置に与えられた。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第２段階の中期ないし
後期に対応する５時から８時までの期間に４度か
ら９度まで増加したのち再び６度近くまで減少
し、第３段階の初期ないし中期に対応する８時か
ら10時30分までの期間に４度から２度未満まで担
当に減少し、第３段階の中期に対応する10時30分
から13時までの期間に２度未満に維持された（第
１１図ｅ参照）。

第４段階（すなわち13時から17時までの期間）
では、原水PH計によつて計測された設定装置に与
えられた原水PHが6.5から7.5へ徐々に増加し（第
１１図ａ参照）、かつ原水温度計によつて計測さ
れ設定装置に与えられた原水の温度が15℃から25
℃へ徐々に増加した（第１１図ｂ参照）が、第３
段階の後期ないし第４段階の初期の影響で後述の
ごとく処理水濁度が２度未満に維持されていたの
で、設定装置から出力されて比較回路に与えられ
る流動電流の目標値は、13時から16時までの期間
に０に維持され、16時に−１とされたのち17時ま
で維持された（第１１図ｃ参照）。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果に
応じて、13時から15時30分まで期間に15mg／か
ら40mg／まで単調に増加し、15時30分から14時
までの期間に40mg／から30mg／まで減少して
17時まで維持されるよう、決定された（第１１図
ｃ参照）。凝集剤の注入量は、凝集剤の注入制御
信号として凝集剤注入装置に与えられた。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第３段階の後期に対応
する13時から16時までの期間も第４段階の初期に
対応する16時から17時までの期間もともに、２度
未満に維持されており、殆ど変化しなかつた（第
１１図ｅ参照）。

第５段階（すなわち17時から24時までの期間）
では、原水PH計によつて計測され設定装置に与え
られた原水PHが7.5で（第１１図ａ参照）、かつ原
水温度計によつて計測され設定装置に与えられた
原水の温度が25℃であり（第１１図ｂ参照）、第
４段階の影響で後述のごとく処理水濁度が２度未
満に維持されていたので、設定装置から出力され
て比較回路に与えられる流動電流の目標値は、17
時に−２とされたのち19時まで維持され、19時に
−３とされ24時まで維持された（第１１図ｃ参
照）。

制御装置では、凝集剤の注入量が、比較結果に
応じて、17時から18時まで期間に30mg／から20
mg／まで急速に減少して19時まで維持され、19
時に８mg／まで急速に減少して24時まで維持さ
れるよう、決定された（第１１図ｄ参照）。凝集
剤の注入量は、凝集剤の注入制御信号として凝集
剤注入装置に与えられた。

沈澱池から流出された処理水の濁度は、処理水
濁度計で計測したところ、第４段階の中期ないし
後期に対応する17時から18時30分までの期間に１
度から0.5度近くまで徐々に減少し、第４段階の
後期ないし第５段階の初期に対応する18時30分か
ら22時までの期間に0.5度近くから２度まで徐々
に増加し、第５段階の中期に対応する22時から24
時までの期間に２度に維持されていた（第１１図
ｅ参照）。

実施例３と比較例３との比較上述より明らかたごとく、実施例３は、比較例
３に比べ、比較回路に与えられる流動電流の目標
値が原水PHおよび原水の温度の変動に好適に追従
でき、ひいては凝集剤の注入量の過不足があまり
みられず、結果的に処理水濁度の変動を確実に抑
制できた。

(3) 発明の効果上述より明らかなように、本発明にかかる第１
の凝集剤注入制御方法は、原水から懸濁水を凝集
剤せしめて沈澱除去し処理水として排出するため
に原水に対して凝集剤を注入するに際し原水の性
状に応じて凝集剤の注入量を制御しており、特
に、［問題点の解決手段］の前段で第１の解決手
段として明示したごとく、(a)〜(e)項に列挙した第
１ないし第５の工程を備えているので、 (i) 原水の水素イオン濃度指数の変化に即応して
凝集剤の注入量を決定できる効果を有し、ひいては (ii) 処理水濁度の変動を抑制できる効果を有し、
併せて (iii) 凝集剤の注入量を削減できる効果を有する。

本発明にかかる第２の凝集剤注入制御方法
は、原水から懸濁水を凝集せしめて沈澱除去し
処理水として排出するために原水に対して凝集
剤を注入するに際し原水の性状に応じて凝集剤
の注入量を制御しており、特に、［問題点の解
決手段］の中段で第２の解決手段として明示し
たごとく、(a)〜(e)項に列挙した第１ないし第５
の工程を備えているので、 (iv) 原水温度の変化に即応して凝集剤の注入量を
決定できる効果を有し、ひいては上述した第１の凝集剤注入制
御方法と同様に上記(ii)(iii)の効果を有する。

本発明にかかる第３の凝集剤注入制御方法
は、原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し
処理水として排出するために原水に対して凝集
剤を注入するに際し原水の性状に応じて凝集剤
の注入量を制御しており、特に、［問題点の解
決手段］の後段で第３の解決手段として明示し
たごとく、(a)〜(f)項に列挙した第１ないし第６
の工程を備えているので、 (v) 原水の水素イオン濃度指数の変化および原水
温度の変化に即応して凝集剤の注入量を決定で
きる効果を有し、ひいては上述した第１、第２の凝集剤
注入制御方法に比べて上記(ii)(iii)の効果を好適に
有する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明にかかる凝集剤注入制御方法の
第１の実施例にしたがつて凝集剤の注入制御が実
行されている凝集沈澱処理装置を示すための概念
図、第２図は第１図に図示した凝集沈澱処理装置
の一部を拡大して示すための拡大断面図、第３図
ａ〜ｃは第１図実施例を説明するための動作説明
図、第４図ａ〜ｄは第１図実施例の具体例を説明
するための動作説明図、第５図は本発明にかかる
凝集剤注入制御方法の第２の実施例にしたがつて
凝集剤の注入制御が実行されている凝集沈澱処理
装置を示すための概念図、第６図ａ〜ｃは第５図
実施例を説明するための動作説明図、第７図ａ〜
ｄは第５図実施例の具体例を説明するための動作
説明図、第８図は本発明にかかる凝集剤注入制御
方法の第３の実施例にしたがつて凝集剤の注入制
御が実行されている凝集沈澱処理装置を示すため
の概念図、第９図ａ〜ｃは第５図実施例を説明す
るための動作説明図、第１０図ａ〜ｃは第８図実
施例を説明するための他の動作説明図、第１１図
ａ〜ｅは第８図実施例の具体例を説明するための
動作説明図である。１０……凝集沈澱処理装置、１１Ａ，１１Ｂ…
…原水供給管、１１Ｃ……処理水排出管、１２…
…着水井、１３……急速撹拌池、１３Ａ……駆動
源、１３Ｂ……撹拌部材、１４……緩速撹拌池、
１４Ａ……駆動源、１４Ｂ……撹拌部材、１５…
…沈澱池、１６……凝集剤注入装置、１６Ａ……
凝集剤貯槽、１６Ｂ……計量ポンプ、１８……原
水PH計、１８Ａ……原水温度計、１９……流動電
流計、１９ａ……採水パイプ、１９a⁺……採水
ポンプ、１９ｂ……排水パイプ、１９ｃ，１９ｄ
……接続線、１９Ａ……筒状容器、１９Ｂ，１９
Ｃ……電極、１９Ｄ……動力源、１９Ｅ……ピス
トン、１９Ｆ……電流計、２０……処理水濁度
計、２１……設定装置、２２……比較回路、２３
……制御装置。

Claims

【特許請求の範囲】１原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処
理水として排出するために原水に対して凝集剤を
注入するに際し原水の性状に応じて凝集剤の注入
量を制御してなる凝集剤注入制御方法において、 (a) 原水の水素イオン濃度指数を計測する第１の
工程と、 (b) 凝集剤の注入された原水の流動電流を計測す
る第２の工程と、 (c) 第１の工程で計測された原水の水素イオン濃
度指数に応じて流動電流の設定値を選択して流
動電流の目標値と決定する第３の工程と、 (d) 第３の工程で決定された流動電流の目標値と
第２の工程で計測された流動電流の計測値とを
比較する第４の工程と、 (e) 第４の工程で比較された結果に応じて凝集剤
の注入量を決定する第５の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方
法。２原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処
理水として排出するために原水に対して凝集剤を
注入するに際し原水の性状に応じて凝集剤の注入
量を制御してなる凝集剤注入制御方法において、 (a) 原水の温度を計測する第１の工程と、 (b) 凝集剤の注入された原水の流動電流を計測す
る第２の工程と、 (c) 第１の工程で計測された原水の温度に応じて
流動電流の設定値を選択して流動電流の目標値
と決定する第３の工程と、 (d) 第３の工程で決定された流動電流の目標値と
第２の工程で計測された流動電流の計測値とを
比較する第４の工程と、 (e) 第４の工程で比較された結果に応じて凝集剤
の注入量を決定する第５の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方
法。３原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処
理水として排出するために原水に対して凝集剤を
注入するに際し原水の性状に応じて凝集剤の注入
量を制御してなる凝集剤注入制御方法において、 (a) 原水の水素イオン濃度指数を計測する第１の
工程と、 (b) 原水の温度を計測する第２の工程と、 (c) 凝集剤の注入された原水の流動電流を計測す
る第３の工程と、 (d) 第１の工程で計測された原水の水素イオン濃
度指数および第２の工程で計測された原水の温
度に応じて流動電流の設定値を選択して流動電
流の目標値と決定する第４の工程と、 (e) 第４の工程で決定された流動電流の目標値と
第３の工程で計測された流動電流の計測値とを
それぞれ比較する第５の工程と、 (f) 第５の工程で比較された結果に応じて凝集剤
の注入量を決定する第６の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方
法。