JPH0570526B2 - - Google Patents
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- JPH0570526B2 JPH0570526B2 JP17720084A JP17720084A JPH0570526B2 JP H0570526 B2 JPH0570526 B2 JP H0570526B2 JP 17720084 A JP17720084 A JP 17720084A JP 17720084 A JP17720084 A JP 17720084A JP H0570526 B2 JPH0570526 B2 JP H0570526B2
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- Metal Extraction Processes (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、例えば樹脂管内挿・外面めつき金属
管の製造に使用される外面めつき金属管の冷間抽
伸方法に関する。 〔従来の技術〕 水道管に金属管を使用する場合、金属管の腐食
に伴う汚染から水道水を保護するため、金属管の
内面に樹脂被覆等を行うのが通例になつている。 一方、金属管の水道管をコンクリート中に埋設
する場合、コンクリートの残留水分による腐食か
ら水道管を保護するため、水道管の外面に亜鉛等
の高耐食性金属をめつきすることが好ましいとさ
れている。土中に埋設する場合も、外面めつきは
工事による外傷から管表面を保護する上で有効で
ある。 このようなことから、コンクリート中又は土中
に埋設される水道管等には、管内に塩化ビニール
管、ポリエチレン管等の樹脂管を内挿し、管外面
を亜鉛等でめつきした樹脂管内挿・外面めつき金
属管が多用されている。 樹脂管内挿・外面めつき金属管の製造法として
は、次の方法が知られている。各法を外面めつき
金属管が亜鉛めつき鋼管の場合について説明す
る。なお、めつきとしては、通常は溶融による厚
肉めつきが採用される。 第２図イ，ロは加熱膨張ライニング法を示す。 イでは、鋼管１の内面に樹脂管２がその外面に
接着剤を塗布されて予め内挿され加熱炉３にて
200〜250℃に加熱された後、鋼管を図の右方に引
抜き、その内にある固定プラグ４により内挿され
た樹脂管２が、外方に拡張されて鋼管の内側に接
触され内張される。また、ロではイ同様に鋼管１
内に外面に接着剤を塗布した樹脂管２を内挿して
後、その一方管端に臨設したノズル５より蒸気６
を吹込んで樹脂管２を加熱し、次いでその蒸気圧
を高めて樹脂管２を拡管せしめて鋼管内面に内張
りする。 第３図に温間抽伸法を示す。樹脂管２を内挿し
た鋼管１が高周波加熱コイル８で加熱された後に
ダイス角度αが25°のダイス７で無潤滑で抽伸さ
れて樹脂管２が鋼管に内張りされる。 第４図はダイス抽伸法である（特開昭58−
167118号）。樹脂管２を内挿した鋼管１が冷間で
潤滑剤９を注入された状態でダイス角度α15°以下
長さＳが２〜５mmのストレート部１０を付けたダ
イス１１（第５図）によつて冷間抽伸される。 第６図はロール縮径法を示す（特公昭51−
11030号）。樹脂管２を内挿した鋼管１がロール１
２によつてロール絞りされることにより、樹脂管
２が鋼管１に内張りされる。 第７図にはスウエージング（型鍛造）縮径法を
示す。樹脂管２を内挿した外面亜鉛めつき鋼管１
がたたき１３によつてスウエージングされること
により、樹脂管２が鋼管１に内張りされる。 〔発明が解決しようとする問題点〕 加熱膨張ライニング法では、内挿樹脂管が膨張
してから鋼管に内張されるため、冷却後の樹脂層
と鋼管との接着が不充分となるおそれがあつた。
また低能率で製造コストが高くつく。 温間抽伸法は、ダイス直前の高周波加熱が必要
であるので工程が複雑で製造原価が高い欠点があ
つた。 ダイス抽伸法では、めつき鋼管に樹脂ライニン
グ用管を内挿して冷間抽伸するとき、外面亜鉛め
つき層が厚肉であれば前記のダイス形状ではめつ
き層が割れたり剥離するおそれが多かつた。 ロール縮径法の設備は比較的安価であるが、ロ
ール絞りであるがため樹脂内張鋼管の外形の真円
度があまりよくなかつた。 スウエージング縮径法では、外面亜鉛めつき鋼
管の亜鉛めつき層が剥離しやすい欠点があつた。 本発明の目的は、樹脂管内挿・外面めつき金属
管の製造に適用して、安価で、めつき層の剥離が
なく、また真円度がよく、内挿樹脂管と金属管の
密着性も良い製品を製造できる外面めつき金属管
の冷間抽伸方法を提供することにある。 〔問題点を解決するための手段〕 前述した樹脂管内挿・外面めつき金属管の製造
法のうち、ダイス抽伸はめつき層の剥離、割れが
唯一の欠点といえ、これを解消できれば上記目的
は達成される。 従来の冷間抽伸では前述の如く第５図のダイス
が使われていた。このダイスではアプローチ部テ
ーパー角（両角である。以下同様とし指定省略す
る。）は15°以下を、ベアリング部１０は２〜５mm
のストレート形状を採用していた。外面厚肉亜鉛
めつき鋼管の冷間抽伸に前記ダイスを使うとき
は、めつき層が剥離することを避けることができ
なかつた。本発明者はめつき層の剥離防止につい
て実験、研究した結果、次の知見を得た。 冷間抽伸において、亜鉛めつき層と鉄地金の
境界に生じる延性の悪い亜鉛−鉄地金合金層の
伸び率と鋼管の伸び率との間に差があることが
原因となつて、鋼管と亜鉛めつき層との間に割
れおよび剥離が生じる。この原因を取除くため
には、ダイスのアプローチ部テーパー角を小さ
くして、ダイスに接触する直前における鋼管の
亜鉛−鉄合金層との伸びの差を小さくすること
が有効である。これは次の理由による。 第８図に外面亜鉛めつき鋼管がダイスに接触
する直前の縮径状況を示す。鋼管地金１４の外
面に亜鉛めつき層１５をもつた外面亜鉛めつき
鋼管１がダイス１１の中に引込まれている様子
である。外面亜鉛めつき鋼管のダイスに入る前
の直径をＤとし、ダイスに接触するときの直径
をD′とすると、その差はΔD＝Ｄ−D′となる。
ΔD／Ｄは縮径率を示し、この値が大きいこと
はダイスに入る前の鋼管と亜鉛−鉄合金層との
伸びの差が大きいことを意味する。ダイスのア
プローチ部テーパー角が小さい程、縮径率
ΔD／Δが小さくなつて、鋼管と亜鉛−鉄合金
層との伸びの差が押さえられ、亜鉛めつき管の
亜鉛めつき層の割れおよび剥離が小さくなつて
いた。 第９図にダイステーパー角度と縮径率ΔD／
Ｄの実験値を示す。この図により縮径率0.6％
以下にするときはダイステーパー角度を10°以
下にすればよい。 外面亜鉛めつき管とダイスとの間に摩擦力が
あり、そのために亜鉛めつき層に剪断応力が生
じる。この剪断応力はダイステーパー角が小さ
いときに生じる。第１０図にダイステーパー角
度と冷間抽伸のときの亜鉛めつき管に生じる引
抜応力の一例を示す。テーパー角度が小さくな
ると引抜応力が増加して剪断応力を生じてい
る。第１１図にこの剪断応力による亜鉛めつき
層のむしりの状況を示す。外面亜鉛めつき層１
５をもつ鋼管地金１４がダイス１１に引込まれ
て抽伸されるとき、ダイス表面には法線力Ｐが
作用し、Ｐによる摩擦力μpが働き、μpによつ
て亜鉛めつき層が剪断され、その結果むしりが
生じる。この現象は従来のダイスのストレート
なベアリング部に発生していた。それ故ストレ
ート部がないことがむしりとりを防止するのに
有効なことが明らかになつた。 本発明者は前記、より、溶融による厚肉外
面めつき管の冷間抽伸においては、アプローチテ
ーパー角（両角）を２〜10°とし、かつストレー
ト部をなくしダイス強度をもたすためベアリング
部を円弧回転面とすることが、剥離、割れ、むし
れの全ての防止を可能にすることを見出した。 本発明は上記知見に基づきなされたもので、金
属管外面にめつき層を有し、そのめつき層と下地
金属との間に合金層が形成された外面溶融めつき
金属管の冷間抽伸において、抽伸用ダイスとして
ダイス孔アプローチ部が１段テーパーで、そのテ
ーパー角（両角）が2°〜10°であり、ベアリング
部が円弧回転面であるものを用いることを特徴と
する外面めつき金属管の冷間抽伸方法を要旨とす
る。 〔作用〕 本発明法においては、外面めつき層の剥離、割
れが防止される。ここで、アプローチ部テーパー
角（両角）が2°未満では外面めつき管とダイスと
の間の摩擦による剪断応力が増大するため、外面
めつき層のむしれによる剥離、割れが生じ易くな
るのに加え、ダイス長さが長くなり実作業に不適
当となる。また、10°超では縮径時における鋼管
とめつき層下層に形成された合金層との伸び差が
大きくなつて外面めつき層の剥離、割れが生じ易
くなる。したがつて、アプローチ部テーパー角
（両角）を２〜10°とした。 本発明法は、めつき層と下地金属との間に合金
層を生じる外面溶融めつき金属管に適用でき、特
に厚肉（外面亜鉛めつき鋼管の場合で600ｇ／m2
以上）の外面溶融めつき金属管に有効である。 なお、金属管内面については、水道管等に使用
される溶融めつき鋼管では、めつきコストがむし
ろ安い内外面めつき管が通常採用されるので、内
面めつき層の有無は問わない。 〔実施例〕 次に実施例を説明する。 水道管亜鉛めつき鋼管（JIS SGPW）（亜鉛め
つき付着量は平均値600ｇ／m2以上、１個でも550
ｇ／m2以下は不可）サイズ20Aを第１図の本発明
のダイス及び第５図の従来法用ダイスを使つて冷
間抽伸した。ダイスのチツプにはそれぞれテーパ
ー角度2°、4°、8°、10°、12°のアプローチ部を付
し
た。 総縮径率は素管外径−製品外径／素管外径 ×100％＝28.8mm−27.2mm／28.8mm×100％＝5.6％で
あ つた。 第１表に本発明法、比較法（ストレート部なし
ダイス）および従来法（ストレート部付きダイ
ス）についてめつき剥離発生率を調査した結果を
示す。
管の製造に使用される外面めつき金属管の冷間抽
伸方法に関する。 〔従来の技術〕 水道管に金属管を使用する場合、金属管の腐食
に伴う汚染から水道水を保護するため、金属管の
内面に樹脂被覆等を行うのが通例になつている。 一方、金属管の水道管をコンクリート中に埋設
する場合、コンクリートの残留水分による腐食か
ら水道管を保護するため、水道管の外面に亜鉛等
の高耐食性金属をめつきすることが好ましいとさ
れている。土中に埋設する場合も、外面めつきは
工事による外傷から管表面を保護する上で有効で
ある。 このようなことから、コンクリート中又は土中
に埋設される水道管等には、管内に塩化ビニール
管、ポリエチレン管等の樹脂管を内挿し、管外面
を亜鉛等でめつきした樹脂管内挿・外面めつき金
属管が多用されている。 樹脂管内挿・外面めつき金属管の製造法として
は、次の方法が知られている。各法を外面めつき
金属管が亜鉛めつき鋼管の場合について説明す
る。なお、めつきとしては、通常は溶融による厚
肉めつきが採用される。 第２図イ，ロは加熱膨張ライニング法を示す。 イでは、鋼管１の内面に樹脂管２がその外面に
接着剤を塗布されて予め内挿され加熱炉３にて
200〜250℃に加熱された後、鋼管を図の右方に引
抜き、その内にある固定プラグ４により内挿され
た樹脂管２が、外方に拡張されて鋼管の内側に接
触され内張される。また、ロではイ同様に鋼管１
内に外面に接着剤を塗布した樹脂管２を内挿して
後、その一方管端に臨設したノズル５より蒸気６
を吹込んで樹脂管２を加熱し、次いでその蒸気圧
を高めて樹脂管２を拡管せしめて鋼管内面に内張
りする。 第３図に温間抽伸法を示す。樹脂管２を内挿し
た鋼管１が高周波加熱コイル８で加熱された後に
ダイス角度αが25°のダイス７で無潤滑で抽伸さ
れて樹脂管２が鋼管に内張りされる。 第４図はダイス抽伸法である（特開昭58−
167118号）。樹脂管２を内挿した鋼管１が冷間で
潤滑剤９を注入された状態でダイス角度α15°以下
長さＳが２〜５mmのストレート部１０を付けたダ
イス１１（第５図）によつて冷間抽伸される。 第６図はロール縮径法を示す（特公昭51−
11030号）。樹脂管２を内挿した鋼管１がロール１
２によつてロール絞りされることにより、樹脂管
２が鋼管１に内張りされる。 第７図にはスウエージング（型鍛造）縮径法を
示す。樹脂管２を内挿した外面亜鉛めつき鋼管１
がたたき１３によつてスウエージングされること
により、樹脂管２が鋼管１に内張りされる。 〔発明が解決しようとする問題点〕 加熱膨張ライニング法では、内挿樹脂管が膨張
してから鋼管に内張されるため、冷却後の樹脂層
と鋼管との接着が不充分となるおそれがあつた。
また低能率で製造コストが高くつく。 温間抽伸法は、ダイス直前の高周波加熱が必要
であるので工程が複雑で製造原価が高い欠点があ
つた。 ダイス抽伸法では、めつき鋼管に樹脂ライニン
グ用管を内挿して冷間抽伸するとき、外面亜鉛め
つき層が厚肉であれば前記のダイス形状ではめつ
き層が割れたり剥離するおそれが多かつた。 ロール縮径法の設備は比較的安価であるが、ロ
ール絞りであるがため樹脂内張鋼管の外形の真円
度があまりよくなかつた。 スウエージング縮径法では、外面亜鉛めつき鋼
管の亜鉛めつき層が剥離しやすい欠点があつた。 本発明の目的は、樹脂管内挿・外面めつき金属
管の製造に適用して、安価で、めつき層の剥離が
なく、また真円度がよく、内挿樹脂管と金属管の
密着性も良い製品を製造できる外面めつき金属管
の冷間抽伸方法を提供することにある。 〔問題点を解決するための手段〕 前述した樹脂管内挿・外面めつき金属管の製造
法のうち、ダイス抽伸はめつき層の剥離、割れが
唯一の欠点といえ、これを解消できれば上記目的
は達成される。 従来の冷間抽伸では前述の如く第５図のダイス
が使われていた。このダイスではアプローチ部テ
ーパー角（両角である。以下同様とし指定省略す
る。）は15°以下を、ベアリング部１０は２〜５mm
のストレート形状を採用していた。外面厚肉亜鉛
めつき鋼管の冷間抽伸に前記ダイスを使うとき
は、めつき層が剥離することを避けることができ
なかつた。本発明者はめつき層の剥離防止につい
て実験、研究した結果、次の知見を得た。 冷間抽伸において、亜鉛めつき層と鉄地金の
境界に生じる延性の悪い亜鉛−鉄地金合金層の
伸び率と鋼管の伸び率との間に差があることが
原因となつて、鋼管と亜鉛めつき層との間に割
れおよび剥離が生じる。この原因を取除くため
には、ダイスのアプローチ部テーパー角を小さ
くして、ダイスに接触する直前における鋼管の
亜鉛−鉄合金層との伸びの差を小さくすること
が有効である。これは次の理由による。 第８図に外面亜鉛めつき鋼管がダイスに接触
する直前の縮径状況を示す。鋼管地金１４の外
面に亜鉛めつき層１５をもつた外面亜鉛めつき
鋼管１がダイス１１の中に引込まれている様子
である。外面亜鉛めつき鋼管のダイスに入る前
の直径をＤとし、ダイスに接触するときの直径
をD′とすると、その差はΔD＝Ｄ−D′となる。
ΔD／Ｄは縮径率を示し、この値が大きいこと
はダイスに入る前の鋼管と亜鉛−鉄合金層との
伸びの差が大きいことを意味する。ダイスのア
プローチ部テーパー角が小さい程、縮径率
ΔD／Δが小さくなつて、鋼管と亜鉛−鉄合金
層との伸びの差が押さえられ、亜鉛めつき管の
亜鉛めつき層の割れおよび剥離が小さくなつて
いた。 第９図にダイステーパー角度と縮径率ΔD／
Ｄの実験値を示す。この図により縮径率0.6％
以下にするときはダイステーパー角度を10°以
下にすればよい。 外面亜鉛めつき管とダイスとの間に摩擦力が
あり、そのために亜鉛めつき層に剪断応力が生
じる。この剪断応力はダイステーパー角が小さ
いときに生じる。第１０図にダイステーパー角
度と冷間抽伸のときの亜鉛めつき管に生じる引
抜応力の一例を示す。テーパー角度が小さくな
ると引抜応力が増加して剪断応力を生じてい
る。第１１図にこの剪断応力による亜鉛めつき
層のむしりの状況を示す。外面亜鉛めつき層１
５をもつ鋼管地金１４がダイス１１に引込まれ
て抽伸されるとき、ダイス表面には法線力Ｐが
作用し、Ｐによる摩擦力μpが働き、μpによつ
て亜鉛めつき層が剪断され、その結果むしりが
生じる。この現象は従来のダイスのストレート
なベアリング部に発生していた。それ故ストレ
ート部がないことがむしりとりを防止するのに
有効なことが明らかになつた。 本発明者は前記、より、溶融による厚肉外
面めつき管の冷間抽伸においては、アプローチテ
ーパー角（両角）を２〜10°とし、かつストレー
ト部をなくしダイス強度をもたすためベアリング
部を円弧回転面とすることが、剥離、割れ、むし
れの全ての防止を可能にすることを見出した。 本発明は上記知見に基づきなされたもので、金
属管外面にめつき層を有し、そのめつき層と下地
金属との間に合金層が形成された外面溶融めつき
金属管の冷間抽伸において、抽伸用ダイスとして
ダイス孔アプローチ部が１段テーパーで、そのテ
ーパー角（両角）が2°〜10°であり、ベアリング
部が円弧回転面であるものを用いることを特徴と
する外面めつき金属管の冷間抽伸方法を要旨とす
る。 〔作用〕 本発明法においては、外面めつき層の剥離、割
れが防止される。ここで、アプローチ部テーパー
角（両角）が2°未満では外面めつき管とダイスと
の間の摩擦による剪断応力が増大するため、外面
めつき層のむしれによる剥離、割れが生じ易くな
るのに加え、ダイス長さが長くなり実作業に不適
当となる。また、10°超では縮径時における鋼管
とめつき層下層に形成された合金層との伸び差が
大きくなつて外面めつき層の剥離、割れが生じ易
くなる。したがつて、アプローチ部テーパー角
（両角）を２〜10°とした。 本発明法は、めつき層と下地金属との間に合金
層を生じる外面溶融めつき金属管に適用でき、特
に厚肉（外面亜鉛めつき鋼管の場合で600ｇ／m2
以上）の外面溶融めつき金属管に有効である。 なお、金属管内面については、水道管等に使用
される溶融めつき鋼管では、めつきコストがむし
ろ安い内外面めつき管が通常採用されるので、内
面めつき層の有無は問わない。 〔実施例〕 次に実施例を説明する。 水道管亜鉛めつき鋼管（JIS SGPW）（亜鉛め
つき付着量は平均値600ｇ／m2以上、１個でも550
ｇ／m2以下は不可）サイズ20Aを第１図の本発明
のダイス及び第５図の従来法用ダイスを使つて冷
間抽伸した。ダイスのチツプにはそれぞれテーパ
ー角度2°、4°、8°、10°、12°のアプローチ部を付
し
た。 総縮径率は素管外径−製品外径／素管外径 ×100％＝28.8mm−27.2mm／28.8mm×100％＝5.6％で
あ つた。 第１表に本発明法、比較法（ストレート部なし
ダイス）および従来法（ストレート部付きダイ
ス）についてめつき剥離発生率を調査した結果を
示す。
以上の説明から明らかなように、本発明の外面
めつき金属管の冷間抽伸方法は、めつき層の剥
離、割れを防止する。従つて樹脂管内挿・外面め
つき金属管の製造に適用して、安価で、めつき層
の剥離がなく、また真円度がよく、内挿樹脂管と
金属管の密着性も良い製品が製造できる。
めつき金属管の冷間抽伸方法は、めつき層の剥
離、割れを防止する。従つて樹脂管内挿・外面め
つき金属管の製造に適用して、安価で、めつき層
の剥離がなく、また真円度がよく、内挿樹脂管と
金属管の密着性も良い製品が製造できる。
第１図は本発明に使うダイスの断面図、第２図
イ，ロは加熱膨張ライニング法の模式図、第３図
は温間抽伸法の模式図、第４図は従来のダイス抽
伸法の模式図、第５図は従来法のダイス形状の断
面図、第６図はロール縮径法の模式図、第７図は
スウエージング縮径法の模式図、第８図は鋼管が
ダイスに接触する直前の縮径率を示す説明図、第
９図は縮径率ΔD／Ｄ×100％とタイステーパー
角度との線図、第１０図はダイステーパー角度別
の鋼管の引抜応力の線図、第１１図はダイスとの
摩擦力による亜鉛めつき層のむしれの模式図であ
る。 １：鋼管、２：樹脂管、３：加熱炉、４：プラ
グ、５：ノズル、６：蒸気、７：ダイス、８：高
周波加熱コイル、９：潤滑剤、１０：ストレート
部、１１：ダイス、１１′：ホルダー、１２：ロ
ール、１３：たたき、１４：鋼管地金、１５：亜
鉛めつき層、１６：ダイス、１６′：ホルダー、
１７：チツプ、１８：チツプ。
イ，ロは加熱膨張ライニング法の模式図、第３図
は温間抽伸法の模式図、第４図は従来のダイス抽
伸法の模式図、第５図は従来法のダイス形状の断
面図、第６図はロール縮径法の模式図、第７図は
スウエージング縮径法の模式図、第８図は鋼管が
ダイスに接触する直前の縮径率を示す説明図、第
９図は縮径率ΔD／Ｄ×100％とタイステーパー
角度との線図、第１０図はダイステーパー角度別
の鋼管の引抜応力の線図、第１１図はダイスとの
摩擦力による亜鉛めつき層のむしれの模式図であ
る。 １：鋼管、２：樹脂管、３：加熱炉、４：プラ
グ、５：ノズル、６：蒸気、７：ダイス、８：高
周波加熱コイル、９：潤滑剤、１０：ストレート
部、１１：ダイス、１１′：ホルダー、１２：ロ
ール、１３：たたき、１４：鋼管地金、１５：亜
鉛めつき層、１６：ダイス、１６′：ホルダー、
１７：チツプ、１８：チツプ。
Claims (1)
- １ 金属管外面にめつき層を有し、そのめつき層
と下地金属との間に合金層が形成された外面溶融
めつき金属管の冷間抽伸において、抽伸用ダイス
としてダイス孔アプローチ部が１段テーパーで、
そのテーパー角（両角）が2°〜10°であり、ベア
リング部が円弧回転面であるものを用いることを
特徴とする外面めつき金属管の冷間抽伸方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17720084A JPS6156724A (ja) | 1984-08-24 | 1984-08-24 | 外面めつき金属管の冷間抽伸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17720084A JPS6156724A (ja) | 1984-08-24 | 1984-08-24 | 外面めつき金属管の冷間抽伸方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6156724A JPS6156724A (ja) | 1986-03-22 |
| JPH0570526B2 true JPH0570526B2 (ja) | 1993-10-05 |
Family
ID=16026923
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17720084A Granted JPS6156724A (ja) | 1984-08-24 | 1984-08-24 | 外面めつき金属管の冷間抽伸方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6156724A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61257507A (ja) * | 1986-03-06 | 1986-11-15 | 酒井重工業株式会社 | 締固め機械の振動機構 |
| JPH0527522Y2 (ja) * | 1987-06-19 | 1993-07-14 | ||
| JPH067043Y2 (ja) * | 1988-06-01 | 1994-02-23 | 福田道路株式会社 | アスファルト舗装装置 |
| JP4592162B2 (ja) * | 2000-08-02 | 2010-12-01 | 株式会社三五 | 金属管の段差部の成形方法 |
-
1984
- 1984-08-24 JP JP17720084A patent/JPS6156724A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6156724A (ja) | 1986-03-22 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |