JPH0586967B2 - - Google Patents
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- JPH0586967B2 JPH0586967B2 JP62189270A JP18927087A JPH0586967B2 JP H0586967 B2 JPH0586967 B2 JP H0586967B2 JP 62189270 A JP62189270 A JP 62189270A JP 18927087 A JP18927087 A JP 18927087A JP H0586967 B2 JPH0586967 B2 JP H0586967B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fibers
- fiber
- molded product
- resin
- tensile modulus
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- Moulding By Coating Moulds (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は繊維補強樹脂成形物に関するものであ
る。 （従来の技術） 繊維に樹脂を含浸してなる繊維補強樹脂成形物
は、軽量で高強度なために各種産業分野に利用さ
れている。特にガラス繊維や炭酸繊維を用いた成
形物は、強度や剛性に優れていることから広く用
いられている。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、これら成形物が実用に供されて
衝撃を受けた場合、伸度の少ない炭素繊維を補強
繊維として用いたものでは脆性破壊を生じ、また
ある程度伸度の大きいガラス繊維でも脆性破壊に
近い状態の破壊となり、成形物が衝撃エネルギー
を吸収する程度はそれ程大きくなく、この種の成
形物は衝撃を受ける部位に用いるには問題があ
る。このことの解決方法のひとつは成形物の構造
や形状を工夫して衝撃エネルギーの吸収能力を大
きくすることであるが、成形物をそれが使用され
る部位の形状と一致させることは常にたやすいこ
とではない。更にもうひとつの方法としては、補
強用として使用する繊維の種類を２種以上混合し
て用いる、いわゆるハイブリツドの方法である。
しかし、通常の有機繊維を炭素繊維やガラス繊維
と組合わせて用いる場合には、熱硬化性樹脂の場
合は含浸する樹脂の硬化加熱温度に、熱可塑性樹
脂の場合はその融点又は軟化点まで加熱して繊維
に樹脂を含浸する必要があるので、該有機繊維
は、その硬化加熱温度、融点温度又は軟化点温度
に対して充分耐えられるものでなければならな
い。 （問題点を解決するための手段） 本発明の目的は以上の様な欠点を改良し、強度
と剛性に優れかつ耐衝撃性にも優れた繊維補強樹
脂成形物を提供することである。 すなわち、本発明は、繊維で補強された樹脂成
形物であつて、当該成形物の外層を補強する繊維
が引張弾性率が4t／mm2以上の溶融液晶全芳香族ポ
リエステル繊維、内層を補強する繊維が引張弾性
率が6t／mm2以上の無機繊維からなり、これら外層
繊維と内層繊維の合計量に成形物中30〜80容量％
の割合であることを特徴とする繊維補強樹脂成形
物である。 本発明の成形物の形状は、例えば円柱形状、板
状形状、Ｈ形状、Ｔ形状など種々の形状のものが
考えられる。これらにおいて成形物の内層すなわ
ち芯となる側の補強用繊維として剛性の高い（引
張弾性率≧6t／mm2）無機繊維からなる補強材を有
する樹脂層を、外側の層には引張弾性率4t／mm2以
上の溶融液晶全芳香族ポリエステル繊維を有する
樹脂層を有するように各々の繊維を配置すること
によつて、従来のハイブリツド成形物では得られ
ていなかつた大きいエネルギーを衝撃時に吸収で
きる成形物を見出した。 本発明の最大の知見は前述のとおりの溶融液晶
全芳香族ポリエステル繊維と無機繊維を前述のと
おりの構成でハイブリツド化した点であつて、こ
の構成を満足しない場合は後述する比較例に示す
ようにエネルギーの吸収効果はない。本発明の成
形物におけるようにエネルギーの吸収に優れてい
ると、その成形物の使用時に外部から局部的な衝
撃が加わつても脆性的破壊をせずに成形物に穴が
あくことなく凹む程度に変形するに止まる。 更に、通常使用される部材、例えば自動車ビー
ムやヘルメツト等が衝撃を受ける場合は速い速度
で短時間に、すなわち一瞬にして衝撃を受けるこ
とが多いが、本発明の成形物は後に実施例で示す
ように、速い速度で衝撃を受けた時の衝撃吸収能
力に優れているものである。 本発明で用いる繊維は基本的にはフイラメント
ヤーンの形で用いられるが、少くとも一方を織物
等の形で用いても同様の結果が得られる。 本発明の成形物における内、外層繊維の比率
は、内層繊維の脆さを外層繊維でカバーするた
め、外層繊維は内層繊維の20容量％以上、好まし
くは50容量％以上用いることが望ましい。 また、これらの内層繊維と外層繊維の合計量
は、成形物中に30〜80容量％、特に好ましくは45
〜70容量％の割合である。 本発明で用いる引張弾性率が4t／mm2以上の有機
繊維としては、溶融液晶全芳香族ポリエステル繊
維が用いられる。 ここで云う溶融液晶全芳香族ポリエステルと
は、一種以上の芳香族ヒドロキシ酸の、場合によ
つては芳香族ジオール及び／又は芳香族二酸との
縮合による溶融加工可能な芳香族ポリエステルで
あり、存在する各成分の少くとも一個の芳香環が
重合体主鎖に寄与しているという意味において全
芳香族と称される全芳香族ポリエステルであつ
て、異方性溶融相を形成しうるいわゆるサーモト
ロピツク液晶性の全芳香族ポリエステルをいう。 これらの全芳香族ポリエステルのうち、ヒドロ
キシ安息香酸、特にｐ−ヒドロキシ安息香酸と６
−ヒドロキシ−２−ナフトエ酸とのポリエステ
ル、又更にこれらにｐ，p′−ビスフエノールを第
３成分として共重合させたがポリエステルの他、
ｐ−ヒドロキシ安息香酸、ｐ，p′−ビフエニー
ル、テレフタール酸及び／又はイソフタル酸から
成るポリエステルが有用であるが、それらに限定
されるものではなく、本発明の目的を阻害しない
限りにおいて、他の成分のポリマーへの導入を妨
げるものではない。 一方、本発明において、引張弾性率が6t／mm2以
上の無機繊維としては、ガラス繊維、炭素繊維、
金属繊維等がある。 本発明で用いられる樹脂は、熱硬化性樹脂とし
てエポキシ樹脂、ビニルエステル樹脂、不飽和ポ
リエステル樹脂、フエニール樹脂、ポリウレタン
樹脂等であり、熱可塑性樹脂としてはポリアリレ
ート、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフエニ
レンサルフアイド、ポリフエニレンオキシド、ポ
リアミド、ポリカーボネート、ポリスルホン、ポ
リアセテート、ポリエチレンテレフタレート、ポ
リブチレンテレフタレート、ポリエチレン、ポリ
プロピレン、ポリ塩化ビニリデン、ポリ塩化ビニ
ル、熱可塑性ポリウレタン、ポリスチレン、スチ
レン−ブタジエン−アクリロニトリル共重合体、
スチレン−アクリロニトリル共重合体等であり、
これらの２種又はそれ以上を組合せて用いること
が出来る。これらの樹脂には一般に用いられる可
塑剤、熱安定剤、及び光安定剤、核剤、充填剤、
染顔料、加工助剤、耐衝撃剤、増量剤等の適量を
添加させることもできる。 本発明における成形物の最適の組合わせは、外
層として溶融液晶全芳香族ポリエステル繊維、内
層としてガラス繊維をそれぞれフイラメントヤー
ンの形で等量ずつ用いて熱硬化性樹脂でロツド状
に、引抜成形したものであつて、以下の実施例に
よつてこの成形物によるエネルギー吸収効果の顕
著なことは明らかである。 本発明の成形物は、一般に用いられる引抜成形
や押出成形の方法によつて同時もしくは別々に内
側の層と外側の層を形成することができ、その形
状も必要に応じていかようにも形成することが可
能である。 例えば、本発明における円柱状成形物は次の様
にして得ることができる。無機繊維を引揃えて樹
脂を含浸し、一定径を有するノズルを通して引出
し、更に、溶融液晶全芳香族ポリエステル繊維を
引揃えて樹脂を含浸し、該ノズルの周辺に等分に
配置された一定径を有するノズルを通して引出
し、円柱形状を付与する口金で外側が溶融液晶全
芳香族ポリエステル繊維で中心が無機繊維の同心
円柱状になるように引込み過剰の樹脂を絞りなが
ら加熱炉中で硬化させ、更により高温の加熱炉で
樹脂の後硬化をしたのち一定の長さに切断するこ
とによつて得られる。更に樹脂を含浸したいわゆ
るプリプレグを必要な構成に重ね合わせてのち加
圧加熱する方法にても成形することができる。 （実施例） 以下実施例をもつて具体的に説明するが、これ
によつて本発明が制限を受けるものではない。
尚、実施例中曲げ強さ、曲げ弾性率、破壊までの
全エネルギー量の測定は、第１図及び第２図に示
した如く３点曲げによる曲げ試験に基づいて行つ
た。 実施例 １ 体積比で各々が25％となるように引張弾性率
7t／mm2のガラスロービング（旭フアイバーグラス
製）と引張弾性率5t／mm2の溶融液晶ポリエステル
繊維；ベクトラン（クラレ製）をそれぞれ別々に
ベクトランでガラスロービングを囲むようにして
引揃えて硬化剤を含む不飽和ポリエステル樹脂
（日本ユピカ製）を含浸したのち、樹脂が体積比
で50％で、かつ中心の層（内層）がガラス繊維を
含む径７mmの樹脂層を形成し、その外側（外層）
が厚さ1.5mmのベクトラン繊維を含む樹脂層から
なるように口金を通して110℃に加熱された部分
で引抜きながら硬化して繊維補強樹脂成形物を得
た。 得られた成形物（ロツド）の物性を表１に示し
たが、破壊までの全エネルギー量で示されるよう
に、優れた耐衝撃性を有するものであつた。 実施例 ２ 体積比で、引張弾性率7t／mm2のガラスロービン
グ（旭フアイバーグラス製）38.5％、引張弾性率
5t／mm2の溶融液晶ポリエステル繊維、ベクトラン
（クラレ製）11.5％となるようにすること以外は
実施例１と同様にして引抜ロツドを得た。得られ
たロツドの物性を表１に示したが、優れた衝撃吸
収性を示していた。 比較例 １ 体積比で50％となる引張弾性率7t／mm2のガラス
ロービング（旭フアイバーグラス製）を引揃えて
硬化剤を含む不飽和ポリエステル樹脂（日本ユピ
カ製）に含浸し、樹脂が体積比で50％でかつ径が
10mmとなるよう口金を通して、実施例１と同様に
して円柱状の成形物を得た。得られた成形物の物
性を表１に示したが、衝撃吸収エネルギーは実施
例１に比して小さいものであつた。 比較例 ２ 実施例１における内・外層繊維を入れ換えて引
抜成形を行い、ロツドを得た。得られたロツドの
物性は表１に示したが、衝撃吸収エネルギーは実
施例１のそれよりはるかに劣つていた。 比較例 ３ 実施例１に準じて、樹脂を含浸して引揃えたガ
ラスロービングと液晶繊維が互に混合された状態
でロツドの断面を形成するようにして引抜ロツド
を得た。得られたロツドの物性を表１に示した
が、衝撃吸収エネルギーは実施例のものより劣つ
ていた。 実施例 ３ 体積比で、引張弾性率が7t／mm2のガラスロービ
ング（旭フアイバーグラス製）44％、引張弾性率
5t／mm2の溶融液晶ポリエステル繊維、ベクトラン
（クラレ製）６％となるようにすること以外は実
施例１と同様にして引抜ロツドを得た。得られた
ロツドの物性は表１に示した。 実施例１および２に比して衝撃吸収エネルギー
は劣つているものの、実用上問題はなかつた。 （発明の効果） 本発明の繊維補強樹脂成形物は従来の繊維補強
樹脂成形物に比べ極めて優れた衝撃吸収性を有す
るものである。
る。 （従来の技術） 繊維に樹脂を含浸してなる繊維補強樹脂成形物
は、軽量で高強度なために各種産業分野に利用さ
れている。特にガラス繊維や炭酸繊維を用いた成
形物は、強度や剛性に優れていることから広く用
いられている。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、これら成形物が実用に供されて
衝撃を受けた場合、伸度の少ない炭素繊維を補強
繊維として用いたものでは脆性破壊を生じ、また
ある程度伸度の大きいガラス繊維でも脆性破壊に
近い状態の破壊となり、成形物が衝撃エネルギー
を吸収する程度はそれ程大きくなく、この種の成
形物は衝撃を受ける部位に用いるには問題があ
る。このことの解決方法のひとつは成形物の構造
や形状を工夫して衝撃エネルギーの吸収能力を大
きくすることであるが、成形物をそれが使用され
る部位の形状と一致させることは常にたやすいこ
とではない。更にもうひとつの方法としては、補
強用として使用する繊維の種類を２種以上混合し
て用いる、いわゆるハイブリツドの方法である。
しかし、通常の有機繊維を炭素繊維やガラス繊維
と組合わせて用いる場合には、熱硬化性樹脂の場
合は含浸する樹脂の硬化加熱温度に、熱可塑性樹
脂の場合はその融点又は軟化点まで加熱して繊維
に樹脂を含浸する必要があるので、該有機繊維
は、その硬化加熱温度、融点温度又は軟化点温度
に対して充分耐えられるものでなければならな
い。 （問題点を解決するための手段） 本発明の目的は以上の様な欠点を改良し、強度
と剛性に優れかつ耐衝撃性にも優れた繊維補強樹
脂成形物を提供することである。 すなわち、本発明は、繊維で補強された樹脂成
形物であつて、当該成形物の外層を補強する繊維
が引張弾性率が4t／mm2以上の溶融液晶全芳香族ポ
リエステル繊維、内層を補強する繊維が引張弾性
率が6t／mm2以上の無機繊維からなり、これら外層
繊維と内層繊維の合計量に成形物中30〜80容量％
の割合であることを特徴とする繊維補強樹脂成形
物である。 本発明の成形物の形状は、例えば円柱形状、板
状形状、Ｈ形状、Ｔ形状など種々の形状のものが
考えられる。これらにおいて成形物の内層すなわ
ち芯となる側の補強用繊維として剛性の高い（引
張弾性率≧6t／mm2）無機繊維からなる補強材を有
する樹脂層を、外側の層には引張弾性率4t／mm2以
上の溶融液晶全芳香族ポリエステル繊維を有する
樹脂層を有するように各々の繊維を配置すること
によつて、従来のハイブリツド成形物では得られ
ていなかつた大きいエネルギーを衝撃時に吸収で
きる成形物を見出した。 本発明の最大の知見は前述のとおりの溶融液晶
全芳香族ポリエステル繊維と無機繊維を前述のと
おりの構成でハイブリツド化した点であつて、こ
の構成を満足しない場合は後述する比較例に示す
ようにエネルギーの吸収効果はない。本発明の成
形物におけるようにエネルギーの吸収に優れてい
ると、その成形物の使用時に外部から局部的な衝
撃が加わつても脆性的破壊をせずに成形物に穴が
あくことなく凹む程度に変形するに止まる。 更に、通常使用される部材、例えば自動車ビー
ムやヘルメツト等が衝撃を受ける場合は速い速度
で短時間に、すなわち一瞬にして衝撃を受けるこ
とが多いが、本発明の成形物は後に実施例で示す
ように、速い速度で衝撃を受けた時の衝撃吸収能
力に優れているものである。 本発明で用いる繊維は基本的にはフイラメント
ヤーンの形で用いられるが、少くとも一方を織物
等の形で用いても同様の結果が得られる。 本発明の成形物における内、外層繊維の比率
は、内層繊維の脆さを外層繊維でカバーするた
め、外層繊維は内層繊維の20容量％以上、好まし
くは50容量％以上用いることが望ましい。 また、これらの内層繊維と外層繊維の合計量
は、成形物中に30〜80容量％、特に好ましくは45
〜70容量％の割合である。 本発明で用いる引張弾性率が4t／mm2以上の有機
繊維としては、溶融液晶全芳香族ポリエステル繊
維が用いられる。 ここで云う溶融液晶全芳香族ポリエステルと
は、一種以上の芳香族ヒドロキシ酸の、場合によ
つては芳香族ジオール及び／又は芳香族二酸との
縮合による溶融加工可能な芳香族ポリエステルで
あり、存在する各成分の少くとも一個の芳香環が
重合体主鎖に寄与しているという意味において全
芳香族と称される全芳香族ポリエステルであつ
て、異方性溶融相を形成しうるいわゆるサーモト
ロピツク液晶性の全芳香族ポリエステルをいう。 これらの全芳香族ポリエステルのうち、ヒドロ
キシ安息香酸、特にｐ−ヒドロキシ安息香酸と６
−ヒドロキシ−２−ナフトエ酸とのポリエステ
ル、又更にこれらにｐ，p′−ビスフエノールを第
３成分として共重合させたがポリエステルの他、
ｐ−ヒドロキシ安息香酸、ｐ，p′−ビフエニー
ル、テレフタール酸及び／又はイソフタル酸から
成るポリエステルが有用であるが、それらに限定
されるものではなく、本発明の目的を阻害しない
限りにおいて、他の成分のポリマーへの導入を妨
げるものではない。 一方、本発明において、引張弾性率が6t／mm2以
上の無機繊維としては、ガラス繊維、炭素繊維、
金属繊維等がある。 本発明で用いられる樹脂は、熱硬化性樹脂とし
てエポキシ樹脂、ビニルエステル樹脂、不飽和ポ
リエステル樹脂、フエニール樹脂、ポリウレタン
樹脂等であり、熱可塑性樹脂としてはポリアリレ
ート、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフエニ
レンサルフアイド、ポリフエニレンオキシド、ポ
リアミド、ポリカーボネート、ポリスルホン、ポ
リアセテート、ポリエチレンテレフタレート、ポ
リブチレンテレフタレート、ポリエチレン、ポリ
プロピレン、ポリ塩化ビニリデン、ポリ塩化ビニ
ル、熱可塑性ポリウレタン、ポリスチレン、スチ
レン−ブタジエン−アクリロニトリル共重合体、
スチレン−アクリロニトリル共重合体等であり、
これらの２種又はそれ以上を組合せて用いること
が出来る。これらの樹脂には一般に用いられる可
塑剤、熱安定剤、及び光安定剤、核剤、充填剤、
染顔料、加工助剤、耐衝撃剤、増量剤等の適量を
添加させることもできる。 本発明における成形物の最適の組合わせは、外
層として溶融液晶全芳香族ポリエステル繊維、内
層としてガラス繊維をそれぞれフイラメントヤー
ンの形で等量ずつ用いて熱硬化性樹脂でロツド状
に、引抜成形したものであつて、以下の実施例に
よつてこの成形物によるエネルギー吸収効果の顕
著なことは明らかである。 本発明の成形物は、一般に用いられる引抜成形
や押出成形の方法によつて同時もしくは別々に内
側の層と外側の層を形成することができ、その形
状も必要に応じていかようにも形成することが可
能である。 例えば、本発明における円柱状成形物は次の様
にして得ることができる。無機繊維を引揃えて樹
脂を含浸し、一定径を有するノズルを通して引出
し、更に、溶融液晶全芳香族ポリエステル繊維を
引揃えて樹脂を含浸し、該ノズルの周辺に等分に
配置された一定径を有するノズルを通して引出
し、円柱形状を付与する口金で外側が溶融液晶全
芳香族ポリエステル繊維で中心が無機繊維の同心
円柱状になるように引込み過剰の樹脂を絞りなが
ら加熱炉中で硬化させ、更により高温の加熱炉で
樹脂の後硬化をしたのち一定の長さに切断するこ
とによつて得られる。更に樹脂を含浸したいわゆ
るプリプレグを必要な構成に重ね合わせてのち加
圧加熱する方法にても成形することができる。 （実施例） 以下実施例をもつて具体的に説明するが、これ
によつて本発明が制限を受けるものではない。
尚、実施例中曲げ強さ、曲げ弾性率、破壊までの
全エネルギー量の測定は、第１図及び第２図に示
した如く３点曲げによる曲げ試験に基づいて行つ
た。 実施例 １ 体積比で各々が25％となるように引張弾性率
7t／mm2のガラスロービング（旭フアイバーグラス
製）と引張弾性率5t／mm2の溶融液晶ポリエステル
繊維；ベクトラン（クラレ製）をそれぞれ別々に
ベクトランでガラスロービングを囲むようにして
引揃えて硬化剤を含む不飽和ポリエステル樹脂
（日本ユピカ製）を含浸したのち、樹脂が体積比
で50％で、かつ中心の層（内層）がガラス繊維を
含む径７mmの樹脂層を形成し、その外側（外層）
が厚さ1.5mmのベクトラン繊維を含む樹脂層から
なるように口金を通して110℃に加熱された部分
で引抜きながら硬化して繊維補強樹脂成形物を得
た。 得られた成形物（ロツド）の物性を表１に示し
たが、破壊までの全エネルギー量で示されるよう
に、優れた耐衝撃性を有するものであつた。 実施例 ２ 体積比で、引張弾性率7t／mm2のガラスロービン
グ（旭フアイバーグラス製）38.5％、引張弾性率
5t／mm2の溶融液晶ポリエステル繊維、ベクトラン
（クラレ製）11.5％となるようにすること以外は
実施例１と同様にして引抜ロツドを得た。得られ
たロツドの物性を表１に示したが、優れた衝撃吸
収性を示していた。 比較例 １ 体積比で50％となる引張弾性率7t／mm2のガラス
ロービング（旭フアイバーグラス製）を引揃えて
硬化剤を含む不飽和ポリエステル樹脂（日本ユピ
カ製）に含浸し、樹脂が体積比で50％でかつ径が
10mmとなるよう口金を通して、実施例１と同様に
して円柱状の成形物を得た。得られた成形物の物
性を表１に示したが、衝撃吸収エネルギーは実施
例１に比して小さいものであつた。 比較例 ２ 実施例１における内・外層繊維を入れ換えて引
抜成形を行い、ロツドを得た。得られたロツドの
物性は表１に示したが、衝撃吸収エネルギーは実
施例１のそれよりはるかに劣つていた。 比較例 ３ 実施例１に準じて、樹脂を含浸して引揃えたガ
ラスロービングと液晶繊維が互に混合された状態
でロツドの断面を形成するようにして引抜ロツド
を得た。得られたロツドの物性を表１に示した
が、衝撃吸収エネルギーは実施例のものより劣つ
ていた。 実施例 ３ 体積比で、引張弾性率が7t／mm2のガラスロービ
ング（旭フアイバーグラス製）44％、引張弾性率
5t／mm2の溶融液晶ポリエステル繊維、ベクトラン
（クラレ製）６％となるようにすること以外は実
施例１と同様にして引抜ロツドを得た。得られた
ロツドの物性は表１に示した。 実施例１および２に比して衝撃吸収エネルギー
は劣つているものの、実用上問題はなかつた。 （発明の効果） 本発明の繊維補強樹脂成形物は従来の繊維補強
樹脂成形物に比べ極めて優れた衝撃吸収性を有す
るものである。
【表】
第１図はロツド試料について３点曲げ試験を行
う場合の支点と荷重をかける点についての説明図
である。第２図は、本発明の成形物のＳ−Ｓ曲線
と曲げ強さ、曲げ弾性率、破壊までの全エネルギ
ーとの関係を示した図である。図中、初期接線は
弾性率を表わし、斜線部は破壊までの全エネルギ
ーを表わす。 １……本発明の成形物ロツド、２……支点、３
……荷重。
う場合の支点と荷重をかける点についての説明図
である。第２図は、本発明の成形物のＳ−Ｓ曲線
と曲げ強さ、曲げ弾性率、破壊までの全エネルギ
ーとの関係を示した図である。図中、初期接線は
弾性率を表わし、斜線部は破壊までの全エネルギ
ーを表わす。 １……本発明の成形物ロツド、２……支点、３
……荷重。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 繊維で補強された樹脂成形物であつて、当該
成形物の外層を補強する繊維が引張弾性率が4t／
mm2以上の溶融液晶全芳香族ポリエステル繊維、内
層を補強する繊維が引張弾性率6t／mm2以上の無機
繊維からなり、これら外層繊維と内層繊維の合計
量が成形物中30〜80容量％の割合であることを特
徴とする繊維補強樹脂成形物。 ２ 無機繊維がガラス繊維、炭素繊維及び金属繊
維からなる群より選ばれる少なくとも一種以上の
無機繊維である特許請求の範囲第１項記載の成形
物。 ３ 無機戦記がガラス繊維である特許請求の範囲
第２項記載の成形物。 ４ 樹脂が熱硬化性樹脂である特許請求の範囲第
１項乃至第３項記載の成形物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62189270A JPS6431835A (en) | 1987-07-28 | 1987-07-28 | Fiber-reinforced polymer molded article |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62189270A JPS6431835A (en) | 1987-07-28 | 1987-07-28 | Fiber-reinforced polymer molded article |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6431835A JPS6431835A (en) | 1989-02-02 |
| JPH0586967B2 true JPH0586967B2 (ja) | 1993-12-15 |
Family
ID=16238504
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62189270A Granted JPS6431835A (en) | 1987-07-28 | 1987-07-28 | Fiber-reinforced polymer molded article |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6431835A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6574075B2 (en) | 1998-10-22 | 2003-06-03 | World Properties, Inc. | Liquid crystal polymer disk drive suspension assembly and method of manufacture thereof |
| US6356414B1 (en) | 1998-10-22 | 2002-03-12 | World Properties, Inc. | Liquid crystal polymer disk drive suspension assembly |
| JP4449531B2 (ja) * | 2004-03-29 | 2010-04-14 | 日東紡績株式会社 | 繊維強化樹脂線状物およびその製造方法 |
| ES2453666T3 (es) * | 2008-09-29 | 2014-04-08 | Kuraray Co., Ltd. | Artículo laminado resistente al impacto, proceso para producir el mismo, y material resistente al impacto |
| DE102013224927A1 (de) * | 2013-12-04 | 2015-06-11 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Tragendes, flächiges Formteil aus einem Mehrschichtfaserverbundwerkstoff, insbesondere für eine Fahrzeugkarosserie |
| JP6587607B2 (ja) * | 2014-03-31 | 2019-10-09 | Ｋｂセーレン株式会社 | 繊維強化複合材料 |
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-
1987
- 1987-07-28 JP JP62189270A patent/JPS6431835A/ja active Granted
Also Published As
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| JPS6431835A (en) | 1989-02-02 |
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