JPH0611902B2

JPH0611902B2 - ステンレス形鋼およびその製造方法

Info

Publication number: JPH0611902B2
Application number: JP1180073A
Authority: JP
Inventors: 芳彦鎌田; 芳男樽谷; 芳昭草場
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1989-07-12
Filing date: 1989-07-12
Publication date: 1994-02-16
Anticipated expiration: 2009-02-16
Also published as: JPH0344449A

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は建築構造部材に使用されるオーステナイト系ス
テンレス形鋼の形鋼、即ち、Ｈ形鋼、山形鋼、溝形鋼や
鋼矢板等とそれらの製造方法に関する。

（従来の技術）建築用構造部材に使用される鋼材は、建築基準法により
定められているが、その規定の中にステンレス鋼の形鋼
は入っていない。これはステンレス鋼が構造用部材とし
ての特性をもたないためというより、その価格に問題が
あり構造部材として用いるには余りに高価すぎたことに
起因しているといってよい。しかし近年の急激な地価高
騰はその上に建てられる建築物の相対的なコストを低下
させ、建築構造材料として比較的高価のものも使用され
るようになってきた。例えば、都市中心部の建築物は、
従来のコスト意識に基づく設計とは異なり、景観あるい
は機能を重んじる思想の基に設計される傾向にある。

上記のような傾向に沿う動きとして、通産省生活産業局
の諮問機関としての「景観材料研究会」や建設省の「総
合技術開発プロジェクト」等の活動がある。特に後者に
おいては、昭和61年４月にステンレス協会に設置された
「構造材設計施工基準作成小委員会」で２年６ヵ月にわ
たり調査および実験研究が行われ、景観の美しいオース
テナイト系ステンレス鋼を構造用部材として適用しよう
とする試みがなされ、オーステナイト系ステンレス形鋼
（JIS SUS304）を建築用構造部材として用いるに際して
の必要な機械的性質が明示された。その内容は0.1％耐
力が24Kgf/mm²以上、引張強さが53kgf/mm²以上、降伏比
が0.60以下、伸びが35％以上、というものである。

しかし、現在製造されているオーステナイト系ステンレ
ス鋼材は必ずしもこの機械的性質を満足しているとは限
らない。その中で特に問題視されるのはＨ形鋼を代表と
する圧延形鋼である。一般にオーステナイト系ステンレ
ス鋼は耐食性改善を目的として溶体化処理が行われる
が、圧延形鋼は他の板材、棒、線材のような冷間での矯
正工程を経ないため降伏点が低い。前記の0.1％耐力を
保証するには冷間加工設備を新たに導入し、溶体化処理
後に冷間加工を施して強度を上げる必要がある。しか
し、形鋼はその断面形状が複雑であるから、冷間加工は
難しくその加工設備も精緻なものが必要で、設備導入費
は膨大なものとなり実現性に乏しい。圧延形鋼を建築構
造部材に適用するためには、冷間加工設備の新設を必要
としない低コストの製造方法でその耐力をはじめとする
機械的強度を向上させることが必要である。

（発明が解決しようとする課題）オーステナイト系ステンレス鋼の耐力を向上させる手法
としえは、圧延（熱間圧延）による加工歪の導入が考え
られる。しかし、通常のオーステナイト系ステンレス鋼
では、圧延のままでは粒界の炭化物の生成を抑えること
ができず、粒界のCr欠乏層に起因する耐食性の低下を免
れない。オーステナイトステンレス鋼本来の耐食性を保
証するには、どうしても溶体化処理を行わなければなら
ず、そうすると耐力が大きく低下してしまう。溶体化処
理の後に冷間加工を施せば耐力は回復するが、形鋼の冷
間加工には大きな難点があることは前述のとおりであ
る。

本発明の課題は、オーステナイト系ステンレス鋼本来の
耐食性を備え、しかも前記の強度基準を満足する形鋼を
提供すること、およびそのような形鋼を溶体化処理を行
わず、従って、その後の冷間加工も必要とせずに製造す
る方法を提供することにある。

（課題を解決するための手段）前記の強度基準、特に0.1％耐力で24Kgf/mm²以上を満足
するオーステナイト系ステンレス形鋼を低コストで製造
するには、圧延のままでも充分な耐食性をもつように材
質と加工方法を工夫する必要がある。即ち、圧延のまま
で優れた耐食性をもつものであれば、溶体化処理を施す
必要がなく、従って、圧延によって得られた高強度が失
われないから、高強度化のための冷間加工が不必要にな
る。この場合、圧延条件は形鋼に前記基準を満足する強
度と溶体化材に匹敵する耐食性を与えることができるよ
うな条件を選ばなければならない。

オーステナイトステンレス鋼の耐力を向上させるにはオ
ーステナイト粒（γ粒）の細粒化をはかることが必要で
ある。また、耐食性を向上させるには粒界の炭化物の生
成を抑えCr欠乏層が形成されるのを抑制することが必要
である。本発明者らはこれらの条件を満たす加工方法を
探究し、下記のような知見を得た。即ち、 γ粒の細粒化については、850℃以上の高温仕上圧延
を行い圧延による再結晶を利用するか、あるいは圧延後
に急速加熱と短時間加熱保持を行うことにより圧延を通
じて導入された加工歪を利用し再結晶を促進することが
効果的である。

圧延のままでは粒界の炭化物の生成を抑制することは
難しい。しかし、粒界の炭化物の生成はその鋼の炭素含
有量に依存し、炭素含有量を0.03％以下に抑えることに
より圧延のままの状態でも粒界の炭化物の生成を抑制し
得る。

炭化物の生成に先立ち再結晶を先行させると粒界の炭
化物の生成が遅くなる。

以上の知見を基にしてなされた本発明は、下記の(1)〜
(4)をその要旨とする。

(1)重量％で、Ｃ：0.03％以下、Si：1.00％以下、Mn：
0.30〜2.00％、Ｐ：0.040％以下、Ｓ：0.03％以下、C
r：17〜20％、Ni：7.0〜10.5％、Ｎ：0.06〜0.14％を含
有し残部Feおよび不可避的不純物からなり、残留フェラ
イトまたはマルテンサイトの量が10％以下で、0.1％耐
力が24Kgf/mm²以上であることを特徴とする建築構造部
材用オーステナイト系ステンレス形鋼。

(2)上記(1)の成分に加えてさらに、Mo：0.05〜0.70％、
Nb：0.005〜0.080％、Ｖ：0.005〜0.15％、Cu：0.10〜
0.50％、およびTi：0.005〜0.60％、のうちの１種以上
を含有し残部Feおよび不可避的不純物からなり、残留フ
ェライトまたはマルテンサイトの合計量が10％以下で、
0.1％耐力が24Kgf/mm²以上であることを特徴とする建築
構造部材用オーステナイト系ステンレス形鋼。

(3)上記(1)または(2)記載の組成をもつ鋼を1000〜1250
℃の温度域で加熱して粗圧延を施した後、再度1000〜12
50℃の温度に加熱して熱間加工を施し、850〜1000℃以
上の温度域で所定の形状の形鋼に成形した後空冷するこ
とを特徴とする請求項(1)または(2)の建築構造部材用オ
ーステナイト系ステンレス形鋼の製造方法。

(4)上記(1)または(2)記載の組成をもつ鋼を1000〜1250
℃の温度域で加熱し、仕上温度が900℃以下になる条件
で熱間加工を施して所定の形状の形鋼に成形し、直ちに
900〜1100℃以上の温度で１〜60分の間等温保持した
後、空冷以上の冷却速度で冷却することを特徴とする請
求項(1)または(2)の建築構造部材用オーステナイト系ス
テンレス形鋼の製造方法。

本発明の形鋼は、先に述べた強度基準、即ち、0.1％耐
力が24Kgf/mm²以上、引張強さが53Kgf/mm²以上、降伏比
が0.60以下、伸びが35％以上であり、かつ溶体化材と同
等以上の耐食性を併せもつオーステナイト系ステンレス
形鋼である。そしてその用途は、建築構造部材である。

本発明の製造方法は、上記のような形鋼を、溶体化処理
や冷間加工の工程なしで製造する方法である。以下、そ
れぞれについて詳しく説明する。

（作用）先ず、本発明の形鋼の化学組成について説明する。な
お、成分含有量についての％は重量％を意味する。

Ｃ：0.03％以下Ｃはオーステナイト相を安定化させる元素であるが、鋼
中に0.03％を超えて含有されると粒界への炭化物の優先
析出を抑制することができず、熱的履歴によっては粒界
近傍にCrの欠乏層を生じ耐食性の低下が生じる。そのた
め、Ｃ含有量は0.03％以下とする。

Si：1.00％以下 Siは製鋼時の脱酸剤として必要とされるが、1.00％を超
える含有量になると延性の劣化が顕著になる。従ってSi
の含有量は1.00％以下とする。

Mn：0.30〜2.00％ Mnはオーステナイト生成元素であり、かつ鋼中のＳをMn
Ｓとして固定し熱間での加工性を改善する。そのために
は0.30％以上の含有が必要であるが、２％を超えて含有
させても効果の増大がなく材料価格の上昇を招くだけで
ある。従って、Mnの含有量は0.30〜2.00％とする。

Ｐ：0.040％以下Ｐは不可避的不純物として鋼中に含まれる元素であり、
少ない方が望ましいが製造コストを加味してＰの許容上
限値は0.04％とする。

Ｓ：0.03％以下ＳはＰと同様に不可避的不純物として鋼中に含まれる元
素であり、粒界に低融点化合物として析出して熱間加工
性を著しく低下させる。Ｓの含有量も低いほど好ましい
が0.03％以下とすると熱間加工性にも特に問題がなくな
るので許容上限値を0.03％とする。より望ましいのは0.
010％以下である。

Cr：17〜20％ Crは耐食性を保証するためには不可欠な元素である。17
％未満では十分な耐食性が得られない。一方、20％を超
えて含有されると、後述の理由でフェライトの生成を10
％以下に抑制するために、Niの添加量を高くすることが
必要になって、製造コストを著しく高める。従って、Cr
の適正含有量は17〜20％である。

Ni：7.0〜10.5％ Niはオーステナイト系ステンレス鋼を構成する基本元素
であり、かつ耐食性を向上させる元素である。そのため
には7.0％以上の含有が必要である。ただし10.5％を超
えて含有させても材料価格を上げるだけで耐食性改善効
果は飽和傾向を示すためその含有量を7.00〜10.5％とす
る。

Ｎ（窒素）は、オーステナイトの安定化元素であり、0.
06〜0.14％の含有により高価なNiを代替して鋼のオース
テナイトバランスを保つのに役立ち、残留フェライトや
マルテンサイトの量を10％以下に抑える作用をもつ。し
かし、0.14％を超える含有量になると、連続鋳造鋼片の
表面割れが増加し、歩留り低下による製造コストの上昇
を招く。Ｎが0.06％未満では、オーステナイトバランス
を適正に保つのに必要なNi量が増えて、やはりコスト上
昇になる。

以上の成分の外、残部はFeおよび不可避の不純物から成
るのが前記(1)の形鋼である。これに対し、さらに高靱
性あるいは高強度を要求される場合には、次にのべる含
有量の範囲でMo、Nb、V，Cu、Tiのうち１種または２種
以上を含有させることができる。

Mo：0.05〜0.70％ Moは強度を高めるのに有効な元素であり、この効果を期
待する場合は0.05％以上含有させる必要がる。しかしそ
の含有量が0.70％を超えると過量のフェライトが生じる
場合があるから、上限は0.70％までとするのがよい。

Nb0.005％〜0.080％ Nbは強度を上昇させる元素である。そのためには0.005
％以上含有させる必要があるが、0.080％を超えるとオ
ーステナイト粒の再結晶を抑制する作用が顕れ、再結晶
を促進してオーステナイト粒の細粒化をはかることによ
り高強度化しようとする本発明の目的に反する。

Ｖ：0.005〜0.15％ＶはNbと同様に強度を上昇させる元素である。そのため
には0.005％以上の含有が必要であるが、0.15％を超え
てもその効果の増大がなく、材料価格の上昇を招くだけ
であるから0.005〜0.15％が適当である。

Cu0.10〜0.50％ Cuは高温強度を向上させかつ耐食性を改善するのに有効
な元素であるが、そのためには0.10％以上含有させる必
要がある。しかし、0.5％を超えると圧延の際の表面割
れが増大し、また、溶接割れを助長する傾向がある。

Ti：0.002〜0.60％ TiはＶ，Nbと同様に強度を上昇させる元素である。その
ためには0.002％以上の含有が必要であるが0.60％を超
えると母剤の靱性を損なうので、0.002〜0.60％が適正
含有量である。

次に、本発明形鋼の金属学的組織について述べる。本発
明の形鋼のオーステナイト系ステンレス鋼からなるもの
である。従って、その組織は完全オーステナイトである
ことを原則とするが、体積％で10％以下のフェライト、
またはマルテンサイトを含んでいても差し支えない。

残留フェライトとマルテンサイトの生成量は、鋼の化学
組成と製造条件（本発明方法の場合は、圧延中および圧
延後の冷却条件、および再加熱を行う場合はその条件）
に依存する。残留フェライトやマルテンサイトが存在す
れば、製品形鋼の強度が高くなるが、一方では延性を低
下させる。これらの量が体積で10％を超える場合、延性
の低下が顕著になり、特に溶接部周辺の応力集中部で割
れが発生しやすく、構造用部材としては不適当である。

化学組成上、残留フェライトまたはマルテンサイトを10
％以下に抑えるのに望ましい条件は、 Ni当量（Nieq）≧0.9×Cr当量（Creq）−7.2…(a) Ni当量（Nieq）≧-0.8×Cr当量（Creq）＋25…(b) の両式を満足することである。(a)式は残留フェライト
を10％以下にするための条件、(b)式はマルテンサイト
の生成を10％以下にする条件である。

但し、 Nieq＝Ni％＋30×Ｃ％＋30×Ｎ％＋0.5×Mn％ Creq＝Cr％＋Mo％＋1.5×Si％＋0.5×Nb％である。

以下、本発明の形鋼の製造方法について説明する。

第１図および第２図は、本発明の形鋼の製造方法におけ
るヒートパターンの説明図である。

先ず、第１図によって説明する。

先にも述べたように、850℃以上の高温仕上圧延を行い
圧延による再結晶を利用すると、溶体化処理材に比しγ
粒が細粒化され耐力が向上する。しかし、一般に形鋼の
圧延は複雑なパススケジュールとなるため850℃以上の
高温の仕上げ温度を確保することは困難である。そこ
で、第１図の方法では、粗圧延後再加熱する方法を採用
する。

第１図において、粗圧延の前の加熱(a)は1000〜1250℃
で行う。この温度は1000℃以上としておかないとNb、Ｖ
などの炭窒化物の固溶が図れないため、これらの析出強
化を利用することができなくなる。一方、Nb、Ｖなどの
合金成分を含まない成分系でも、オーステナイト系ステ
ンレス鋼は熱間変形抵抗が高いため、1000℃以上の温度
に加熱しておかないと所定の形状に成形加工することが
できない。但し1250℃を超える温度で加熱すると圧延初
期γ粒の粗大化につながり、圧延による再結晶を利用す
る細粒化の効果が小さくなる。

粗圧延(b)は、鋳造組織を解消するのが主目的であるか
ら、50％以上の加工率とするのが望ましい。この粗圧延
の下限温度には特に制約はないが、ミル負荷の点から60
0℃程度の温度までにするのが好ましい。

粗圧延の後は、1000〜1250℃の温度域に再加熱する
(c)。この温度域を選ぶ理由は前記の粗圧延前の加熱温
度の選定理由と同じである。

再加熱した後、仕上圧延を行って所定製品形状の形鋼と
する(d)。このとき仕上温度（仕上圧延の終了温度）を8
50℃以上とすることが重要である。本発明方法は、圧延
による再結晶を活用することによるγ粒の細粒化をはか
り、強度の向上を狙うものである。このようなオーステ
ナイト系ステンレス鋼の再結晶温度域は、炭素鋼に比較
し高温側に存在するが、その加工量と加工における歪速
度に依存して変化する。しかし、形鋼の圧延プロセスの
加工条件においては、その再結晶の出現する温度域は75
0℃以上である。一方、再結晶により細粒化がはかられ
て強度が上昇しても、粒界に炭化物が生じてCrの欠乏層
に起因する耐食性の低下を招いては意味がない。圧延後
の冷却過程では炭化物の析出は一般に促進されるが、本
発明の対象とするオーステナイト系ステンレス鋼におい
ては850℃付近が析出ノーズとなるため、この温度より
低い温度で仕上げ圧延を行うと炭化物の生成を回避する
ことはできない。以上の理由で、圧延による再結晶が期
待でき、かつ圧延中少なくとも炭化物を生じさせないた
めに、850℃以上の温度域で仕上圧延を行う必要があ
る。ただし、仕上圧延の温度が1000℃を超えると結晶粒
の成長が甚だしくなるので、上限を1000℃までとする。

仕上圧延の後は、炭化物の析出を抑えるために空冷する
(e)。空冷よりも早い条件で冷却すると、加工されたγ
粒の再結晶が遅れるため加工組織が残ることがあり、機
械的性質の等方性が損なわれる。一方、炉冷のような遅
い冷却では再結晶はよく進行するが、粒界での炭化物析
出によるCr欠乏層の形成が著しく、耐食性に問題が生じ
る。

第２図は、圧延の後に再加熱して等温保持する本発明の
もう一つのヒートパターンである。

圧延の前の加熱(a)の温度は、前記と同じ理由で1000〜1
250℃とする。

この場合は、圧延(f)は粗圧延から仕上圧延まで一回の
加熱で（再加熱を行うことなく）行う。圧延仕上温度は
900℃以下とする。

第２図の方法は、圧延により導入された加工歪を利用
し、再結晶の生じる温度域に短時間加熱し、再結晶を促
進するのが特徴である。そのためには、900℃以下のオ
ーステナイトの未再結晶域で熱間加工する必要がある。
仕上温度が低い程蓄積エネルギーが大きくなるため、再
結晶に対する駆動力が大きくなりより効果的であるが、
圧延機の負荷も大きくなるからこれらを勘案して仕上温
度を決定する必要がある。実操業上、適正な仕上温度は
600〜900℃であり、最も効果的なのは800℃前後で仕上
げることである。

圧延終了後は直ちに900〜1100℃の温度に加熱して１〜6
0分の間等温保持する(g)．圧延後の等温保持の目的は、等温保持することにより静
的再結晶を生じさせてγ粒の細粒化をはかることにあ
る。この静的再結晶を生じさせるためには900℃以上の
温度に保持する必要があり、かつその温度で少なくとも
１分以上保持する必要がある。保持時間が長いほど再結
晶は進むが、60分までの保持で必要適度の再結晶が得ら
れ、これ以上の保持は生産性の低下と無用の粒生長を招
くことになるから、保持時間は１〜60分が適当である。
また、1100℃を超える温度での保持は、無用の粒成長を
招くので好ましくない。なお、等温保持というのは、必
ずしも厳格に一定温度で保持することを意味しない。上
記の温度範囲内であれば、ある程度の温度の変動があっ
ても差し支えはない。

上記の等温保持の後は、空冷以上の冷却速度で冷却す
る。空冷よりも遅い速度では炭化物生成による耐食性の
劣化が起こるのは、先に述べたとおりである。ただし、
この第２図の方法の場合は、等温保持の間に再結晶がほ
ぼ完了するため、その後の冷却速度が空冷以上の早くて
も機械的性質の等方性を損なうような懸念はない。

（実施例）第１表に示す組成のオーステナイトステンレス鋼を用い
てＨ形鋼を製造した。第１表中の鋼種Ａ〜Ｈが本発明で
定める組成範囲の鋼であり、比較鋼のＩ〜Ｌは窒素
（Ｎ）含有量が、Ｍは炭素（Ｃ）含有量、Ｎは炭素と窒
素の含有量が、それぞれ本発明の範囲から外れるもので
ある。

第２表に製造条件を示す。試験番号の１〜８が本発明方
法の例で、その中２〜４が第２図のヒートパターンの１
回の加熱で仕上圧延まで行ったものである。比較例の９
〜18は、素材の組成または製造条件が本発明の範囲をは
ずれる例である。

第２表中の粗圧延の形状と仕上圧延の形状を第３図およ
び第４図に示す。これらの図中の記号（イ、ロ、ハ、
ニ）が第２表の同じ記号に対応する。

第３表は、第２表の条件で製造されたＨ形鋼の機械的性
質と耐食性試験結果を示したものである機械的性質は、
母材の0.1％耐力、引張強度（TS）、降伏比〔YR＝（0.1
％耐力／引張強度）×１００〕、伸び（EL）、および曲
げ試験で評価した。曲げ試験はTIG溶接をした継手部の1
80度曲げによって評価した。○印は180度まげでも割れ
を生じなかったもの、×印は180度曲げで熱影響部に割
れを生じたものを示す。

耐食性は下記およびの試験によって評価した。

粒界腐食評価試験（硫酸−硫酸銅腐蝕試験、JIS G 05
75、75時間）隙間腐食試験（中央にボルト締め用の４mmの孔を有
する３ｔ×30w×50（mm）の研磨試験片を３mmのテ
フロンボルトで締めて、60℃、800ppmＣｌ−含有水環境
で10日試験）ここで耐食性の評価は、母材部と被覆アーク溶接を行っ
た継手部の双方について行った。

第３表の結果をみれば、本発明の条件を満足する試験番
号の１〜８は、いずれも機械的性質が目標性能を満足し
ており、しかも母材および溶接継手部とも耐食性も充分
である。

一方、SUS 304の成分規格は満足しているが、本発明の
成分範囲からはずれ、かつ本発明の製造条件からはずれ
ている試験番号９〜14のものは、目標性能を満足できな
い結果となっている。特に、750℃という低温仕上げで
あるため圧延による得られた組織は加工歪を内在したも
のとなっておりYRを60％以下に抑えることが困難となっ
ている。また低温仕上げであるため圧延後の炭化物の生
成を抑制することができず、隙間腐食の発生が生じ、本
来のオーステナイト系ステンレス鋼の耐食性を確保でき
ていない。

試験番号15〜18は本発明の組成範囲にある鋼を用いて本
発明の製造方法から外れた条件で製造した例である。仕
上温度が低すぎる例（試験番号16）あるいはそれを再加
熱して等温保持をするにしても保持温度が低すぎたり
（試験番号18）、保持温度が本発明法に対応する温度で
あっても保持時間が短すぎたり（試験番号17）すると、
機械的性質の目標値が必ずしも満足されない。

曲げ試験では、フェライトあるいはマルテンサイト量が
12％（体積％）になった試験番号９のみが割れを呈し
た。これは、窒素（Ｎ）の含有量が低くNi当量（Nieq）
の小さい鋼（第１表のＩ鋼）を用いたからである。

（発明の効果）以上詳述したように、本発明のオーステナイト系ステン
レス形鋼は、建築構造部材として実用化するに十分な機
械的性質と耐食性を備えている。そして、本発明の製造
方法によれば、熱間圧延工程だけで安価に上記の形鋼が
製造できる。

本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼の圧延形鋼の
普及に大きく寄与する発明である。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は、本発明の形鋼製造方法のヒート
パターン図である。第３図および第４図は、実施例におけるＨ形鋼製造の際
の粗圧延形状と仕上圧延形状を示す図である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：0.03％以下、Si：1.00％以
下、Mn：0.30〜2.00％、Ｐ：0.040％以下、Ｓ：0.03％
以下、Cr：17〜20％、Ni：7.0〜10.5％、Ｎ：0.06〜0.1
4％を含有し残部Feおよび不可避的不純物からなり、残
留フェライトまたはマルテンサイトの量が10％以下で、
0.1％耐力が24Kgf/mm²以上であることを特徴とする建築
構造部材用オーステナイト系ステンレス形鋼。
【請求項２】重量％で、Ｃ：0.03％以下、Si：1.00％以
下、Mn：0.30〜2.00％、Ｐ：0.040％以下、Ｓ：0.03％
以下、Cr：17〜20％、Ni：7.0〜10.5％、Ｎ：0.06〜0.1
4％と、さらに、Mo：0.05〜0.70％、Nb：0.005〜0.080
％、Ｖ：0.005〜0.15％、Cu：0.10〜0.50％、およびT
i：0.005〜0.60％、のうちの１種以上を含有し残部Feお
よび不可避的不純物からなり、残留フェライトまたはマ
ルテンサイトの量が10％以下で、0.1％耐力が24Kgf/mm²
以上であることを特徴とする建築構造部材用オーステナ
イト系ステンレス形鋼。
【請求項３】請求項(1)または(2)記載の組成をもつ鋼を
1000〜1250℃の温度域で加熱して粗圧延を施した後、再
度1000〜1250℃の温度に加熱して熱間加工を施し、850
〜1000℃の温度域で所定の形状の形鋼に成形した後空冷
することを特徴とする請求項(1)または(2)の建築構造部
材用オーステナイト系ステンレス形鋼の製造方法。
【請求項４】請求項(1)または(2)記載の組成をもつ鋼を
1000〜1250℃の温度域で加熱し、仕上温度が900℃以下
になる条件で熱間加工を施して所定の形状の形鋼に成形
し、直ちに900〜1100℃の温度で１〜60分の間等温保持
して空冷以上の冷却速度で冷却することを特徴とする請
求項(1)または(2)の建築構造部材用オーステナイト系ス
テンレス形鋼の製造方法。