JPH0617527B2 - ニッケル合金焼結物体 - Google Patents
ニッケル合金焼結物体Info
- Publication number
- JPH0617527B2 JPH0617527B2 JP62278980A JP27898087A JPH0617527B2 JP H0617527 B2 JPH0617527 B2 JP H0617527B2 JP 62278980 A JP62278980 A JP 62278980A JP 27898087 A JP27898087 A JP 27898087A JP H0617527 B2 JPH0617527 B2 JP H0617527B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- max
- strength
- sintered body
- nickel alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Ceramic Capacitors (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 油井戸に使用するバルブ、バルブ成分、管製品などの製
造には、高強度、耐食性の組合せにより特徴づけられる
合金を必要としている。特に合金は、Na Cl、H2S及びCO
2のような腐食性媒体の存在で、耐食性を持たねばなら
ない。
造には、高強度、耐食性の組合せにより特徴づけられる
合金を必要としている。特に合金は、Na Cl、H2S及びCO
2のような腐食性媒体の存在で、耐食性を持たねばなら
ない。
これらの製造に今まで使用されているNi系合金が、米国
特許第3165000 号及び同第3046108 号明細書に開示され
ている。これらの特許のNi系合金は、力学的性質と耐食
性の有用な組合せを持っているけれど、上に記した油井
戸に使用するための性質の組合せが充分でないという欠
陥がある。
特許第3165000 号及び同第3046108 号明細書に開示され
ている。これらの特許のNi系合金は、力学的性質と耐食
性の有用な組合せを持っているけれど、上に記した油井
戸に使用するための性質の組合せが充分でないという欠
陥がある。
高強度及び耐食性の組合せを持つことに加えて、又合金
は、バルブ、バルブ成分及び管型のように、望まれる成
分構成に製造されるような製造性により特徴づけられね
ばならない。
は、バルブ、バルブ成分及び管型のように、望まれる成
分構成に製造されるような製造性により特徴づけられね
ばならない。
充分な耐食性をもつ合金における必要な強さは、冷間加
工により、ＵＮＳ−NO６６２５のように設計された一般
的合金でえられるであろう。然しながら、この合金は、
製造がむつかしく、クラッキングが製造の間に発生す
る。要求された強さに熱間処理されるであろうＵＮＳ−
NO７７１８の様な時効硬化合金は、油井戸での使用で出
会う更に厳しい腐食雰囲気に充分な耐食性を有していな
い。
工により、ＵＮＳ−NO６６２５のように設計された一般
的合金でえられるであろう。然しながら、この合金は、
製造がむつかしく、クラッキングが製造の間に発生す
る。要求された強さに熱間処理されるであろうＵＮＳ−
NO７７１８の様な時効硬化合金は、油井戸での使用で出
会う更に厳しい腐食雰囲気に充分な耐食性を有していな
い。
従って、本発明の目的は、強度と耐食性との良好な組合
せにより特徴づけられているが、望まれた形に容易に製
られ、その後時効硬化で、硬さ及び耐食性の望まれた組
合せがえられる合金を提供することである。更に特定の
目的は、高強度で、微細に均一に分散されたγ−プライ
ム（prime）強化相を有し、完全に密な物体を、粉末冶
金法によりえるために使用する合金を提供することであ
る。更に、Na Cl、H2S及びCO2を含む腐食性媒体での環
境で、望まれた製品構造に対し、高い強度と生産性との
組合せで、良好な耐食性がえられるNi系合金物体を提供
することである。
せにより特徴づけられているが、望まれた形に容易に製
られ、その後時効硬化で、硬さ及び耐食性の望まれた組
合せがえられる合金を提供することである。更に特定の
目的は、高強度で、微細に均一に分散されたγ−プライ
ム（prime）強化相を有し、完全に密な物体を、粉末冶
金法によりえるために使用する合金を提供することであ
る。更に、Na Cl、H2S及びCO2を含む腐食性媒体での環
境で、望まれた製品構造に対し、高い強度と生産性との
組合せで、良好な耐食性がえられるNi系合金物体を提供
することである。
従って、本発明は、予め合金化された粒子を成形した時
効硬化及び耐食性でNi系で密な物体を提供している。物
体は、微細、均一に分散されたγ−プライム相を有し、
望まれた強さを与えている。加えて、γ−プライム相
は、熱間処理時効により達成され、物体に8520kg／cm2
（120,000psi）の最少室温０．２％オフセット耐力をさ
ずけている。合金組成、及び割り込み元素、特に、Ｎ、
をバランスすることにより、当初の粒子境界での割込相
がなくなり、合金の製造性を増加している。
効硬化及び耐食性でNi系で密な物体を提供している。物
体は、微細、均一に分散されたγ−プライム相を有し、
望まれた強さを与えている。加えて、γ−プライム相
は、熱間処理時効により達成され、物体に8520kg／cm2
（120,000psi）の最少室温０．２％オフセット耐力をさ
ずけている。合金組成、及び割り込み元素、特に、Ｎ、
をバランスすることにより、当初の粒子境界での割込相
がなくなり、合金の製造性を増加している。
本発明によるNi系合金物体は以下に示された組成限度内
の予め合金化された粒子からなっている。重量％で、Cr
２０〜２３％；Mo６．５〜１０％；Cb４．５〜６．５
％；Fe４．７９〜８．４８％；Ａｌ０．２〜０．８％；
Ｃ０．０３％以下（但し０％は含まず）；Ｎ０．０５％
以下（但し０％は含まず）及び残り、実質的にNi。
の予め合金化された粒子からなっている。重量％で、Cr
２０〜２３％；Mo６．５〜１０％；Cb４．５〜６．５
％；Fe４．７９〜８．４８％；Ａｌ０．２〜０．８％；
Ｃ０．０３％以下（但し０％は含まず）；Ｎ０．０５％
以下（但し０％は含まず）及び残り、実質的にNi。
Crは、耐食性を付与するため添加されるが、多量の存在
は、炭化クロムを生成し、延性に有害であるとともに、
シグマ（sigma）相、ラベス(laves)相のような好ましく
ない相を生成する。従って、Crの含量は２０〜２３重量
％とした。
は、炭化クロムを生成し、延性に有害であるとともに、
シグマ（sigma）相、ラベス(laves)相のような好ましく
ない相を生成する。従って、Crの含量は２０〜２３重量
％とした。
Moは、合金の耐食性を改善するが、多量の存在は炭化物
を形成し、又好ましくない２次的相を形成し延性に悪影
響を及ぼすので、その含量は６．５〜１０重量％とし
た。
を形成し、又好ましくない２次的相を形成し延性に悪影
響を及ぼすので、その含量は６．５〜１０重量％とし
た。
Cbは、合金強度を増加する。高濃度に添加しても強度の
向上はさほどみられず、加えて延性に悪影響を与え、合
金コストを上昇させるので、その含量４．５〜６．５重
量％とした。
向上はさほどみられず、加えて延性に悪影響を与え、合
金コストを上昇させるので、その含量４．５〜６．５重
量％とした。
Feは、ある量までの添加はNiの代りに使用可能であり、
合金のコスト低下に寄与するので、その含量は４．７９
〜８．４８重量％とした。
合金のコスト低下に寄与するので、その含量は４．７９
〜８．４８重量％とした。
Ａｌは、Cb、Niとともに金属間化合物を形成し、合金の
強度を増す。然しながら多量の存在は合金を不安定に
し、延性に悪影響を及ぼす。従って、Ａｌの含量は０．
２〜０．８重量％とした。
強度を増す。然しながら多量の存在は合金を不安定に
し、延性に悪影響を及ぼす。従って、Ａｌの含量は０．
２〜０．８重量％とした。
Ｃ及びＮは、必然的に合金に混入されるものであるが、
それらの存在は、物体を作るため合金粒子で成形したあ
と、合金粒子の境界で炭化物、窒化物及び炭窒化物の生
成を妨げるようできるだけ低く保持される必要がある。
従って夫々の含量はＣ０．０３重量％以下、及びＮ０．
０５重量％以下とした。但し、Ｃ及びＮは０％を含まな
い。
それらの存在は、物体を作るため合金粒子で成形したあ
と、合金粒子の境界で炭化物、窒化物及び炭窒化物の生
成を妨げるようできるだけ低く保持される必要がある。
従って夫々の含量はＣ０．０３重量％以下、及びＮ０．
０５重量％以下とした。但し、Ｃ及びＮは０％を含まな
い。
Niは、基本元素として存在し、Cb及びＡｌと結合して望
ましい金属間化合物を生成し、合金に望まれた強度とと
もに、耐食性を付与している。
ましい金属間化合物を生成し、合金に望まれた強度とと
もに、耐食性を付与している。
本願発明に使用する合金組成の限定理由を記したが、不
純物として、特にTiが存在する場合、それはＣ及びＮと
の関係において、窒化物、炭化物及び炭窒化物を生成し
て金属間硬化相に存在し、合金粒子境界において望まし
くない割込み相を生成する。この割込み相は望まれた強
度をえる利点があるが、製造能及び耐食性を低下させ
る。従って不純物としてのTiの存在量はＣ及びＮの含
量、特にＮ含量、との関係において制御される必要があ
り、Ｎ含量が低い場合、ある程度までのTiの含有は許容
されるが、本発明の合金では０．６重量％以下に制御す
る必要がある。
純物として、特にTiが存在する場合、それはＣ及びＮと
の関係において、窒化物、炭化物及び炭窒化物を生成し
て金属間硬化相に存在し、合金粒子境界において望まし
くない割込み相を生成する。この割込み相は望まれた強
度をえる利点があるが、製造能及び耐食性を低下させ
る。従って不純物としてのTiの存在量はＣ及びＮの含
量、特にＮ含量、との関係において制御される必要があ
り、Ｎ含量が低い場合、ある程度までのTiの含有は許容
されるが、本発明の合金では０．６重量％以下に制御す
る必要がある。
本発明により、Ni系合金物体は、合金物体が粉末冶金技
術で製造されることが重要である。前記のNi系合金組成
の予め合金化された粒子から完全に密な成形物をえるに
適した粉末冶金技術であれば、いかなる技術でも使用で
き、予め合金化された粒子及び粉末冶金技術を使用する
ことにより、望まれた強さに必要な硬化相の高合量をえ
ることが可能であり、物体内に微細均一に分散する硬化
相がえられる。製造性の問題をさけ、耐クラッキングを
促進するため、硬化相は物体を通じて微細、均一な分散
として存在することが望まれる。
術で製造されることが重要である。前記のNi系合金組成
の予め合金化された粒子から完全に密な成形物をえるに
適した粉末冶金技術であれば、いかなる技術でも使用で
き、予め合金化された粒子及び粉末冶金技術を使用する
ことにより、望まれた強さに必要な硬化相の高合量をえ
ることが可能であり、物体内に微細均一に分散する硬化
相がえられる。製造性の問題をさけ、耐クラッキングを
促進するため、硬化相は物体を通じて微細、均一な分散
として存在することが望まれる。
物体が一般的な鋳造技術で造られると、一般の鋳造法に
おける固有の遅い冷却速度により、巨大なミクロ構造の
偏析をもつ物体を生じる。この偏析は、硬化成分の望ま
しくないサイズと分散を生じ、望まれた形に製造する間
に、クラッキング及び引裂きを促進する。
おける固有の遅い冷却速度により、巨大なミクロ構造の
偏析をもつ物体を生じる。この偏析は、硬化成分の望ま
しくないサイズと分散を生じ、望まれた形に製造する間
に、クラッキング及び引裂きを促進する。
適切な粉末冶金加工に固有の化学的又はミクロ構造的偏
析の欠除のため、発明による物体は、物体の断面を通じ
て均一なミクロ構造と、力学的性質により特徴づけられ
ている。時効熱間処理により、硬化及び強度のためのγ
−プライム相が造られるので、物体の成形後γ−プライ
ム相がえられる。物体がこの硬化処理に先立って成形さ
れるので、物体の製造性を増強する。若し望まれるな
ら、物体は、物体の望まれた最終の形に、或はそれに近
い形に、粉末冶金技術の使用により成形されるであろ
う。これは、鍛造、機械加工を含むであろう製造操作に
関し、低製造コストを生じる。熱間圧延及び鍛造を含む
であろう製造技術が、粉末冶金加工の使用で生成してい
る発明による物体のミクロ構造を均質性を要求されてい
るところでは、これらの製造操作を容易にしている。時
効熱間処理の間にえられる硬化相又は分散は、Ni、Cb及
びＡｌの金属間相である。それ故時効熱間処理で強度を
えるため望まれたγ−プライム硬化相をもつ物体のNi系
合金を提供するように、これら元素は発明による組成限
度内にある必要がある。不純物としてTiが存在すると
き、Tiはγ−プライム硬化相の生成に寄与するが、望ま
れた物体を造るため予め合金化された粒子の成形後、粒
子境界で窒化チタン、炭化チタン及び炭窒化チタンの様
な割込み相の生成を避ける様に、窒素含量との関係で制
御される必要がある。特に、この点において、不純物と
してのTi含量はＮ含量の増加で減ぜられ、Ｎ含量の減少
で増加されえるが、望ましくないこのような割込み相を
生成しない様、不純物としてのTi含量は０．６重量％以
下、Ｎ含量は０．０５重量％以下の範囲に制御される必
要がある。このような割込み相の生成は、Ni系合金物体
の延性と製造性を減じ、耐食性に悪影響を及ぼす。
析の欠除のため、発明による物体は、物体の断面を通じ
て均一なミクロ構造と、力学的性質により特徴づけられ
ている。時効熱間処理により、硬化及び強度のためのγ
−プライム相が造られるので、物体の成形後γ−プライ
ム相がえられる。物体がこの硬化処理に先立って成形さ
れるので、物体の製造性を増強する。若し望まれるな
ら、物体は、物体の望まれた最終の形に、或はそれに近
い形に、粉末冶金技術の使用により成形されるであろ
う。これは、鍛造、機械加工を含むであろう製造操作に
関し、低製造コストを生じる。熱間圧延及び鍛造を含む
であろう製造技術が、粉末冶金加工の使用で生成してい
る発明による物体のミクロ構造を均質性を要求されてい
るところでは、これらの製造操作を容易にしている。時
効熱間処理の間にえられる硬化相又は分散は、Ni、Cb及
びＡｌの金属間相である。それ故時効熱間処理で強度を
えるため望まれたγ−プライム硬化相をもつ物体のNi系
合金を提供するように、これら元素は発明による組成限
度内にある必要がある。不純物としてTiが存在すると
き、Tiはγ−プライム硬化相の生成に寄与するが、望ま
れた物体を造るため予め合金化された粒子の成形後、粒
子境界で窒化チタン、炭化チタン及び炭窒化チタンの様
な割込み相の生成を避ける様に、窒素含量との関係で制
御される必要がある。特に、この点において、不純物と
してのTi含量はＮ含量の増加で減ぜられ、Ｎ含量の減少
で増加されえるが、望ましくないこのような割込み相を
生成しない様、不純物としてのTi含量は０．６重量％以
下、Ｎ含量は０．０５重量％以下の範囲に制御される必
要がある。このような割込み相の生成は、Ni系合金物体
の延性と製造性を減じ、耐食性に悪影響を及ぼす。
発明による合金物体の製造に使用する予め合金化された
粒子は、合金組成物の溶融物の一般的不活性ガス噴霧法
により製造される。これらの方法で、望まれた組成の装
入物が、不活性雰囲気中で溶融され、溶融金属の流れに
対する不活性ガスの衝突により、粒子を作るよう溶融金
属が噴霧される。それにより溶融金属は微粉化され、酸
化を防ぐ気流中で急冷される。それから、球状の粒子
は、オートクレーブ中で熱間的衝圧縮のような技術又は
押出により望まれた物体を作るため成形される。発明の
方法の使用に適する粒子サイズは、−１０メッシュ（米
国標準）を越えず、一般には−３０メッシュを越えない
であろう。
粒子は、合金組成物の溶融物の一般的不活性ガス噴霧法
により製造される。これらの方法で、望まれた組成の装
入物が、不活性雰囲気中で溶融され、溶融金属の流れに
対する不活性ガスの衝突により、粒子を作るよう溶融金
属が噴霧される。それにより溶融金属は微粉化され、酸
化を防ぐ気流中で急冷される。それから、球状の粒子
は、オートクレーブ中で熱間的衝圧縮のような技術又は
押出により望まれた物体を作るため成形される。発明の
方法の使用に適する粒子サイズは、−１０メッシュ（米
国標準）を越えず、一般には−３０メッシュを越えない
であろう。
発明の詳細な記載及び実施例 発明を論証するため、２つのNi系合金が表Ｉに記された
組成で調製された。
組成で調製された。
表Ｉに記された組成の合金から、予め合金化された粒子
が、ガスアトマイズ法により調製された。
が、ガスアトマイズ法により調製された。
粒子は集められ、公称−３０メッシュサイズに篩われ、
軟鋼容器に入れられた。この容器は、存在する湿気を除
くため、粒子を入れた後排気され、排気後容器は圧接に
よりシールされた。排気され粒子が満たされた容器は、
１１２１℃（2050゜F）の温度に熱せられ、１０５４kg
／cm2（15,000psi）の公称圧力で熱間均衝成形が行わ
れ、表Ｉに記された合金の各々の本質的に理論値の１０
０％の密度に圧密された成形物体がえられた。
軟鋼容器に入れられた。この容器は、存在する湿気を除
くため、粒子を入れた後排気され、排気後容器は圧接に
よりシールされた。排気され粒子が満たされた容器は、
１１２１℃（2050゜F）の温度に熱せられ、１０５４kg
／cm2（15,000psi）の公称圧力で熱間均衝成形が行わ
れ、表Ｉに記された合金の各々の本質的に理論値の１０
０％の密度に圧密された成形物体がえられた。
夫々の物体は切断され、熱処理され、引張り試験片を作
るため機械加工され、室温でテストされた。成形物体の
熱処理条件及びテスト結果が表IIに示されている。
るため機械加工され、室温でテストされた。成形物体の
熱処理条件及びテスト結果が表IIに示されている。
表IIに見られるように、発明による合金Ａ及びＢの成形
物は、熱処理条件において、８４３６kg／cm2（120ks
i）の最少耐力強度をえる能力があり、良好な延性を保
持している。これは、強さのために望まれたγ−プライ
ム硬化相を作るNiとCb及びAlの充分量をもち、延性を損
う当初の粒子境界での割込み用の生成を排除するＮの適
当なバランスを保持している結果である。
物は、熱処理条件において、８４３６kg／cm2（120ks
i）の最少耐力強度をえる能力があり、良好な延性を保
持している。これは、強さのために望まれたγ−プライ
ム硬化相を作るNiとCb及びAlの充分量をもち、延性を損
う当初の粒子境界での割込み用の生成を排除するＮの適
当なバランスを保持している結果である。
発明の目的のため、CbとＡｌを制御する必要があり、そ
れらが時効熱間処理での強化のため、望まれたγ−プラ
イム硬化相を生成するようNiとの組合せで充分量存在
し、割込相の生成を排除するためのＮの適当なバランス
を保持する必要がある。
れらが時効熱間処理での強化のため、望まれたγ−プラ
イム硬化相を生成するようNiとの組合せで充分量存在
し、割込相の生成を排除するためのＮの適当なバランス
を保持する必要がある。
フロントページの続き (72)発明者 フランク ジエイ・リツツオ アメリカ合衆国、ペンシルヴアニア 15317 マクマレイ ドツグウツド サー クル 105 (56)参考文献 特開 昭61−147834（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】予め合金化されたニッケル合金粒子からな
り、粉末冶金技術により成形、焼結された焼結体であっ
て、該焼結体は、時効硬化処理により、微細均一に分布
されたγ−プライム（prime）相を有し、該ニッケル合
金粒子が、重量％で、Cr２０〜２３％；Mo６．５〜１０
％；Cb４．５〜６．５％；Fe４．７９〜８．４８％；Al
０．２〜０．８％；Ｃ０．０３％以下（但し０％は含ま
ず）；Ｎ０．０５％以下（但し０％は含まず）及び残り
実質的にNiよりなることを特徴とする時効硬化型耐食性
ニッケル合金焼結物体。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/926,541 US4731117A (en) | 1986-11-04 | 1986-11-04 | Nickel-base powder metallurgy alloy |
| US926,541 | 1986-11-04 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63134642A JPS63134642A (ja) | 1988-06-07 |
| JPH0617527B2 true JPH0617527B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=25453353
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62278980A Expired - Lifetime JPH0617527B2 (ja) | 1986-11-04 | 1987-11-04 | ニッケル合金焼結物体 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4731117A (ja) |
| EP (1) | EP0270230B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0617527B2 (ja) |
| AT (1) | ATE78520T1 (ja) |
| CA (1) | CA1332297C (ja) |
| DE (1) | DE3780584T2 (ja) |
| ES (1) | ES2033875T3 (ja) |
| GR (1) | GR3005554T3 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101535473B1 (ko) * | 2007-08-06 | 2015-07-09 | 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. | 버너 전방면의 제조 방법 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5217684A (en) * | 1986-11-28 | 1993-06-08 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Precipitation-hardening-type Ni-base alloy exhibiting improved corrosion resistance |
| US5831187A (en) * | 1996-04-26 | 1998-11-03 | Lockheed Idaho Technologies Company | Advanced nickel base alloys for high strength, corrosion applications |
| JPH11342442A (ja) * | 1998-04-20 | 1999-12-14 | Crucible Materials Corp | 鍛造された鉄―ニッケル系超合金を製造する方法 |
| JP4727868B2 (ja) * | 2001-08-31 | 2011-07-20 | ヤンマー株式会社 | コンバイン |
| FR2935396B1 (fr) * | 2008-08-26 | 2010-09-24 | Aubert & Duval Sa | Procede de preparation d'une piece en superalliage base nickel et piece ainsi obtenue. |
| FR2941962B1 (fr) * | 2009-02-06 | 2013-05-31 | Aubert & Duval Sa | Procede de fabrication d'une piece en superalliage a base de nickel, et piece ainsi obtenue. |
| US8101122B2 (en) * | 2009-05-06 | 2012-01-24 | General Electric Company | NiCrMoCb alloy with improved mechanical properties |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB813948A (en) * | 1957-02-19 | 1959-05-27 | Mond Nickel Co Ltd | Improvements in and relating to sintered creep-resisting alloys |
| DE1250642B (ja) * | 1958-11-13 | 1967-09-21 | ||
| CA937426A (en) * | 1970-02-16 | 1973-11-27 | G. Fletcher Stewart | Production of superalloys |
| US3649256A (en) * | 1970-02-16 | 1972-03-14 | Latrobe Steel Co | Fully dense consolidated-powder superalloys |
| US3681061A (en) * | 1970-02-16 | 1972-08-01 | Latrobe Steel Co | Fully dense consolidated-powder superalloys |
| GB1372232A (en) * | 1971-01-22 | 1974-10-30 | Int Nickel Ltd | Composite alloy products |
| BE788719A (fr) * | 1971-09-13 | 1973-01-02 | Cabot Corp | Alliage a base de nickel resistant a l'oxydation aux temperatures elevees et thermiquement stables |
| US3926568A (en) * | 1972-10-30 | 1975-12-16 | Int Nickel Co | High strength corrosion resistant nickel-base alloy |
| JPS5747842A (en) * | 1980-09-01 | 1982-03-18 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | Corrosion resistant cast alloy |
| US4460542A (en) * | 1982-05-24 | 1984-07-17 | Cabot Corporation | Iron-bearing nickel-chromium-aluminum-yttrium alloy |
| JPH064900B2 (ja) * | 1984-12-19 | 1994-01-19 | 日立金属株式会社 | 耐食性高強度Ｎｉ基合金 |
-
1986
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1987
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- 1987-10-23 ES ES198787309381T patent/ES2033875T3/es not_active Expired - Lifetime
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-
1992
- 1992-08-27 GR GR920401887T patent/GR3005554T3/el unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101535473B1 (ko) * | 2007-08-06 | 2015-07-09 | 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. | 버너 전방면의 제조 방법 |
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