JPH0620609B2 - ベルト式連続鋳造機における鋳造操業終了方法 - Google Patents
ベルト式連続鋳造機における鋳造操業終了方法Info
- Publication number
- JPH0620609B2 JPH0620609B2 JP26177187A JP26177187A JPH0620609B2 JP H0620609 B2 JPH0620609 B2 JP H0620609B2 JP 26177187 A JP26177187 A JP 26177187A JP 26177187 A JP26177187 A JP 26177187A JP H0620609 B2 JPH0620609 B2 JP H0620609B2
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- JP
- Japan
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- molten metal
- mold
- cooling
- continuous casting
- casting machine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/068—Accessories therefor for cooling the cast product during its passage through the mould surfaces
- B22D11/0685—Accessories therefor for cooling the cast product during its passage through the mould surfaces by cooling the casting belts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、薄鋳片を連続鋳造するのに用いられるベル
ト式連続鋳造機における鋳造操業終了方法に関するもの
であり、特にタンディッシュ内溶湯の払い出しのあとし
ばしば生起し勝ちなブリード現象を適切に防止する方法
を提案しようとするものである。
ト式連続鋳造機における鋳造操業終了方法に関するもの
であり、特にタンディッシュ内溶湯の払い出しのあとし
ばしば生起し勝ちなブリード現象を適切に防止する方法
を提案しようとするものである。
ブリード現象とは、タンディッシュからモールドへの注
湯が終了したとき、引続き連続鋳造機内鋳片を引抜く際
に、冷却媒体膜の液圧が溶湯静圧に打ち勝つことによっ
て押し出された未凝固溶湯が、短辺鋳型下端より流出す
る現象をいう。
湯が終了したとき、引続き連続鋳造機内鋳片を引抜く際
に、冷却媒体膜の液圧が溶湯静圧に打ち勝つことによっ
て押し出された未凝固溶湯が、短辺鋳型下端より流出す
る現象をいう。
ブリードした地金は、連続鋳造機の各所に集積するため
種々のトラブルが発生する。
種々のトラブルが発生する。
（従来の技術） ブリード現象を抑制する方法として、特開昭54−39321
号公報には、凝固した鋳片後端部が短辺鋳型下端を通り
抜けるときすでに鋳型内で鋳片後端湯面が凝固して、漏
れ出ない程度の速度に引抜き速度を減少させる方法が提
案されている。
号公報には、凝固した鋳片後端部が短辺鋳型下端を通り
抜けるときすでに鋳型内で鋳片後端湯面が凝固して、漏
れ出ない程度の速度に引抜き速度を減少させる方法が提
案されている。
（発明が解決しようとする問題点） 鋳片引抜き速度を低下させると、生産性の低下を招く不
利があるばかりでなく、鋳片全体の温度が低下してダイ
レクト圧延をする場合、再加熱が必要となって省エネル
ギーの観点からも問題になった。
利があるばかりでなく、鋳片全体の温度が低下してダイ
レクト圧延をする場合、再加熱が必要となって省エネル
ギーの観点からも問題になった。
この発明は、鋳片引抜き速度を低下させることなしにブ
リード現象を防止することのできる、ベルト式連続鋳造
機における鋳造操業終了方法を提案することを目的とす
る。
リード現象を防止することのできる、ベルト式連続鋳造
機における鋳造操業終了方法を提案することを目的とす
る。
（問題点は解決するための手段） この発明は、ベルト鋳型に作用する溶湯静圧とつち合う
液圧の冷却媒体膜によってベルト鋳型を支持するベルト
式連続鋳造機における鋳造操業終了方法であって、タン
ディッシュからの注湯を終了して鋳型内の溶湯を払い出
すに際し、冷却媒体膜を形成させる水膜冷却装置による
冷却ゾーンを、引き抜き方向へ複数個に区分しておき、
注湯終了に伴う鋳型内の溶湯自由液面の降下量を計測す
ることにより、該溶湯自由液面と、区分された各冷却ゾ
ーンとの相当距離の変化を逐次に計算し、この計算結果
に基づいて冷却ゾーンのそれぞれに対応する溶湯静圧の
減少量を計算して、この静圧減少量につい合うだけ冷却
媒体用の液圧を逐次に低下させることを特徴とするベル
ト式連続鋳造機における鋳造操業終了方法である。
液圧の冷却媒体膜によってベルト鋳型を支持するベルト
式連続鋳造機における鋳造操業終了方法であって、タン
ディッシュからの注湯を終了して鋳型内の溶湯を払い出
すに際し、冷却媒体膜を形成させる水膜冷却装置による
冷却ゾーンを、引き抜き方向へ複数個に区分しておき、
注湯終了に伴う鋳型内の溶湯自由液面の降下量を計測す
ることにより、該溶湯自由液面と、区分された各冷却ゾ
ーンとの相当距離の変化を逐次に計算し、この計算結果
に基づいて冷却ゾーンのそれぞれに対応する溶湯静圧の
減少量を計算して、この静圧減少量につい合うだけ冷却
媒体用の液圧を逐次に低下させることを特徴とするベル
ト式連続鋳造機における鋳造操業終了方法である。
さて一般に、ベルト式連続鋳造機の冷却媒体としては、
多くの場合に水が用いられるので以下、冷却水による事
例について説明する。
多くの場合に水が用いられるので以下、冷却水による事
例について説明する。
第１図には、この発明の方法を適用するベルト式連続鋳
造機について示す。図中１はベルト，２はガイドロー
ラ，９は流量制御弁，10は流量計を示す。この連続鋳造
機では、第２図に示すようにベルトの背面から水膜冷却
装置３にて水膜冷却が行われる。この水膜冷却装置に
は、第３図に示すように鋳片の幅方向に並ぶ給水口列
と、その給水口列から一定の距離を持つ排水口列が交互
に設けてあり、給水口から流出する冷却水を排水口に流
入させることによりベルトと水膜冷却装置との間に冷却
水膜６を形成している。第１図では、この給水口列は、
数列で１つの流量制御系に含まれている。
造機について示す。図中１はベルト，２はガイドロー
ラ，９は流量制御弁，10は流量計を示す。この連続鋳造
機では、第２図に示すようにベルトの背面から水膜冷却
装置３にて水膜冷却が行われる。この水膜冷却装置に
は、第３図に示すように鋳片の幅方向に並ぶ給水口列
と、その給水口列から一定の距離を持つ排水口列が交互
に設けてあり、給水口から流出する冷却水を排水口に流
入させることによりベルトと水膜冷却装置との間に冷却
水膜６を形成している。第１図では、この給水口列は、
数列で１つの流量制御系に含まれている。
冷却水膜を流速および圧力は、ベルトの熱変形を防止す
る目的で流速５〜12.5m/s、冷却水膜切れをせずに鋳片
を支持する目的で圧力は溶湯ヘッドに見合う溶湯静圧と
つり合う圧力値となっている。
る目的で流速５〜12.5m/s、冷却水膜切れをせずに鋳片
を支持する目的で圧力は溶湯ヘッドに見合う溶湯静圧と
つり合う圧力値となっている。
（作 用） まずタンディッシュからモールドヘの注湯を終了した時
点でノ各冷却ゾーの代表点とベルト鋳型溶湯自由液面と
相対距離ａｉを測定する。タンディッシュから払い出さ
れた注湯が終了した時点から鋳片が引抜かれた距離ｂが
溶湯自由液面の下降量となるが、これは鋳片カウンダー
13で計測する。ａとｂをもとに溶湯自由液面と各冷却ゾ
ーンとの相対位置を逐次計算し、時々刻々の溶湯静圧を
算定して流量調節弁にてその時点での溶湯静圧とつり合
うように冷却水流量を制御するのである。
点でノ各冷却ゾーの代表点とベルト鋳型溶湯自由液面と
相対距離ａｉを測定する。タンディッシュから払い出さ
れた注湯が終了した時点から鋳片が引抜かれた距離ｂが
溶湯自由液面の下降量となるが、これは鋳片カウンダー
13で計測する。ａとｂをもとに溶湯自由液面と各冷却ゾ
ーンとの相対位置を逐次計算し、時々刻々の溶湯静圧を
算定して流量調節弁にてその時点での溶湯静圧とつり合
うように冷却水流量を制御するのである。
次にこの発明の方法を適用しない場合につちて説明す
る。
る。
ダンディッシュからモールドへの注湯が終了し、連続鋳
造機内鋳片を引抜く時には、溶湯自由液面が徐々に下降
する。すなわち溶湯ヘッドが下降するため、冷却水膜圧
力が溶湯静圧より大きくなって第４図に示すように冷却
水膜厚さが厚くなり、鋳片を押しつぶすような力が働
く。
造機内鋳片を引抜く時には、溶湯自由液面が徐々に下降
する。すなわち溶湯ヘッドが下降するため、冷却水膜圧
力が溶湯静圧より大きくなって第４図に示すように冷却
水膜厚さが厚くなり、鋳片を押しつぶすような力が働
く。
ベルト式連続鋳造機において鋳型の長辺側は、ベルトで
構成しているので未凝固溶湯が凝固してしまうまで鋳片
を支持し続けるが、短辺側は、第２図に示したように固
定鋳型12で一定の長さのみしか鋳片を支持していない。
したがって注湯が終了して最後端鋳片が短辺鋳型を通過
すると、冷却水膜によって押され、絞り出された未凝固
溶湯は、短辺鋳型側から流出してブリード現象となるの
である。
構成しているので未凝固溶湯が凝固してしまうまで鋳片
を支持し続けるが、短辺側は、第２図に示したように固
定鋳型12で一定の長さのみしか鋳片を支持していない。
したがって注湯が終了して最後端鋳片が短辺鋳型を通過
すると、冷却水膜によって押され、絞り出された未凝固
溶湯は、短辺鋳型側から流出してブリード現象となるの
である。
ブリート現象は、連続鋳造機内鋳片引抜き時に冷却水膜
圧力ＰＷが溶湯静圧ＰＳより大きくなるために鋳片が押
されて未凝固溶湯が流出する現象であるので、引抜き時
に、定常鋳造中における冷却水膜圧力を保持していて
は、このブリード現象は避けられない。したがってこの
発明の方法では、連続鋳造機内鋳片引抜き時に溶湯ヘッ
ドの低下に伴って冷却水膜圧力を低下させることによっ
て常に溶湯静圧とつり合う冷却水膜圧力を保ち、ブリー
ド現象を防止するのである。
圧力ＰＷが溶湯静圧ＰＳより大きくなるために鋳片が押
されて未凝固溶湯が流出する現象であるので、引抜き時
に、定常鋳造中における冷却水膜圧力を保持していて
は、このブリード現象は避けられない。したがってこの
発明の方法では、連続鋳造機内鋳片引抜き時に溶湯ヘッ
ドの低下に伴って冷却水膜圧力を低下させることによっ
て常に溶湯静圧とつり合う冷却水膜圧力を保ち、ブリー
ド現象を防止するのである。
溶湯ヘッドの低下に伴って冷却水膜圧力を低下させる手
段として、冷却水流量を低下させることが挙げられる。
第５図に水膜冷却装置を冷却水膜特性を示す。同図から
流量を低下させることによって冷却水膜圧力は低下する
ことがわかる。したがって溶湯自由液面位置から計算さ
れる溶湯静圧といつり合うように冷却水流量を制御すれ
ばブリード現象は防止できる。
段として、冷却水流量を低下させることが挙げられる。
第５図に水膜冷却装置を冷却水膜特性を示す。同図から
流量を低下させることによって冷却水膜圧力は低下する
ことがわかる。したがって溶湯自由液面位置から計算さ
れる溶湯静圧といつり合うように冷却水流量を制御すれ
ばブリード現象は防止できる。
この冷却水流量制御は、溶湯自由液面の低下に伴って無
段階に制御するのが理想であるが、第６図に示すように
多段に制御範囲を区分してステップ的に流量を制御して
も良い。この場合、冷却水膜圧力が理想曲線よりずれる
範囲は、鋳型によってできたシェルの耐圧範囲である１
kg/cm２以内が望ましい。
段階に制御するのが理想であるが、第６図に示すように
多段に制御範囲を区分してステップ的に流量を制御して
も良い。この場合、冷却水膜圧力が理想曲線よりずれる
範囲は、鋳型によってできたシェルの耐圧範囲である１
kg/cm２以内が望ましい。
（実施例） 第１図に示した方法により、Ｃ：0.03 wt％（以下単に
％で示す）、Si：0.01％，Mn：0.30％，Ａｌ：0.020
％，Ｐ：0.20％およびＳ：0.15％を含有する組成になる
溶鋼を、冷却水流量を制御しながらベルト厚さ1.4 mmの
ベルト式連続鋳造機にて鋳込んで鋳片厚さ30mmの鋳片を
引抜いた。鋳込み中における最大溶鋼静圧は２kg/cm２
であり、最終鋳込メニスカス位置から短辺鋳型下端まで
の距離は750 mmであった。また冷却水流量制御は、前記
最終メニスカス位置から鋳片を1/3 引抜いた時点で水圧
を0.7 kg/cm２にステップ制御したものである。
％で示す）、Si：0.01％，Mn：0.30％，Ａｌ：0.020
％，Ｐ：0.20％およびＳ：0.15％を含有する組成になる
溶鋼を、冷却水流量を制御しながらベルト厚さ1.4 mmの
ベルト式連続鋳造機にて鋳込んで鋳片厚さ30mmの鋳片を
引抜いた。鋳込み中における最大溶鋼静圧は２kg/cm２
であり、最終鋳込メニスカス位置から短辺鋳型下端まで
の距離は750 mmであった。また冷却水流量制御は、前記
最終メニスカス位置から鋳片を1/3 引抜いた時点で水圧
を0.7 kg/cm２にステップ制御したものである。
この場合、ブリード現象は全く発生しなかった。
（発明の効果） この発明によってブリード地金発生防止が可能となり、
鋳造時間率の向上を図ることができ、地金散乱による操
業トラブルが皆無となった。
鋳造時間率の向上を図ることができ、地金散乱による操
業トラブルが皆無となった。
第１図は、この発明の方法を適用するベルト式連続鋳造
機を示す図、 第２図は、ベルト式連続鋳造機を示す図、 第３図は、ベルト式連続鋳造機の水膜冷却装置を示す図
で、同時(a) は正面図、同図(b) は側面図、 第４図は、鋳片引抜時の冷却水膜挙動を示す図で、同図
(a) は通常鋳込時の冷却水膜挙動を示す図、同図(b) は
注湯終了後の冷却水膜挙動を示す図、 第５図は、冷却水膜厚さと冷却水膜圧力と冷却水水量と
の関係を示すグラフ、 第６図は、冷却水の制御方法を示すグラフである。 １……ベルト、２……ガイドローラ ３……水膜冷却装置、４……鋳片 ５……ピンチローラ、６……冷却水膜 ７……給水ヘッダー、８……排水ヘッダー ９……流量制御弁、10……流量計 11……タンディッシュ、12……短辺鋳型 13……鋳片カウンター
機を示す図、 第２図は、ベルト式連続鋳造機を示す図、 第３図は、ベルト式連続鋳造機の水膜冷却装置を示す図
で、同時(a) は正面図、同図(b) は側面図、 第４図は、鋳片引抜時の冷却水膜挙動を示す図で、同図
(a) は通常鋳込時の冷却水膜挙動を示す図、同図(b) は
注湯終了後の冷却水膜挙動を示す図、 第５図は、冷却水膜厚さと冷却水膜圧力と冷却水水量と
の関係を示すグラフ、 第６図は、冷却水の制御方法を示すグラフである。 １……ベルト、２……ガイドローラ ３……水膜冷却装置、４……鋳片 ５……ピンチローラ、６……冷却水膜 ７……給水ヘッダー、８……排水ヘッダー ９……流量制御弁、10……流量計 11……タンディッシュ、12……短辺鋳型 13……鋳片カウンター
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山田 博右 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 (72)発明者 木村 智明 茨城県日立市幸町３―１―１ 株式会社日 立製作所日立工場内 (56)参考文献 特開 昭57−100851（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−54247（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−108145（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−152347（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】ベルト鋳型に作用する溶湯静圧とつり合う
液圧の冷却媒体膜によってベルト鋳型を支持するベルト
式連続鋳造機における鋳造操業終了方法であって、 タンディッシュからの注湯を終了して鋳型内の溶湯を払
い出すに際し、 冷却媒体膜を形成させる水膜冷却装置による冷却ゾーン
を、引き抜き方向へ複数個に区分しておき、 注湯終了に伴う鋳型内の溶湯自由液面の降下量を計測す
ることにより、該溶湯自由液面と、区分された各冷却ゾ
ーンとの相対距離の変化を逐次に計算し、 この計算結果に基づいて冷却ゾーンのそれぞれに対応す
る溶湯静圧の減少量を計算して、 この静圧減少量につり合うだけ冷却媒体用の液圧を逐次
に低下させることを特徴とするベルト式連続鋳造機にお
ける鋳造操業終了方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26177187A JPH0620609B2 (ja) | 1987-10-19 | 1987-10-19 | ベルト式連続鋳造機における鋳造操業終了方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26177187A JPH0620609B2 (ja) | 1987-10-19 | 1987-10-19 | ベルト式連続鋳造機における鋳造操業終了方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01104448A JPH01104448A (ja) | 1989-04-21 |
| JPH0620609B2 true JPH0620609B2 (ja) | 1994-03-23 |
Family
ID=17366468
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26177187A Expired - Lifetime JPH0620609B2 (ja) | 1987-10-19 | 1987-10-19 | ベルト式連続鋳造機における鋳造操業終了方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0620609B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0323041A (ja) * | 1989-06-20 | 1991-01-31 | Kawasaki Steel Corp | ベルト式連続鋳造機における冷却制御方法 |
| JP2680470B2 (ja) * | 1990-09-14 | 1997-11-19 | 新日本製鐵株式会社 | 双ベルト式連続鋳造機のベルト冷却方法 |
-
1987
- 1987-10-19 JP JP26177187A patent/JPH0620609B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01104448A (ja) | 1989-04-21 |
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