JPH0620628B2 - タンディッシュ内残湯レベル検知装置及びそれを用いる連続鋳造制御方法 - Google Patents
タンディッシュ内残湯レベル検知装置及びそれを用いる連続鋳造制御方法Info
- Publication number
- JPH0620628B2 JPH0620628B2 JP14994989A JP14994989A JPH0620628B2 JP H0620628 B2 JPH0620628 B2 JP H0620628B2 JP 14994989 A JP14994989 A JP 14994989A JP 14994989 A JP14994989 A JP 14994989A JP H0620628 B2 JPH0620628 B2 JP H0620628B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tundish
- electrode
- molten steel
- detecting
- mold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、連続鋳造におけるタンディッシュ内残湯レベ
ル検出ならびにそれを用いる鋳造制御方向に関し、特
に、これに限定する意図ではないが先鍋内の溶鋼の鋳造
に続いて後鍋内の異種溶鋼の鋳造を続けて行なう異鋼種
連々鋳に好適な残湯レベル検出装置ならびにそれを用い
る鋳造制御方法に関する。
ル検出ならびにそれを用いる鋳造制御方向に関し、特
に、これに限定する意図ではないが先鍋内の溶鋼の鋳造
に続いて後鍋内の異種溶鋼の鋳造を続けて行なう異鋼種
連々鋳に好適な残湯レベル検出装置ならびにそれを用い
る鋳造制御方法に関する。
同一タンディッシュを用いての異鋼種連々鋳は、従来よ
り生産性向上やタンディッシュ耐火物コスト低減を目的
に恒常的に行なわれている。
り生産性向上やタンディッシュ耐火物コスト低減を目的
に恒常的に行なわれている。
同一のタンディッシュを用いて異鋼種連々鋳を行なう従
来の方法としては、例えば先鍋の溶鋼をタンディッシュ
からモールドへ完全に注入終了した後、鋳片の引抜を一
旦停止して後鍋の溶鋼をタンディッシュ内へ注入開始し
一定の湯面高さになった後、モールドへの注入を再開し
連々鋳を行なう方法がある。
来の方法としては、例えば先鍋の溶鋼をタンディッシュ
からモールドへ完全に注入終了した後、鋳片の引抜を一
旦停止して後鍋の溶鋼をタンディッシュ内へ注入開始し
一定の湯面高さになった後、モールドへの注入を再開し
連々鋳を行なう方法がある。
或は、先鍋の溶鋼をタンディッシュからモールドへ注入
終了後に、タンディッシュを上昇（場合によっては、更
に横行退避）させて、モールド内へ流出したタンディッ
シュスラグやモールドパウダーを汲み取り除去した後
に、必要に応じて湯面上へ湯混ざり防止用鉄板を挿入し
て、再度タンディッシュをモールドヘセットし、後鍋の
溶鋼をタンディッシュへ注入開始し連々鋳を行なう方法
等がある（特開昭63-174769号）。
終了後に、タンディッシュを上昇（場合によっては、更
に横行退避）させて、モールド内へ流出したタンディッ
シュスラグやモールドパウダーを汲み取り除去した後
に、必要に応じて湯面上へ湯混ざり防止用鉄板を挿入し
て、再度タンディッシュをモールドヘセットし、後鍋の
溶鋼をタンディッシュへ注入開始し連々鋳を行なう方法
等がある（特開昭63-174769号）。
従来の上記異鋼種連々鋳法では、先鍋の溶鋼がタンディ
ッシュから完全になくなることを、モールド内へのタン
ディッシュ内スラグの流出を目視して認識する方法が用
いられている。しかし、多量のタンディッシュ内スラグ
がモールド内へ流出する問題があり、その除去に長時間
を要するため生産性が悪化したり、凝固シェルが収縮し
て連々鋳継目部からブレークアウトが発生したりする問
題点がある。
ッシュから完全になくなることを、モールド内へのタン
ディッシュ内スラグの流出を目視して認識する方法が用
いられている。しかし、多量のタンディッシュ内スラグ
がモールド内へ流出する問題があり、その除去に長時間
を要するため生産性が悪化したり、凝固シェルが収縮し
て連々鋳継目部からブレークアウトが発生したりする問
題点がある。
この問題を回避するため、タンディッシュ内残溶鋼量を
ロードセルなどの秤量機や検尺棒で測定し、目標とする
少量の所定残溶鋼量になったときに、後鍋の溶鋼を注入
開始してタンディッシュ内で先鍋と後鍋の溶鋼を混合せ
しめ、異鋼種連々鋳を行なう方法がある（特開昭62-148
066,特開昭63-80947号）。
ロードセルなどの秤量機や検尺棒で測定し、目標とする
少量の所定残溶鋼量になったときに、後鍋の溶鋼を注入
開始してタンディッシュ内で先鍋と後鍋の溶鋼を混合せ
しめ、異鋼種連々鋳を行なう方法がある（特開昭62-148
066,特開昭63-80947号）。
しかし、これらの方法では残溶鋼量の測定精度が低いこ
とから、先鍋溶鋼と後鍋溶鋼のタンディッシュ内での混
合量にばらつきが生じ、先鍋と後鍋の溶鋼が混合した鋳
片（以下、継目片と称す）の長さが変動する欠点があ
り、品質保証の面から継目片を余裕代をみて長く切除せ
ざるを得ず、結果的に１級成品歩留が低下する問題があ
った。
とから、先鍋溶鋼と後鍋溶鋼のタンディッシュ内での混
合量にばらつきが生じ、先鍋と後鍋の溶鋼が混合した鋳
片（以下、継目片と称す）の長さが変動する欠点があ
り、品質保証の面から継目片を余裕代をみて長く切除せ
ざるを得ず、結果的に１級成品歩留が低下する問題があ
った。
同一タンディッシュでの異鋼種連々鋳においては、先鍋
と後鍋の溶鋼がタンディッシュ内で混合するので、成分
が大きく離れている鋼種の組合せの場合には、継目片の
溶鋼成分が、先鍋と後鍋の溶鋼のどちらの鋼種の成分範
囲にも入らない場合があり、しかも継目片の成分分布は
先鍋と後鍋の成分の間で徐々に変化するので、１級品と
して計上できない。このため、この継目片を切除してス
クラップにせざるを得ない問題がある。
と後鍋の溶鋼がタンディッシュ内で混合するので、成分
が大きく離れている鋼種の組合せの場合には、継目片の
溶鋼成分が、先鍋と後鍋の溶鋼のどちらの鋼種の成分範
囲にも入らない場合があり、しかも継目片の成分分布は
先鍋と後鍋の成分の間で徐々に変化するので、１級品と
して計上できない。このため、この継目片を切除してス
クラップにせざるを得ない問題がある。
従来のロードセルなどの秤量機や検尺棒によるタンディ
ッシュ残湯量の測定法では、秤量誤差が大きいために、
継目片の長さがキャストによって変動し易いことから、
実施操業では継目片を長めに切断除去せざるを得なかっ
た。この問題を解決するには、先鍋のタンディッシュ内
残湯量を極力少量に且つ再現精度高く調整することが課
題である。
ッシュ残湯量の測定法では、秤量誤差が大きいために、
継目片の長さがキャストによって変動し易いことから、
実施操業では継目片を長めに切断除去せざるを得なかっ
た。この問題を解決するには、先鍋のタンディッシュ内
残湯量を極力少量に且つ再現精度高く調整することが課
題である。
本発明のタンディッシュ内残湯レベル検知装置(12〜18)
は、タンディッシュ(1)を通して該タンディッシュ(1)の
底部又は底部に近い壁面から溶鋼側へ露出させた電極Ａ
(12,13)と，モールド(9)またはモールドと導通する部分
に接続した電気配線(15)と、該電極Ａ(12,13)と電気配
線(15)との間の電気抵抗の上昇を検出する検出装置(17,
18)からなる。なお、カッコ内には後述する実施例の対
応要素に付した記号を参考までに示す。
は、タンディッシュ(1)を通して該タンディッシュ(1)の
底部又は底部に近い壁面から溶鋼側へ露出させた電極Ａ
(12,13)と，モールド(9)またはモールドと導通する部分
に接続した電気配線(15)と、該電極Ａ(12,13)と電気配
線(15)との間の電気抵抗の上昇を検出する検出装置(17,
18)からなる。なお、カッコ内には後述する実施例の対
応要素に付した記号を参考までに示す。
本発明の一実施例では、検出装置(12〜18)は、前記電極
Ａ(12,13)と電気配線(15)との間に定電圧を印加する電
源(16)，前記電極Ａ(12,13)と電気配線(15)との間を流
れる電流のレベルを検出する電流検出手段(17)、およ
び、該電流検出手段(17)が検出する電流レベルの所定以
上の低下を検出する手段(18)、を含む。
Ａ(12,13)と電気配線(15)との間に定電圧を印加する電
源(16)，前記電極Ａ(12,13)と電気配線(15)との間を流
れる電流のレベルを検出する電流検出手段(17)、およ
び、該電流検出手段(17)が検出する電流レベルの所定以
上の低下を検出する手段(18)、を含む。
上記検知装置(12〜18)の一使用態様では、電極Ａ(12,1
3)を上下方向で複数箇所に設置し上部側電極Ａと電気配
線(15)との間の電気抵抗の上昇に対応して引抜速度を減
速し下部側電極Ａと電気配線(15)との間の電気抵抗の上
昇に対応してストッパー全閉にし、鋳造終了する。
3)を上下方向で複数箇所に設置し上部側電極Ａと電気配
線(15)との間の電気抵抗の上昇に対応して引抜速度を減
速し下部側電極Ａと電気配線(15)との間の電気抵抗の上
昇に対応してストッパー全閉にし、鋳造終了する。
連々鋳における一使用態様では、同一タンディッシュを
用いて、溶鋼成分の異なる異鋼種連々鋳を行なうに際
し、前記検知装置が電気抵抗の上昇を検出したときに、
先鍋から注入されたタンディッシュ内残溶鋼の鋳造を継
続しながら後鍋溶鋼のタンディッシュへの注入を開始す
る。
用いて、溶鋼成分の異なる異鋼種連々鋳を行なうに際
し、前記検知装置が電気抵抗の上昇を検出したときに、
先鍋から注入されたタンディッシュ内残溶鋼の鋳造を継
続しながら後鍋溶鋼のタンディッシュへの注入を開始す
る。
連々鋳におけるもう１つの使用態様では、同一タンディ
ッシュを用いて、溶鋼成分の異なる異鋼種連々鋳を行な
うに際し、前記検知装置が電気抵抗の上昇を検出したと
きに、タンディッシュノズルを一旦閉止すると共に鋳片
の引抜を一旦停止し、次いで後鍋溶鋼のタンディッシュ
への注入を開始し、所定の湯面高さになった時点でモー
ルドへの注入と鋳片の引抜を再開する。
ッシュを用いて、溶鋼成分の異なる異鋼種連々鋳を行な
うに際し、前記検知装置が電気抵抗の上昇を検出したと
きに、タンディッシュノズルを一旦閉止すると共に鋳片
の引抜を一旦停止し、次いで後鍋溶鋼のタンディッシュ
への注入を開始し、所定の湯面高さになった時点でモー
ルドへの注入と鋳片の引抜を再開する。
以下に、これらの内容を図面を参照して説明する。
第１ａ図にタンディッシュ（以下ＴＤと称す）並びにＴ
Ｄ内残湯レベル検知装置の構成を示す。１はＴＤ鉄皮、
２はＴＤ内張り耐火物、３はストッパー、４はストッパ
ー支持アーム、５はストッパー駆動装置、６はＴＤ内溶
鋼、７はＴＤ内スラグ、８は浸漬ノズル、９はモール
ド、１０は鋳片、１１はピンチロール、１２および１３
は耐火物に埋設され先端がＴＤ壁から露出して溶鋼に接
触する電極Ａである。電極Ａは溶鋼レベルの差が検出で
きるように上下方向に複数個所設けても良い。
Ｄ内残湯レベル検知装置の構成を示す。１はＴＤ鉄皮、
２はＴＤ内張り耐火物、３はストッパー、４はストッパ
ー支持アーム、５はストッパー駆動装置、６はＴＤ内溶
鋼、７はＴＤ内スラグ、８は浸漬ノズル、９はモール
ド、１０は鋳片、１１はピンチロール、１２および１３
は耐火物に埋設され先端がＴＤ壁から露出して溶鋼に接
触する電極Ａである。電極Ａは溶鋼レベルの差が検出で
きるように上下方向に複数個所設けても良い。
１４は電極Ａに接続した電気配線、１５はモールド（又
はモールドと導通のある浸漬ノズル，ＴＤ鉄皮又はＴＤ
カー等）に接続した電気配線、１６は電池、１７は電流
計、１８は電流の変化率演算装置である。なお、１７を
電極Ａ／電気配線１５間の抵抗値を測定する抵抗計と
し、１８を抵抗値の変化率演算装置としてもよい。
はモールドと導通のある浸漬ノズル，ＴＤ鉄皮又はＴＤ
カー等）に接続した電気配線、１６は電池、１７は電流
計、１８は電流の変化率演算装置である。なお、１７を
電極Ａ／電気配線１５間の抵抗値を測定する抵抗計と
し、１８を抵抗値の変化率演算装置としてもよい。
ここではモールド９が、電極Ａ部に溶鋼があるか否かを
検知するためのもう１つの電極（アース極）としての機
能を有している。以下これを電極Ｂと称す。
検知するためのもう１つの電極（アース極）としての機
能を有している。以下これを電極Ｂと称す。
ＴＤ内残湯検知の原理を以下に説明する。ＴＤ内に溶鋼
が存在し、該溶鋼に電極Ａが接触している状態では、電
極Ａ１２，溶鋼６，浸漬ノズル８，モールド９（電極
Ｂ），電気配線１５，電流計１７，電池１６及び電気配
線１４で構成される電気回路の等価回路を第１ｂ図に示
す。この電気回路内に、次式で与えられる電流が流れ
る。
が存在し、該溶鋼に電極Ａが接触している状態では、電
極Ａ１２，溶鋼６，浸漬ノズル８，モールド９（電極
Ｂ），電気配線１５，電流計１７，電池１６及び電気配
線１４で構成される電気回路の等価回路を第１ｂ図に示
す。この電気回路内に、次式で与えられる電流が流れ
る。
Ｉ＝Ｅ（Ｒ＋Ｒｓ） ・・・(1) ここで、Ｉは上記電気回路に流れる電流（Ａ），Ｅは印
加電圧（Ｖ），Ｒｓは溶鋼またはスラグの電気抵抗
（Ω），Ｒはその他の電気抵抗である。電池で数ボルト
の電圧を印加すると、ＴＤ内に溶鋼が存在しているため
電気抵抗が小さく比較的大きな電流が流れる。しかし、
ＴＤ内残湯量が減少してＴＤ内スラグが電極Ａに接触す
ると、電気抵抗が上昇し電流は低下する。この理由は、
溶鋼の比抵抗に比較して、Al2O3, SiO2, MgO, CaOなど
を含むＴＤ内スラグの比抵抗が大幅に大きいことによ
る。
加電圧（Ｖ），Ｒｓは溶鋼またはスラグの電気抵抗
（Ω），Ｒはその他の電気抵抗である。電池で数ボルト
の電圧を印加すると、ＴＤ内に溶鋼が存在しているため
電気抵抗が小さく比較的大きな電流が流れる。しかし、
ＴＤ内残湯量が減少してＴＤ内スラグが電極Ａに接触す
ると、電気抵抗が上昇し電流は低下する。この理由は、
溶鋼の比抵抗に比較して、Al2O3, SiO2, MgO, CaOなど
を含むＴＤ内スラグの比抵抗が大幅に大きいことによ
る。
第２図に、発明者らが測定した電流変化の例を示す。第
２図において、先鍋の溶鋼がＴＤ内に存在する状態で
は、電極Ａが先鍋溶鋼に接触しているために、ＴＤ内残
湯レベル検知装置の電気回路内には高い電流が流れてい
る。しかし、先鍋の注入が終了してＴＤ内溶鋼面が下が
り、溶鋼が電極Ａのレベルより低下しスラグが電極Ａに
接触すると電流値が急激に低下する。そしてスラグが電
極Ａよりも降下すると更に電流値が低下する。第２図に
は、その後後鍋の注入が開始してＴＤ内溶鋼面が上昇
し、電極Ａが後鍋溶鋼に接触開始した時点で電流値が急
激に高くなることを示している。尚、電極Ａは、高温且
つ酸化性雰囲気の内張り耐火物に長時間埋設されるの
で、耐熱性並びに耐酸化性に優れた材質のものであるこ
とが重要てある。
２図において、先鍋の溶鋼がＴＤ内に存在する状態で
は、電極Ａが先鍋溶鋼に接触しているために、ＴＤ内残
湯レベル検知装置の電気回路内には高い電流が流れてい
る。しかし、先鍋の注入が終了してＴＤ内溶鋼面が下が
り、溶鋼が電極Ａのレベルより低下しスラグが電極Ａに
接触すると電流値が急激に低下する。そしてスラグが電
極Ａよりも降下すると更に電流値が低下する。第２図に
は、その後後鍋の注入が開始してＴＤ内溶鋼面が上昇
し、電極Ａが後鍋溶鋼に接触開始した時点で電流値が急
激に高くなることを示している。尚、電極Ａは、高温且
つ酸化性雰囲気の内張り耐火物に長時間埋設されるの
で、耐熱性並びに耐酸化性に優れた材質のものであるこ
とが重要てある。
上述のＴＤ内残レベル検知装置を用いた異鋼種連々鋳法
を次に説明する。
を次に説明する。
第１の態様（Ａ法）では第３図に示す装置構成を採用す
る。即ち、電流変化率演算装置１８にて電流変化率ΔＩ
／Ｉn(Ｉnは溶鋼が定常的に電極Ａに接触しているとき
の電流値，ΔＩはＩnからの低下量)を演算し一定以上の
変化率を検出した場合、取鍋ノズル駆動制御装置１９並
びに警報装置２０に操作指令を出力し、先鍋から注入さ
れたＴＤ内残溶鋼の鋳造を継続しながら後鍋の溶鋼注入
を開始する。
る。即ち、電流変化率演算装置１８にて電流変化率ΔＩ
／Ｉn(Ｉnは溶鋼が定常的に電極Ａに接触しているとき
の電流値，ΔＩはＩnからの低下量)を演算し一定以上の
変化率を検出した場合、取鍋ノズル駆動制御装置１９並
びに警報装置２０に操作指令を出力し、先鍋から注入さ
れたＴＤ内残溶鋼の鋳造を継続しながら後鍋の溶鋼注入
を開始する。
また、第２の態様（Ｂ法）では第４図に示す装置構成を
採用して、電流変化率演算装置１８にて一定以上の電流
変化率を検出した場合、ストッパー駆動制御装置２１，
ピンチロール駆動制御装置２２並びに警報装置２０に操
作指令を出力し、ストッパー３を一旦閉止すると共に鋳
片の引抜を一旦停止し、次いで後鍋の溶鋼注入を開始し
て、所定の湯面高さになった時点でモールドへの注入と
鋳片の引抜を再開する。
採用して、電流変化率演算装置１８にて一定以上の電流
変化率を検出した場合、ストッパー駆動制御装置２１，
ピンチロール駆動制御装置２２並びに警報装置２０に操
作指令を出力し、ストッパー３を一旦閉止すると共に鋳
片の引抜を一旦停止し、次いで後鍋の溶鋼注入を開始し
て、所定の湯面高さになった時点でモールドへの注入と
鋳片の引抜を再開する。
尚、第３図および第４図において警報装置２０は、作業
者へＴＤ内残湯検知（残湯接触なし）を知らせるための
ものであり、サイレンまたはブザー等を用いる 本発明になる異鋼種連々鋳法（Ａ法およびＢ法）は、い
ずれも従来の異鋼種連々鋳法に比べて、ＴＤ内残湯量を
少量且つ精度高く把握できるので、継目片の長さを短く
することが出来る。尚、Ａ法は作業が簡易な利点があ
り、一方Ｂ法は万一後鍋の注入開始時に取鍋ノズルが自
然開孔（１回のノズル開操作で注入開始）せず取鍋注入
開始が遅れた場合でも連々鋳が可能な利点がある。
者へＴＤ内残湯検知（残湯接触なし）を知らせるための
ものであり、サイレンまたはブザー等を用いる 本発明になる異鋼種連々鋳法（Ａ法およびＢ法）は、い
ずれも従来の異鋼種連々鋳法に比べて、ＴＤ内残湯量を
少量且つ精度高く把握できるので、継目片の長さを短く
することが出来る。尚、Ａ法は作業が簡易な利点があ
り、一方Ｂ法は万一後鍋の注入開始時に取鍋ノズルが自
然開孔（１回のノズル開操作で注入開始）せず取鍋注入
開始が遅れた場合でも連々鋳が可能な利点がある。
なお、上記説明は異鋼種連々鋳において特に有効である
として述べてきたが、同鋼種の連々鋳においても本発明
の効果を享受できることは勿論である。
として述べてきたが、同鋼種の連々鋳においても本発明
の効果を享受できることは勿論である。
本発明によれば、ＴＤ内残湯レベル検知装置は簡易な構
造となり、所定量の残湯検知が正確に行なわれる。これ
を用いた連々鋳によれば継目片の長さのばらつきが低減
し切徐すべき継目片の長さが短くなり連々鋳の歩留が向
上する。
造となり、所定量の残湯検知が正確に行なわれる。これ
を用いた連々鋳によれば継目片の長さのばらつきが低減
し切徐すべき継目片の長さが短くなり連々鋳の歩留が向
上する。
実施例について以下に説明する。ヒートサイズ160 T/Ch
の転炉にて機械構造用炭素鋼を溶製し、曲率半径12 mR
湾曲型連鋳機で、横断面サイズ 170mm × 170mm の鋳片
を鋳造した。先鍋の溶鋼をS45C、後鍋の溶鋼をS10Cと
し、第１ａ図に示すＴＤ内残湯レベル検知装置を設置し
た容量30トンのＴＤで異鋼種連々鋳を行った。
の転炉にて機械構造用炭素鋼を溶製し、曲率半径12 mR
湾曲型連鋳機で、横断面サイズ 170mm × 170mm の鋳片
を鋳造した。先鍋の溶鋼をS45C、後鍋の溶鋼をS10Cと
し、第１ａ図に示すＴＤ内残湯レベル検知装置を設置し
た容量30トンのＴＤで異鋼種連々鋳を行った。
電極Ａとしては、耐熱性及び耐酸化性に優れた高クロム
ステンレス鋼線材（3mmφ)をＴＤ内張り耐火物内に埋設
し、ＴＤ低部に近い側面から溶鋼側へ露出させ、また該
電極Ａが残湯接触しなしを検出したときのＴＤ残湯量が
３トンになるよう、電極Ａの溶鋼接触端の位置を予め調
整した。一方、電池１６には1.5ボルト直流電池を用い
た。
ステンレス鋼線材（3mmφ)をＴＤ内張り耐火物内に埋設
し、ＴＤ低部に近い側面から溶鋼側へ露出させ、また該
電極Ａが残湯接触しなしを検出したときのＴＤ残湯量が
３トンになるよう、電極Ａの溶鋼接触端の位置を予め調
整した。一方、電池１６には1.5ボルト直流電池を用い
た。
鋳造速度2.5m／minで先鍋のS45Cを鋳造し、取鍋注入終
了後に後鍋をレードルターレットに載せて注入準備を完
了した。
了後に後鍋をレードルターレットに載せて注入準備を完
了した。
第３図に示す異鋼種連々鋳作業（Ａ法）を行なった。即
ち、先鍋の残湯が減少しＴＤ内残湯検知装置の電流変化
率演算装置にて一定以上の電流変化（この場合、５０％
以下に低下）の検出により、取鍋ノズル駆動制御装置１
９並びに警報装置２０にノズル開の操作指令を出力し、
後鍋のＳ１０Ｃを注入開始し異鋼種連々鋳を実施した。
ち、先鍋の残湯が減少しＴＤ内残湯検知装置の電流変化
率演算装置にて一定以上の電流変化（この場合、５０％
以下に低下）の検出により、取鍋ノズル駆動制御装置１
９並びに警報装置２０にノズル開の操作指令を出力し、
後鍋のＳ１０Ｃを注入開始し異鋼種連々鋳を実施した。
また、次に、同様の鋼種を用いて第４図に示す異鋼種連
々鋳（Ｂ法）を行なった。即ち、電流変化率が50％以下
に低下した時、ストッパー駆動制御装置２１，ピンチロ
ール駆動制御装置２２並びに警報装置２０に操作指令を
出力し、ストッパー７を一旦停止した。次いで後鍋の溶
鋼注入を開始して、ＴＤ内溶鋼量が１５トンになった時
点で、モールド２への注入と鋳片の引抜を再開した。
々鋳（Ｂ法）を行なった。即ち、電流変化率が50％以下
に低下した時、ストッパー駆動制御装置２１，ピンチロ
ール駆動制御装置２２並びに警報装置２０に操作指令を
出力し、ストッパー７を一旦停止した。次いで後鍋の溶
鋼注入を開始して、ＴＤ内溶鋼量が１５トンになった時
点で、モールド２への注入と鋳片の引抜を再開した。
これらの方法での継目片（S45CにもS10Cにも充当できな
い部分）の長さを比較例と共に第５図に示す。第５図に
おいてｎはサンプル数、Ｘは継目片長さの平均値、σは
標準偏差である。
い部分）の長さを比較例と共に第５図に示す。第５図に
おいてｎはサンプル数、Ｘは継目片長さの平均値、σは
標準偏差である。
比較例は、先鍋のＴＤ残湯量の目標を３トンとして、ロ
ードセル秤量値を用いて異鋼種連々鋳を実施したもので
あるが、ＴＤ地金付きの影響やロードセルの測定誤差か
ら継目片長さに大きなばらつきが認められる。これに対
して、本発明の実施例（Ａ法およびＢ法）においては、
継目片長さは比較例よりも明らかに短く且つ安定してい
る。
ードセル秤量値を用いて異鋼種連々鋳を実施したもので
あるが、ＴＤ地金付きの影響やロードセルの測定誤差か
ら継目片長さに大きなばらつきが認められる。これに対
して、本発明の実施例（Ａ法およびＢ法）においては、
継目片長さは比較例よりも明らかに短く且つ安定してい
る。
本発明では、ＴＤ内残湯量を正確に把握することが出来
るので、異鋼種連々鋳における継目片長さの低減（鋳造
歩留の向上）に効果があると共に、ＴＤ内スラグのモー
ルド内への流出を確実に防止出来るので、操業の安定化
にも効果がある。また、従来実施の検尺棒による測定を
省略できるので、連鋳作業の負荷軽減が図られ、その適
用効果は極めて大きい。
るので、異鋼種連々鋳における継目片長さの低減（鋳造
歩留の向上）に効果があると共に、ＴＤ内スラグのモー
ルド内への流出を確実に防止出来るので、操業の安定化
にも効果がある。また、従来実施の検尺棒による測定を
省略できるので、連鋳作業の負荷軽減が図られ、その適
用効果は極めて大きい。
第１ａ図は本発明に係るＴＤ内残湯レベル検知装置の構
成を示すブロック図、第１ｂ図は第１ａ図の残湯レベル
検知回路の等価電気回路図、第２図はＴＤ内残湯レベル
検知装置で測定した電流変化の例を示すグラフである。 第３図および第４図は、それぞれ本発明の一実施態様を
示すブロック図であり、第５図は第３図及び第４図に示
す実施態様の連々鋳実施結果を示すグラフである。 １：ＴＤ鉄皮、２：ＴＤ内張り耐火物 ３：ストッパー、４：ストッパー支持アーム ５：ストッパー駆動装置、６：ＴＤ内溶鋼 ７：ＴＤ内スラグ、８：浸漬ノズル ９：モールド、１０：鋳片 １１：ピンチロール、１２：電極Ａ １３：電極Ａ、１４：電気配線 １５：電気配線、１６：電池 １７：電流計、１８：電流変化率演算装置 １９：取鍋ノズル駆動制御装置、２０：警報装置 ２１：ストッパー駆動制御装置 ２２：ピンチロール駆動制御装置、２３：取鍋
成を示すブロック図、第１ｂ図は第１ａ図の残湯レベル
検知回路の等価電気回路図、第２図はＴＤ内残湯レベル
検知装置で測定した電流変化の例を示すグラフである。 第３図および第４図は、それぞれ本発明の一実施態様を
示すブロック図であり、第５図は第３図及び第４図に示
す実施態様の連々鋳実施結果を示すグラフである。 １：ＴＤ鉄皮、２：ＴＤ内張り耐火物 ３：ストッパー、４：ストッパー支持アーム ５：ストッパー駆動装置、６：ＴＤ内溶鋼 ７：ＴＤ内スラグ、８：浸漬ノズル ９：モールド、１０：鋳片 １１：ピンチロール、１２：電極Ａ １３：電極Ａ、１４：電気配線 １５：電気配線、１６：電池 １７：電流計、１８：電流変化率演算装置 １９：取鍋ノズル駆動制御装置、２０：警報装置 ２１：ストッパー駆動制御装置 ２２：ピンチロール駆動制御装置、２３：取鍋
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 成田 津 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式 會社室蘭製鐵所内 (72)発明者 加持谷 悦鶴 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式 會社室蘭製鐵所内
Claims (5)
- 【請求項１】タンディッシュを通して該タンディッシュ
の底部又は底部に近い壁面から溶鋼側へ露出させた電極
Ａと、モールドまたはモールドと導通する部分に接続し
た電気配線と、該電極Ａと電気配線との間の電気抵抗の
上昇を検出する検出装置からなる、タンディッシュ内残
湯レベル検知装置。 - 【請求項２】検出装置は、前記電極Ａと電気配線との間
に定電圧を印加する電源，前記電極Ａと電気配線との間
を流れる電流のレベルを検出する電流検出手段、およ
び、該電流検出手段が検出する電流レベルの所定以上の
低下を検出する手段、を含む、前記特許請求の範囲第
(1)項記載の、タンディッシュ内残湯レベル検知装置。 - 【請求項３】タンディッシュを通して該タンディッシュ
の底部又は底部に近い壁面から溶鋼側へ露出させた、上
下位置が異なる複数個の電極Ａと、モールドまたはモー
ルドと導通する部分に接続した電気配線と、該電極Ａと
電気配線との間の電気抵抗の上昇を検出する検出装置か
らなる、タンディッシュ内残湯レベル検知装置の、上部
側の電極に関する電気抵抗の上昇検出に対応して引抜速
度を減速し下部側の電極に関する電気抵抗の上昇検出に
対応してストッパー全閉にする、連続鋳造制御方法。 - 【請求項４】同一タンディッシュを用いて、溶鋼成分の
異なる異鋼種連々鋳を行なうに際し、タンディッシュを
通して該タンディッシュの底部又は底部に近い壁面から
溶鋼側へ露出させた電極Ａと、モールドまたはモールド
と導通する部分に接続した電気配線と、該電極Ａと電気
配線との間の電気抵抗の上昇を検出する検出装置からな
る、タンディッシュ内残湯レベル検知装置の、電気抵抗
の上昇検出に対応して先鍋から注入されたタンディッシ
ュ内残溶鋼の鋳造を継続しながら後鍋溶鋼のタンディッ
シュへの注入を開始する、連続鋳造制御方法。 - 【請求項５】同一タンディッシュを用いて、溶鋼成分の
異なる異鋼種連々鋳を行なうに際し、タンディッシュを
通して該タンディッシュの底部又は底部に近い壁面から
溶鋼側へ露出させた電極Ａと、モールドまたはモールド
と導通する部分に接続した電気配線と、該電極Ａと電気
配線との間の電気抵抗の上昇を検出する検出装置からな
る、タンディッシュ内残湯レベル検知装置の、電気抵抗
の上昇検出に対応してタンディッシュノズルを一旦閉止
すると共に鋳片の引抜を一旦停止し、次いで後鍋溶鋼の
タンディッシュへの注入を開始し、所定の湯面高さにな
った時点でモールドへの注入と鋳片の引抜を再開する、
連続鋳造制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14994989A JPH0620628B2 (ja) | 1989-06-13 | 1989-06-13 | タンディッシュ内残湯レベル検知装置及びそれを用いる連続鋳造制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14994989A JPH0620628B2 (ja) | 1989-06-13 | 1989-06-13 | タンディッシュ内残湯レベル検知装置及びそれを用いる連続鋳造制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0318461A JPH0318461A (ja) | 1991-01-28 |
| JPH0620628B2 true JPH0620628B2 (ja) | 1994-03-23 |
Family
ID=15486107
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14994989A Expired - Lifetime JPH0620628B2 (ja) | 1989-06-13 | 1989-06-13 | タンディッシュ内残湯レベル検知装置及びそれを用いる連続鋳造制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0620628B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20160062460A (ko) * | 2014-11-25 | 2016-06-02 | 주식회사 포스코 | 노즐 막힘 측정 장치, 측정 방법 및 이를 이용한 용강 유동 제어 방법 |
-
1989
- 1989-06-13 JP JP14994989A patent/JPH0620628B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20160062460A (ko) * | 2014-11-25 | 2016-06-02 | 주식회사 포스코 | 노즐 막힘 측정 장치, 측정 방법 및 이를 이용한 용강 유동 제어 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0318461A (ja) | 1991-01-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3663204A (en) | Method of measuring the thickness of a slag layer on metal baths | |
| TW200303924A (en) | Model-based system for determining process parameters for the ladle refinement of steel | |
| CN105745041B (zh) | 熔融金属处理设备及熔融金属处理方法 | |
| Litsin et al. | A model of automated mold flux feeding into the crystallizer of a continuous casting machine | |
| US4478273A (en) | Stirring metal in a continuous casting mold | |
| JPH0620628B2 (ja) | タンディッシュ内残湯レベル検知装置及びそれを用いる連続鋳造制御方法 | |
| JPH08168871A (ja) | 注湯装置 | |
| Tsuneoka et al. | Measurement and control system of solidification in continuous casting mold | |
| JPH0773776B2 (ja) | 連続鋳造の異鋼種切替え方法 | |
| JPH10314901A (ja) | 連続鋳造の鋳造開始時における溶鋼の空気酸化防止方法 | |
| JPH07314105A (ja) | 溶湯注入開始のモールドパウダー自動投入方法及び装置 | |
| US4787604A (en) | Slag retention on discharge of a ladle | |
| JPH0947861A (ja) | 取鍋内溶湯の注入方法 | |
| JPH11114658A (ja) | 異鋼種の連続鋳造方法 | |
| KR101654206B1 (ko) | 노즐 막힘 측정 장치, 측정 방법 및 이를 이용한 용강 유동 제어 방법 | |
| Perkins et al. | Improvements to liquid steel temperature control in the ladle and tundish | |
| JPH09145450A (ja) | スラグ層厚測定方法 | |
| JPH11104797A (ja) | 溶融スラグ流出防止方法、及び同界面検知電極 | |
| JPS6138758Y2 (ja) | ||
| JPH01178353A (ja) | タンディッシュプラズマ加熱装置 | |
| JPS6152968A (ja) | 連続鋳造における溶湯注入方法 | |
| GB2135919A (en) | Improvements in horizontal continuous casting | |
| US3736124A (en) | Method for electroslag remelting of metals with slag introduction | |
| JPH03285746A (ja) | プラズマ加熱装置を備えたタンディッシュ | |
| JPS62148066A (ja) | 連続鋳造における取鍋内残溶鋼量の推定方法 |