JPH0636045B2 - 燃料集合体 - Google Patents
燃料集合体Info
- Publication number
- JPH0636045B2 JPH0636045B2 JP61167972A JP16797286A JPH0636045B2 JP H0636045 B2 JPH0636045 B2 JP H0636045B2 JP 61167972 A JP61167972 A JP 61167972A JP 16797286 A JP16797286 A JP 16797286A JP H0636045 B2 JPH0636045 B2 JP H0636045B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- fuel assembly
- water
- rod
- rods
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Inert Electrodes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、沸騰水型原子炉に係り、特に燃料の寿命延
長、省ウラン、圧損低減に好適な沸騰水型原子炉の燃料
集合体に関する。
長、省ウラン、圧損低減に好適な沸騰水型原子炉の燃料
集合体に関する。
［従来の技術］ 沸騰水型原子炉においては、減速材と冷却材の働きをす
る水が、チャンネルボックス内側の２相流部分と、チャ
ンネルボックス外側の飽和水部分の２つの領域に分かれ
て存在する。現在の限られた空間の中で、これら２つの
領域の面積割合に対する最適値は、評価する対象により
異なる。
る水が、チャンネルボックス内側の２相流部分と、チャ
ンネルボックス外側の飽和水部分の２つの領域に分かれ
て存在する。現在の限られた空間の中で、これら２つの
領域の面積割合に対する最適値は、評価する対象により
異なる。
沸騰水型原子炉において、燃料の高燃焼度化を図り燃料
の寿命延長、省ウラン等の対策を通じて燃料経済性を向
上させるには、燃料集合体の中に非沸騰領域つまり多数
本のウォータロッドを配置する方法、燃料集合体内のウ
ラン装荷量を従来より増加させる方法、格子の構成数を
増加させる方法などが考えられる。
の寿命延長、省ウラン等の対策を通じて燃料経済性を向
上させるには、燃料集合体の中に非沸騰領域つまり多数
本のウォータロッドを配置する方法、燃料集合体内のウ
ラン装荷量を従来より増加させる方法、格子の構成数を
増加させる方法などが考えられる。
しかしながら、従来のチャンネルボックスの大きさで燃
料集合体の中に多数本のウォータロッドを配置すると、
ぬれぶち面積の増加と冷却材流路面積の減少で、圧損が
大幅に上昇するとともに、燃料棒間隔近接により、冷却
能力が低下する問題がある。また、従来のチャンネルボ
ックスの大きさでウラン装荷量を増加させると、冷却材
による圧損の増加と冷却能力の低下を招くことになる。
料集合体の中に多数本のウォータロッドを配置すると、
ぬれぶち面積の増加と冷却材流路面積の減少で、圧損が
大幅に上昇するとともに、燃料棒間隔近接により、冷却
能力が低下する問題がある。また、従来のチャンネルボ
ックスの大きさでウラン装荷量を増加させると、冷却材
による圧損の増加と冷却能力の低下を招くことになる。
更に、従来のチャンネルボックスの大きさで格子の構成
数を増加させると、やはり圧損の増加と冷却能力の低下
は避けられなかった。
数を増加させると、やはり圧損の増加と冷却能力の低下
は避けられなかった。
つまり、ウランの装荷量を増加させ、またチャンネルボ
ックス内に非沸騰領域を増加させ、冷却能力も大きく
し、しかも、冷却材流路面積をできるだけ広くとるに
は、現在のチャンネルボックスの大きさは不充分であ
る。
ックス内に非沸騰領域を増加させ、冷却能力も大きく
し、しかも、冷却材流路面積をできるだけ広くとるに
は、現在のチャンネルボックスの大きさは不充分であ
る。
この対策として、特開昭６１−１１８６８９号公報に
は、燃料集合体を囲む飽和水領域の面積を少なくし、そ
の減少分だけチャンネルボックスの内面積を広くし、燃
料の格子配列を多くする技術が記載されている。
は、燃料集合体を囲む飽和水領域の面積を少なくし、そ
の減少分だけチャンネルボックスの内面積を広くし、燃
料の格子配列を多くする技術が記載されている。
［発明が解決しようとする問題点］ 上記従来技術は、現行の燃料集合体格子のピッチ約１５
２ｍｍを変更せず、燃料経済性の向上を図ろうとしてい
るものであるが、燃焼度を現行の３０ＧＷｄ／ｔから７
０Ｇｗｄ／ｔまで増加させるには、ウォータロッド領域
をさらに増加させ中性子スペクトスルを一層ソフト（熱
中性子の平均速度を遅くする）にする必要がある。従来
の燃料集合体格子ピッチのままで、ウォータロッド領域
を増加する場合には、その分燃料集合体当りのウラン装
荷量が減少してしまい、燃料経済性の向上があまり期待
できないと言う問題があった。
２ｍｍを変更せず、燃料経済性の向上を図ろうとしてい
るものであるが、燃焼度を現行の３０ＧＷｄ／ｔから７
０Ｇｗｄ／ｔまで増加させるには、ウォータロッド領域
をさらに増加させ中性子スペクトスルを一層ソフト（熱
中性子の平均速度を遅くする）にする必要がある。従来
の燃料集合体格子ピッチのままで、ウォータロッド領域
を増加する場合には、その分燃料集合体当りのウラン装
荷量が減少してしまい、燃料経済性の向上があまり期待
できないと言う問題があった。
本発明の目的は、燃料集合体当りのウラン装荷量を減ら
すことなく中性子の減速効果を高め、高燃料度化を図る
ことのできる燃料集合体を提供することにある。
すことなく中性子の減速効果を高め、高燃料度化を図る
ことのできる燃料集合体を提供することにある。
上記目的は、複数の燃料棒と、内部を冷却水が流れる複
数の管と、該管及び燃料棒を囲むチャンネルボックスと
を備える燃料集合体において、前記管の断面積が少なく
とも２本の燃料棒の断面積の和以上で、該管の本数が４
本以上１６本以下であり、前記燃料棒のうち５５％以上
７５％以下が前記管に隣接する構成とすることにより達
成できる。
数の管と、該管及び燃料棒を囲むチャンネルボックスと
を備える燃料集合体において、前記管の断面積が少なく
とも２本の燃料棒の断面積の和以上で、該管の本数が４
本以上１６本以下であり、前記燃料棒のうち５５％以上
７５％以下が前記管に隣接する構成とすることにより達
成できる。
例えば、燃料集合体を約２倍に大きくしたうえで、燃料
集合体内のウォータロッド数を増加させ、各燃料棒にほ
ぼ同等量の非沸騰水が配置されるように、燃料集合体内
の減速材（水）と燃料（ウラン）を均質化することによ
り達成できる。
集合体内のウォータロッド数を増加させ、各燃料棒にほ
ぼ同等量の非沸騰水が配置されるように、燃料集合体内
の減速材（水）と燃料（ウラン）を均質化することによ
り達成できる。
燃料集合体を大きくすることに関しては、その大きさを
現行の沸騰水型原子炉の標準仕様である制御棒ピッチの
対角長さに納まる程度にすることにより、制御棒ピッチ
を変えずに燃料集合体を約２倍大きくできる。
現行の沸騰水型原子炉の標準仕様である制御棒ピッチの
対角長さに納まる程度にすることにより、制御棒ピッチ
を変えずに燃料集合体を約２倍大きくできる。
具体的には、現行の軽水炉炉心の制御棒ピッチが約３０
５ｍｍ〜３１０ｍｍであるため、対角長さは約２１５ｍ
ｍ〜２１９ｍｍとなる。この寸法に制御棒挿入に必要な
間隙約１３ｍｍとチャンネルボックスの肉厚約２ｍｍ〜
３ｍｍを考慮すると、チャンネルボックスの内幅は約１
９６ｍｍ〜２０２ｍｍとなる。
５ｍｍ〜３１０ｍｍであるため、対角長さは約２１５ｍ
ｍ〜２１９ｍｍとなる。この寸法に制御棒挿入に必要な
間隙約１３ｍｍとチャンネルボックスの肉厚約２ｍｍ〜
３ｍｍを考慮すると、チャンネルボックスの内幅は約１
９６ｍｍ〜２０２ｍｍとなる。
また、好ましくは、内部を冷却水が流れる管が冷却水流
入部に開口部を有し、開口部の口径が冷却水流入部の内
径より小さい構成とする。
入部に開口部を有し、開口部の口径が冷却水流入部の内
径より小さい構成とする。
また、好ましくは、内部を冷却水が流れる管が燃料棒の
上端部から少なくとも１０ｃｍ以上下方の位置に上端部
を有するか、または該位置から上部がその下部より細く
なっている構成とする。
上端部から少なくとも１０ｃｍ以上下方の位置に上端部
を有するか、または該位置から上部がその下部より細く
なっている構成とする。
本発明によれば、内部を冷却水が流れる管の断面積を少
なくとも２本の燃料棒の断面積の和以上とし、該管を４
本以上１６本以下設置すると共に、燃料棒のうち５５％
以上７５％以下が前記管に隣接する構成とすることによ
り、燃料集合体当りのウラン装荷量を減らすことなしに
運転時の非沸騰領域であるウォータロッド領域を増加し
て各燃料棒にほぼ同等量の非沸騰水が配置されるように
均質化できるので、中性子の減速効果を高めることがで
きる。また、水素原子による中性子の無駄な吸収がなく
なるので、反応度を向上し高燃焼度化を図ることができ
る。
なくとも２本の燃料棒の断面積の和以上とし、該管を４
本以上１６本以下設置すると共に、燃料棒のうち５５％
以上７５％以下が前記管に隣接する構成とすることによ
り、燃料集合体当りのウラン装荷量を減らすことなしに
運転時の非沸騰領域であるウォータロッド領域を増加し
て各燃料棒にほぼ同等量の非沸騰水が配置されるように
均質化できるので、中性子の減速効果を高めることがで
きる。また、水素原子による中性子の無駄な吸収がなく
なるので、反応度を向上し高燃焼度化を図ることができ
る。
例えば、前述の約２倍の大きさを有する燃料集合体にお
いては、従来の燃料集合体が炉心に配置された時に生じ
る燃料集合体の間隙の水領域部分を燃料集合体内の部分
にできるので、この部分を燃料集合体当りに装荷するウ
ラン量の増加又はウォータロッド領域の増加に利用する
ことができる。
いては、従来の燃料集合体が炉心に配置された時に生じ
る燃料集合体の間隙の水領域部分を燃料集合体内の部分
にできるので、この部分を燃料集合体当りに装荷するウ
ラン量の増加又はウォータロッド領域の増加に利用する
ことができる。
また、好ましくは、内部を冷却水が流れる管が冷却水流
入部に開口部を有し、開口部の口径が冷却水流入部の内
径より小さい構成とすることにより、ウォータロッドの
外側で発生したボイドのウォータロッド内への侵入を防
ぐことができるので、中性子の減速効果をより確実に達
成することができる。
入部に開口部を有し、開口部の口径が冷却水流入部の内
径より小さい構成とすることにより、ウォータロッドの
外側で発生したボイドのウォータロッド内への侵入を防
ぐことができるので、中性子の減速効果をより確実に達
成することができる。
また、好ましくは、内部を冷却水が流れる管が燃料棒の
上端部から少なくとも１０ｃｍ以上下方の位置に上端部
を有するか、または該位置から上部がその下部より細く
なっている構成とすることにより、ウラン装荷量の増加
及びウォータロッド領域の増加に伴う圧損を低減するこ
とができる。
上端部から少なくとも１０ｃｍ以上下方の位置に上端部
を有するか、または該位置から上部がその下部より細く
なっている構成とすることにより、ウラン装荷量の増加
及びウォータロッド領域の増加に伴う圧損を低減するこ
とができる。
この作用は次のような理由による。
燃料チャンネルの水力学的安定性を向上させる上には、
燃料チャンネル内での圧損の低減が重要である。沸騰水
形原子炉のような気液二相流による摩擦圧損ΔＰｆは、
次の式で表わされる。
燃料チャンネル内での圧損の低減が重要である。沸騰水
形原子炉のような気液二相流による摩擦圧損ΔＰｆは、
次の式で表わされる。
ここで、 ΔＰｆ＝摩擦圧損 Ｗ＝チャンネル流量 ｇ＝重力加速度 ρ＝水の密度 Ｄ＝チャンネル水力直径 Ａ＝チャンネル流路面積 Ｌ＝長さ ｆ＝摩擦圧損係数 Φ＝二相流摩擦圧損増倍率 燃料有効長より上部の領域は、炉心内での燃料の燃焼に
よる影響はほとんどなく、かつ、この領域でのボイド率
は大きい。上式での摩擦圧損の式において、二相流摩擦
圧損増倍率Φは、ボイド率が大きいほど、大きくなる。
従って燃料有効長より上部の太径ウォータロッドを細く
すると、チャンネル流路面積Ａは、ウォータロッド断面
積が小さくなった分だけ大きくなるために、圧損は小さ
くなり、また、ウォータロッドを短かくすると、Ｌが小
さくなることにより圧損は小さくなり、その効果は上部
にてΦが大きいことと相まって、圧損低減に対する寄与
は大きい。
よる影響はほとんどなく、かつ、この領域でのボイド率
は大きい。上式での摩擦圧損の式において、二相流摩擦
圧損増倍率Φは、ボイド率が大きいほど、大きくなる。
従って燃料有効長より上部の太径ウォータロッドを細く
すると、チャンネル流路面積Ａは、ウォータロッド断面
積が小さくなった分だけ大きくなるために、圧損は小さ
くなり、また、ウォータロッドを短かくすると、Ｌが小
さくなることにより圧損は小さくなり、その効果は上部
にてΦが大きいことと相まって、圧損低減に対する寄与
は大きい。
［実施例］ 以下、本発明の一実施例を第１図により説明する。第１
図は燃料集合体の横断面を示す。第１図において１は、
チャンネルボックス、２はウォータロッド、３及び３′
は燃料棒を示す。
図は燃料集合体の横断面を示す。第１図において１は、
チャンネルボックス、２はウォータロッド、３及び３′
は燃料棒を示す。
本実施例の燃料集合体のチャンネルボックス内幅２０１
mmは、従来燃料の内幅１３４mmの であり、本発明の燃料集合体は約２倍である。
mmは、従来燃料の内幅１３４mmの であり、本発明の燃料集合体は約２倍である。
本実施例は、燃料棒３が１４行１４列で配列したもので
ある。チャンネルボックスの内幅が２０１ｍｍの場合
に、本発明に基づく燃料集合体内のウラン装荷量を従来
の燃料集合体のウラン装荷量と単位体積当りで等しくす
るためには、燃料棒直径を約１０．６ｍｍとする必要が
ある。さらに、燃料棒の冷却特性を低下させないため
に、燃料棒間隙を従来燃料と同等の約３．５ｍｍとし
て、燃料棒の配列を決定すると、１４行１４列となる。
ある。チャンネルボックスの内幅が２０１ｍｍの場合
に、本発明に基づく燃料集合体内のウラン装荷量を従来
の燃料集合体のウラン装荷量と単位体積当りで等しくす
るためには、燃料棒直径を約１０．６ｍｍとする必要が
ある。さらに、燃料棒の冷却特性を低下させないため
に、燃料棒間隙を従来燃料と同等の約３．５ｍｍとし
て、燃料棒の配列を決定すると、１４行１４列となる。
ウォータロッドの本数と天然ウラン節約量の関係を示す
第２図より、本実施例の１４行１４列の配列において
は、ウォータロッド本数は、９本程度である。
第２図より、本実施例の１４行１４列の配列において
は、ウォータロッド本数は、９本程度である。
ウォータロッド２は、チャンネルボックス１に面する燃
料棒３を除くすべての燃料棒３′と面するように配置さ
れている。このため、すべての燃料棒は、ウォータロッ
ドまたはチャンネルボックス外部の飽和水領域のいずれ
かに面することになり燃料集合体内の減速材と燃料の分
布がより均質化される効果がある。
料棒３を除くすべての燃料棒３′と面するように配置さ
れている。このため、すべての燃料棒は、ウォータロッ
ドまたはチャンネルボックス外部の飽和水領域のいずれ
かに面することになり燃料集合体内の減速材と燃料の分
布がより均質化される効果がある。
またウォータロッド２の内径は約２９ｍｍで燃料棒の内
径約９．３ｍｍの約３倍あり断面積は約９倍となる。ウ
ォータロッド２は、燃料棒３′４本を取除いて配置して
ある。
径約９．３ｍｍの約３倍あり断面積は約９倍となる。ウ
ォータロッド２は、燃料棒３′４本を取除いて配置して
ある。
本実施例において、燃料棒全数３、３′は１６０本であ
り、ウォータロッド２に面している燃料棒３′は、１０
８本であることから、ウォータロッド２に面している燃
料棒３′の割合は６７．５％となる。
り、ウォータロッド２に面している燃料棒３′は、１０
８本であることから、ウォータロッド２に面している燃
料棒３′の割合は６７．５％となる。
第３図は無限増倍率の燃焼変化を示す。
第３図において５は本発明の無限増倍率の燃焼変化を、
６は従来の燃料集合体格子での無限増倍率の燃焼変化を
示す。本発明の無限増倍率から従来格子に対し大きな反
応度利得があることがわかる。
６は従来の燃料集合体格子での無限増倍率の燃焼変化を
示す。本発明の無限増倍率から従来格子に対し大きな反
応度利得があることがわかる。
第４図は、本実施例における燃料集合体の縦断面を示
す。
す。
第４図においては１のチャンネルボックス、２はウォー
タロッド、３は燃料棒、４はスペーサを示す。
タロッド、３は燃料棒、４はスペーサを示す。
本実施例のウォータロッド２は、強度上の観点から下方
部を細くしている。これは、ウォータロッドに水平にか
かる荷重に対しては、直径を細くしたほうが、変形量が
少なく機械強度が増すことに基づいており、この特性は
特にウォータロッドの下部端栓と第１スペーサとで保持
される区間で重要となるので、この区間の直径を細くし
ている。また、ウォータロッド２下部の冷却水流入部に
開口部を設け、その開口部の口径を冷却水流入部の内径
よりも小さくすることにより、出力運転時にウォータロ
ッドの外側で発生したボイドがウォータロッド内に侵入
することを防いでいる。従って、中性子の減速効果をよ
り確実に達成することができる。
部を細くしている。これは、ウォータロッドに水平にか
かる荷重に対しては、直径を細くしたほうが、変形量が
少なく機械強度が増すことに基づいており、この特性は
特にウォータロッドの下部端栓と第１スペーサとで保持
される区間で重要となるので、この区間の直径を細くし
ている。また、ウォータロッド２下部の冷却水流入部に
開口部を設け、その開口部の口径を冷却水流入部の内径
よりも小さくすることにより、出力運転時にウォータロ
ッドの外側で発生したボイドがウォータロッド内に侵入
することを防いでいる。従って、中性子の減速効果をよ
り確実に達成することができる。
またウォータロッド２の上部は、二相流による圧損の低
減を図り安定性を増すために、燃料棒３より管長を短か
くしている。短かくできる長さは、最上部のスペーサの
すぐ上部までとし約１０ｃｍである。
減を図り安定性を増すために、燃料棒３より管長を短か
くしている。短かくできる長さは、最上部のスペーサの
すぐ上部までとし約１０ｃｍである。
なお、特開昭４７−６４９号公報の第４図および第５図
には、本発明に類似した燃料集合体の構造が記載されて
いるが、これは、太径の制御棒案内ピンを用いており、
制御棒の挿入を前提としているため、本発明で述べてい
るウォータロッドとは機能が異なること、および、制御
棒案内管の場合には、本発明のウォータロッドと異なり
燃料下部で直径を細くする構造はとりえないということ
により、特開昭４７−６４９号公報記載の発明は、本発
明とは異なる発明ということができる。
には、本発明に類似した燃料集合体の構造が記載されて
いるが、これは、太径の制御棒案内ピンを用いており、
制御棒の挿入を前提としているため、本発明で述べてい
るウォータロッドとは機能が異なること、および、制御
棒案内管の場合には、本発明のウォータロッドと異なり
燃料下部で直径を細くする構造はとりえないということ
により、特開昭４７−６４９号公報記載の発明は、本発
明とは異なる発明ということができる。
更に、本発明による燃料集合体の第２の実施例を第５図
に示す。本実施例は１５行１５列の配列をもつものであ
る。本実施例は、一般に中性子スペクトルがよりハード
となる燃料集合体中央部での中性子の減速効果をより向
上する形状を提供するものである。本実施例では、ウォ
ータロッド２に面している燃料棒３′の割合は６８．２
％である。
に示す。本実施例は１５行１５列の配列をもつものであ
る。本実施例は、一般に中性子スペクトルがよりハード
となる燃料集合体中央部での中性子の減速効果をより向
上する形状を提供するものである。本実施例では、ウォ
ータロッド２に面している燃料棒３′の割合は６８．２
％である。
また第６図、第７図は第３、第４の変形例を示すもので
ある。第６図は１２行１２列の配列をもつ燃料集合体で
ぬれぶち長さを短かくできることから圧損に対して余裕
があり、有効長を長くする場合に好適な配置である。ま
た第７図は１８行１８列の配列をもつ燃料集合体で、ウ
ラン装荷量を増加できるため有効長を短かくする場合に
好適な配置である。第６図の実施例ではウォータロッド
２に面している燃料棒３′の割合は５９．３％であり、
第７図の実施例ではこの割合は７３．８％である。
ある。第６図は１２行１２列の配列をもつ燃料集合体で
ぬれぶち長さを短かくできることから圧損に対して余裕
があり、有効長を長くする場合に好適な配置である。ま
た第７図は１８行１８列の配列をもつ燃料集合体で、ウ
ラン装荷量を増加できるため有効長を短かくする場合に
好適な配置である。第６図の実施例ではウォータロッド
２に面している燃料棒３′の割合は５９．３％であり、
第７図の実施例ではこの割合は７３．８％である。
本発明によれば、燃料集合体当りのウラン装荷量を減ら
すことなく非沸騰領域を増加し、各燃料棒にほぼ同等量
の非沸騰水が配置されるように均質化できるので、中性
子の減速効果を高め高燃焼度化を図ることができる。
すことなく非沸騰領域を増加し、各燃料棒にほぼ同等量
の非沸騰水が配置されるように均質化できるので、中性
子の減速効果を高め高燃焼度化を図ることができる。
また、ウォータロッド上部を短く又は細くすることによ
り、ウラン装荷量の増加及びウォータロッド領域の増加
に伴う圧損を低減することができる。
り、ウラン装荷量の増加及びウォータロッド領域の増加
に伴う圧損を低減することができる。
第１図は本発明による燃料集合体水平断面図、第２図は
ウォータロッド本数と天然ウラン節約量との関係を示す
図、第３図は無限増倍率の燃焼変化を示す図、第４図は
本発明による燃料集合体の縦断面図、第５図、第６図、
第７図は本発明の変形例の燃料集合体水平断面図を示
す。 １……チャンネルボックス、２……ウォータロッド、
３，３′……燃料棒、４……スペーサ、５……本発明に
よる無限増倍率の燃焼変化、６……従来格子での無限増
倍率の燃焼変化
ウォータロッド本数と天然ウラン節約量との関係を示す
図、第３図は無限増倍率の燃焼変化を示す図、第４図は
本発明による燃料集合体の縦断面図、第５図、第６図、
第７図は本発明の変形例の燃料集合体水平断面図を示
す。 １……チャンネルボックス、２……ウォータロッド、
３，３′……燃料棒、４……スペーサ、５……本発明に
よる無限増倍率の燃焼変化、６……従来格子での無限増
倍率の燃焼変化
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山下 淳一 茨城県日立市幸町３丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (56)参考文献 特開 昭55−13879（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−159185（ＪＰ，Ａ)
Claims (6)
- 【請求項１】複数の燃料棒と、内部を冷却水が流れる複
数の管と、該管及び燃料棒を囲むチャンネルボックスと
を備える燃料集合体において、 前記管の断面積が少なくとも２本の燃料棒の断面積の和
以上で、該管の本数が４本以上１６本以下であり、 前記燃料棒のうち５５％以上７５％以下が前記管に隣接
することを特徴とする燃料集合体。 - 【請求項２】特許請求の範囲第１項に記載の燃料集合体
において、 前記管は冷却水流入部に開口部を有し、該開口部の口径
が前記冷却水流入部の内径より小さいことを特徴とする
燃料集合体。 - 【請求項３】特許請求の範囲第１項または第２項に記載
の燃料集合体において、 前記管は、前記燃料棒の上端部から少なくとも１０ｃｍ
以上下方の位置に上端部を有するか、又は該位置から上
部がその下部より細くなっていることを特徴とする燃料
集合体。 - 【請求項４】特許請求の範囲第１項または第２項に記載
の燃料集合体において、 前記管は、その下部が上部より細くなっていることを特
徴とする燃料集合体。 - 【請求項５】特許請求の範囲第１項または第２項に記載
の燃料集合体において、 前記チャンネルボックスは横断面がほぼ四角形で、その
内幅が１９６ｍｍ以上２０２ｍｍ以下であることを特徴
とする燃料集合体。 - 【請求項６】特許請求の範囲第１項または第２項に記載
の燃料集合体において、 前記燃料棒が１４行１４列に配列されていることを特徴
とする燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61167972A JPH0636045B2 (ja) | 1986-07-18 | 1986-07-18 | 燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61167972A JPH0636045B2 (ja) | 1986-07-18 | 1986-07-18 | 燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6325592A JPS6325592A (ja) | 1988-02-03 |
| JPH0636045B2 true JPH0636045B2 (ja) | 1994-05-11 |
Family
ID=15859438
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61167972A Expired - Lifetime JPH0636045B2 (ja) | 1986-07-18 | 1986-07-18 | 燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0636045B2 (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60203894A (ja) * | 1984-03-29 | 1985-10-15 | 株式会社東芝 | 沸騰水型原子炉 |
| JPS60205281A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-16 | 原子燃料工業株式会社 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
| JPH0631744B2 (ja) * | 1984-11-14 | 1994-04-27 | 株式会社日立製作所 | 沸騰水型原子炉 |
-
1986
- 1986-07-18 JP JP61167972A patent/JPH0636045B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6325592A (ja) | 1988-02-03 |
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