JPH0649611B2 - MgO-CaO-C brick - Google Patents
MgO-CaO-C brickInfo
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- JPH0649611B2 JPH0649611B2 JP2256472A JP25647290A JPH0649611B2 JP H0649611 B2 JPH0649611 B2 JP H0649611B2 JP 2256472 A JP2256472 A JP 2256472A JP 25647290 A JP25647290 A JP 25647290A JP H0649611 B2 JPH0649611 B2 JP H0649611B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 この発明は高温度での低塩基度スラグに対する耐用性の
高いMgO−CaO−Ｃ系れんがに関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION <Industrial field of application> The present invention relates to a MgO-CaO-C-based brick having high durability against low basicity slag at high temperature.
〈従来の技術〉 近年、転炉をはじめ電気炉、取鍋、精錬鍋、ＲＨなどの
溶融金属容器の内張りれんがとしてMgO−Ｃれんがが広
く使用されるようになってきた。<Prior Art> In recent years, MgO-C bricks have come to be widely used as lining bricks for molten metal containers such as converters, electric furnaces, ladle, refining ladle, and RH.
また、最近では低塩基度スラグ下でのステンレスなどの
溶製用内張りれんがとしてMgO−CaO−Ｃ系れんがも一部
で使用されている。Recently, MgO-CaO-C-based bricks have also been used in some parts as lining bricks for melting such as stainless steel under low basicity slag.
〈発明が解決しようとする課題〉 このMgO−Ｃれんがもステンレス溶製の場合のように超
高温下での操業に加えて低塩基度スラグ下での操業が加
わると、スラグによる溶損、スラグや空気中の酸素によ
る酸化反応に加えて高温下においてマグネシアとカーボ
ンとが反応し、その結果、還元されたマグネシウムが気
化飛散する現象（MgO＋Ｃ→ＣＯ＋Mg↑）が発生（以
下、マグネシウム・カーボン反応という）し、組織が劣
化することが加わって激しく損耗するのである。<Problems to be Solved by the Invention> When this MgO-C brick is also made of stainless steel, in addition to the operation under ultra-high temperature and the operation under low basicity slag, the slag causes melting loss and slag. In addition to the oxidation reaction due to oxygen in the air and air, magnesia and carbon react at high temperature, resulting in the phenomenon that reduced magnesium vaporizes and scatters (MgO + C → CO + Mg ↑) (hereinafter referred to as magnesium-carbon reaction). However, the deterioration of the tissue is accompanied by severe wear.
このような条件下での使用に耐え得るれんがとしてMgO
−CaO−Ｃ系のれんがも開発されている（例えば、特開
昭６１−１４１６６３号公報など）。MgO as a brick that can withstand use under such conditions
-CaO-C based goodwill has also been developed (for example, JP-A-61-1141663).
しかし、これらはいずれもカーボンを含有するれんがで
あるため必然的に酸化に対しては弱点を有している。However, all of them are bricks containing carbon, and thus are necessarily vulnerable to oxidation.
このような苛酷な過酷な条件下での酸化に対処するた
め、MgO−Ｃれんがでは金属粉末の添加（例えば、特開
昭５５−１０７７４９号公報など）、高純度グラファイ
トの使用（例えば、特開昭５７−１８３３５９号公報な
ど）、電融マグネシアクリンカーの使用（例えば、特開
昭５７−３４０７４号公報など）などが行なわれてい
る。このうちでは金属粉末の添加が最も効果があり、主
として金属アルミニウムとアルミニウム・マグネシウム
合金が使用されている。In order to cope with such oxidation under severe and harsh conditions, MgO-C bricks are added with a metal powder (for example, JP-A-55-107749), and high-purity graphite is used (for example, JP-A-55-10749). JP-A-57-183359) and the use of electrofused magnesia clinker (for example, JP-A-57-34074). Of these, the addition of metal powder is most effective, and mainly aluminum metal and aluminum-magnesium alloy are used.
ところが、MgO−Ｃれんがで広く普及している金属アル
ミニウムあるいはアルミニウム・マグネシウム合金をMg
O−CaO−Ｃ系れんがに適用すると耐スポーリング性とス
ラグ耐食性が極端に低下する。However, MgO-C bricks, which are widely used for metal aluminum or aluminum-magnesium alloys, are
When applied to O-CaO-C bricks, spalling resistance and slag corrosion resistance are extremely reduced.
〈課題を解決するための手段〉 本発明者らはMgO−CaO−Ｃ系れんがの耐酸化性について
種々検討した結果、カルシウム−シリコン合金あるいは
カルシウム−シリコン−マグネシウム合金、さらにはこ
れら合金と金属アルミニウムを併用添加すると、耐スポ
ーリング性とスラグ耐食性を低下させずに、耐酸化性を
向上させ得ることを見出した。<Means for Solving the Problems> As a result of various studies on the oxidation resistance of MgO-CaO-C type bricks, the present inventors have found that calcium-silicon alloys or calcium-silicon-magnesium alloys, and further these alloys and metallic aluminum. It has been found that when added together, the oxidation resistance can be improved without lowering the spalling resistance and the slag corrosion resistance.
即ち、この発明はCaOを３重量％以上含有するMgO−CaO
クリンカー単独あるいは該クリンカーとマグネシアクリ
ンカーとの混合物７０〜９７重量％と炭素材料３〜３０
重量％からなる配合物１００重量部に対して、カルシウ
ム−シリコン合金あるいはカルシウム−シリコン−マグ
ネシウム合金0.5〜７重量部、場合によっては該カルシ
ウム合金0.5〜６重量部にさらに金属アルミニウム0.5〜
２重量部を添加したことを特徴とするMgO−CaO−Ｃ系れ
んがを提供するものである。That is, the present invention is based on MgO-CaO containing 3% by weight or more of CaO.
Clinker alone or a mixture of the clinker and magnesia clinker 70 to 97% by weight and carbon material 3 to 30
0.5 to 7 parts by weight of calcium-silicon alloy or calcium-silicon-magnesium alloy, and in some cases 0.5 to 6 parts by weight of calcium-silicon alloy or 0.5 to 6 parts by weight of metallic aluminum, based on 100 parts by weight of a mixture of 100% by weight.
The present invention provides a MgO-CaO-C-based brick characterized by adding 2 parts by weight.
〈作用〉 MgO−Ｃ系れんがにおいて金属アルミニウムを添加する
と、酸化されたアルミニウムはマグネシウムと反応して
スピネルを生成するが、このスピネルは耐火性のある物
質である。しかし、MgO−CaO−Ｃ系れんがにおいて、耐
酸化性を向上させるため金属アルミニウムを添加する
と、酸化されたアルミニウムはれんががCaO成分を含有
するためスピネルを生成せずに、MgO−CaO−Al2O3系の
粘性の低い低融点物質を生成して流出してしまうのであ
る。<Operation> When metallic aluminum is added to a MgO-C brick, the oxidized aluminum reacts with magnesium to generate spinel, which is a refractory material. However, in the MgO-CaO-C-based brick, when metallic aluminum is added to improve the oxidation resistance, the oxidized aluminum brick does not generate spinel because it contains a CaO component, and MgO-CaO-Al 2 O 3 -based low-melting-point substances with low viscosity are produced and flow out.
ところが金属アルミニウムの代りにカルシウム−シリコ
ン合金あるいはカルシウム−シリコン−マグネシウム系
合金を使用すると、酸化されたこれら合金はCaO−MgO−
SiO2系の粘性の高い融液となり、れんがの気孔を閉塞し
スラグの侵入を防止することが判明した。更に、気孔の
閉塞と同時に粘性の高い融液は炭素材料を被覆して、空
気やFe2O3などのスラグ中の酸化成分の侵入と炭素材料
との接触を防止する。このカルシウム合金による酸化防
止作用は金属アルミニウム添加の場合と同等かややよ
く、スラグ耐食性はかなり改善されることがわかった。
これによってれんがは耐食性を低下させずに酸化防止が
図れることになる。However, when a calcium-silicon alloy or a calcium-silicon-magnesium alloy is used instead of metallic aluminum, these oxidized alloys are CaO-MgO-
It became clear that it became a SiO 2 -based highly viscous melt, blocking the pores of the brick and preventing the intrusion of slag. Further, at the same time as the pores are closed, the highly viscous melt coats the carbon material to prevent invasion of oxidizing components such as air and Fe 2 O 3 into the slag and contact with the carbon material. It was found that the antioxidation effect of this calcium alloy was equal to or slightly better than the case of adding metallic aluminum, and the slag corrosion resistance was considerably improved.
As a result, the brick can be prevented from being oxidized without lowering its corrosion resistance.
更に、粘性の高い融液による炭素材料の被覆は、MgOと
炭素質材料とのマグネシウム・カーボン反応も防止す
る。また、このカルシウム系合金による高粘性溶液の存
在は適当なクリープ特性を有し、れんがの耐スポーリン
グ性に好結果を与える。Furthermore, the coating of the carbon material with the highly viscous melt also prevents the magnesium-carbon reaction between MgO and the carbonaceous material. Also, the presence of the highly viscous solution of this calcium-based alloy has suitable creep properties and gives good results to the spalling resistance of bricks.
こうしてカルシウム系合金の添加により耐酸化性と耐ス
ポーリング性を保ちつつ耐食性を向上させることが可能
となり、MgO−CaO−Ｃ系れんがを溶鋼処理用の各種容器
のスラグライン部、鋼浴部あるいは炉底部へ適用するこ
とができるようになったが、湯当部などのように溶鋼摩
耗の激しい部位において、一層れんがの熱間強度を必要
とする場合には、このカルシウム−シリコン合金あるい
はカルシウム−シリコン−マグネシウム合金と共に金属
アルミニウムを併用すると効果的である。さきに、MgO
−CaO−Ｃ系れんがにおける金属アルミニウムの使用は
れんがの耐食性を低下させるので好ましくないと述べた
が、このカルシウム系合金と併用して、しかも金属アル
ミニウムの使用量を低い範囲で抑えておけば、アルミニ
ウムの酸化物がCaO−MgO−SiO2系融液に溶け込んでもそ
れほど粘性は低下せず、耐食性を保持したまま熱間強度
を向上させることが可能である。しかし、アルミニウム
の添加量が増すと融液の粘性が低下し過ぎて、気孔の閉
塞や炭素材料の被覆が不可能となる。In this way, it becomes possible to improve the corrosion resistance while maintaining the oxidation resistance and spalling resistance by adding the calcium-based alloy. It has become possible to apply this to the bottom of the furnace.However, in the case where the hot strength of bricks is required to be even higher at locations where molten steel wear is severe, such as in the hot metal part, this calcium-silicon alloy or calcium- It is effective to use metal aluminum together with the silicon-magnesium alloy. First, MgO
Although it has been stated that the use of metallic aluminum in -CaO-C type bricks lowers the corrosion resistance of the brick, it is not preferable, but if it is used in combination with this calcium type alloy and the amount of metallic aluminum used is suppressed within a low range, so viscous also dissolved oxide of aluminum in CaO-MgO-SiO 2 KeiTorueki does not decrease, it is possible to improve the hot strength while maintaining the corrosion resistance. However, if the amount of aluminum added increases, the viscosity of the melt decreases too much, and it becomes impossible to close the pores or coat the carbon material.
〈発明の構成〉 この発明のMgO−CaO−Ｃ系れんがに用いられるMgO−CaO
クリンカーはクリンカー中のCaO含有量が３重量％以
上、好ましくは３〜６０重量％であり、でき得ればCaO
がペリクレス結晶粒界に分布し、ペリクレスの結晶粒子
をCaOの網状の架橋組織によって結びつけた構造を持つ
ものが好ましい。CaOがペリクレス結晶粒界に分布する
ことにより、耐食性が向上すると同時に、MgOとカーボ
ン間の接触を断ち、マグネシウム・カーボン反応を防止
することができる。またペリクレス結晶粒子の大きさは
大きいほうがれんがの耐食性の点で有利であり、好まし
くは１００μｍ以上がよい。CaO含有量が３重量％未満
ではCaOが少なすぎて耐食性が発揮されない。さらに、
このクリンカーの純度はMgO＋CaOが９８％重量％以上で
あることが好ましい。このMgO−CaOクリンカーには製造
方法によって焼結体と電融体があるが電融体の方がより
好ましい。<Structure of Invention> MgO-CaO used for the MgO-CaO-C type brick of the present invention.
The clinker has a CaO content in the clinker of 3% by weight or more, preferably 3 to 60% by weight, and preferably CaO.
Are preferably distributed in the pericles crystal grain boundaries, and have a structure in which the pericles crystal grains are connected by a CaO network crosslinked structure. By distributing CaO in the grain boundary of pericles, the corrosion resistance is improved, and at the same time, the contact between MgO and carbon can be cut off to prevent the magnesium-carbon reaction. Further, it is advantageous that the pericles crystal particles have a large size in view of corrosion resistance of the brick, and preferably 100 μm or more. If the content of CaO is less than 3% by weight, the amount of CaO is too small and the corrosion resistance cannot be exhibited. further,
The purity of this clinker is preferably 98% by weight or more of MgO + CaO. This MgO-CaO clinker has a sintered body and an electromelt depending on the manufacturing method, but the electromelt is more preferable.
この発明のれんがではこのMgO−CaOクリンカーを用いる
が、マグネシアクリンカーを混合して用いることもでき
る。その際のMgO−CaOクリンカーの使用量は３０重量％
以上とし、できるだけ粗粒および中粒部に重点的に使用
し、マグネシアクリンカーは微粉部に主として使用する
ことが好ましい。このようにすることによりMgO−CaOク
リンカー中のCaOの消化を防止することが出来る。MgO−
CaOクリンカーの使用量が３０重量％未満では該クリン
カーの効用が発揮されない。Although the MgO-CaO clinker is used in the brick of the present invention, a magnesia clinker can be mixed and used. In that case, the amount of MgO-CaO clinker used is 30% by weight.
As described above, it is preferable that the coarse particles and the medium particles are used as much as possible, and the magnesia clinker is mainly used in the fine particles. By doing so, the digestion of CaO in the MgO-CaO clinker can be prevented. MgO−
If the amount of CaO clinker used is less than 30% by weight, the effect of the clinker is not exhibited.
マグネシアクリンカーは通常耐火物に用いられるものが
使用できるが、できればMgO含有量９８重量％以上の高
純度のマグネシアクリンカーが望ましく、焼結マグネシ
アでも電融マグネシアでも使用可能である。As the magnesia clinker, those normally used for refractories can be used, but if possible, a high-purity magnesia clinker having an MgO content of 98% by weight or more is desirable, and either sintered magnesia or electrofused magnesia can be used.
炭素材料としては天然黒鉛、人造黒鉛、各種コークス、
カーボンブラックなどを使用する他、加熱によって炭素
結合を生じる熱硬化性樹脂やピッチなどのバインダーで
兼用することもできるが、黒鉛が最も好ましい。その使
用量はＣに換算して３〜３０重量％、好ましくは１０〜
２５重量％である。この使用量が３０重量％を越える
と、れんがの酸化とスラグによる溶損が顕著となり、３
重量％未満ではれんがのスポーリング現象が見られ、い
ずれも耐用が低下する。Carbon materials include natural graphite, artificial graphite, various cokes,
In addition to using carbon black or the like, a thermosetting resin that produces a carbon bond by heating or a binder such as pitch can also be used, but graphite is most preferable. The amount used is 3 to 30% by weight in terms of C, preferably 10 to
It is 25% by weight. If the amount used exceeds 30% by weight, oxidation of bricks and erosion due to slag become remarkable.
If it is less than 10% by weight, the brick spalling phenomenon is observed, and the durability is deteriorated.
この発明の特徴である金属粉末としてはカルシウム−シ
リコン合金またはカルシウム−シリコン−マグネシウム
合金を使用する。この合金は微粉として黒鉛と同じマト
リックス部に使用する。その使用量は耐火材料と炭素材
料の合量１００重量部に対して0.5〜７重量部、好まし
くは0.5〜５重量部である。この量が0.5重量部未満では
耐酸化性が不十分であり、逆に７重量部を越えると耐食
性が低下する。A calcium-silicon alloy or a calcium-silicon-magnesium alloy is used as the metal powder which is a feature of the present invention. This alloy is used as a fine powder in the same matrix part as graphite. The amount used is 0.5 to 7 parts by weight, preferably 0.5 to 5 parts by weight, based on 100 parts by weight of the total amount of the refractory material and the carbon material. If this amount is less than 0.5 parts by weight, the oxidation resistance is insufficient, and conversely, if it exceeds 7 parts by weight, the corrosion resistance decreases.
れんがの熱間強度がさらに要求される場合は、上記のカ
ルシウム合金と共に金属アルミニウム粉末を併用するこ
とができる。その際はカルシウム−シリコン合金または
カルシウム−シリコン−マグネシウム合金として耐火材
料と炭素材料の合計量１００重量部に対して0.5〜６重
量部、好ましくは0.5〜４重量部、金属アルミニウム0.5
〜２重量部とする。金属アルミニウムが0.5重量部未満
では熱間強度の向上が期待できず、２重量部を越えると
耐食性が低下してしまう。また、アルミニウムを併用す
る場合には耐食性が低下しないようにカルシウム合金の
使用量の上限は６重量部とすることが望ましい。If the hot strength of the brick is further required, metallic aluminum powder can be used in combination with the above calcium alloy. In that case, as a calcium-silicon alloy or a calcium-silicon-magnesium alloy, 0.5 to 6 parts by weight, preferably 0.5 to 4 parts by weight, metal aluminum 0.5 to 100 parts by weight of the total amount of the refractory material and the carbon material.
~ 2 parts by weight. If the amount of metallic aluminum is less than 0.5 parts by weight, improvement in hot strength cannot be expected, and if it exceeds 2 parts by weight, corrosion resistance is reduced. When aluminum is used in combination, the upper limit of the amount of calcium alloy used is preferably 6 parts by weight so that the corrosion resistance does not decrease.
この発明のれんがの製造法は、MgO−CaOクリンカー、マ
グネシアクリンカー、炭素材料および金属粉末などの原
料に熱硬化性樹脂やピッチなどのバインダーを添加し、
常法にしたがって混練、成形、熱処理して製造される。The manufacturing method of the brick of the present invention is to add a binder such as thermosetting resin or pitch to raw materials such as MgO-CaO clinker, magnesia clinker, carbon material and metal powder,
It is manufactured by kneading, molding and heat treatment according to a conventional method.
また、この発明のれんがは転炉、電気炉、取鍋、精錬
鍋、タンディッシュなどの各種の溶融金属容器の内張り
用として広い範囲に使用できるものである。Further, the brick of the present invention can be used in a wide range as an inner lining for various molten metal containers such as a converter, an electric furnace, a ladle, a refining ladle and a tundish.
〈実施例〉 以下、実施例によってこの発明をより詳細に説明する。<Examples> Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples.
以下の実施例で使用されるCaO含有クリンカーは、MgO６
９重量％、CaO３０重量％、その他の成分１重量％の組
成の電融クリンカーで、ペリクレス結晶粒径が１００〜
１５０μｍのものである。また、マグネシアクリンカー
はいずれもMgO９８重量％以上の焼結クリンカーを使用
した。The CaO-containing clinker used in the following examples is MgO6
9% by weight, 30% by weight of CaO, and 1% by weight of other components, an electromelting clinker having a pericles crystal grain size of 100-
It is of 150 μm. As the magnesia clinker, a sintered clinker containing 98% by weight of MgO or more was used.
金属粉末はカルシウム−シリコン−マグネシウム合金は
Ca２０重量％で、Si４０重量％、Mg３０重量％、その他
の成分１０重量％で粒径0.295mm以下のもの、カルシウ
ム−シリコン合金はCa３０重量％、Si７０重量％で粒径
0.147mm以下のもの、金属アルミニウムは粒径0.074mm以
下のものを使用した。Metal powder is calcium-silicon-magnesium alloy
Ca 20% by weight, Si 40% by weight, Mg 30% by weight, other components 10% by weight and a particle size of 0.295 mm or less. Calcium-silicon alloy has a particle size of Ca 30% by weight and Si 70% by weight.
0.147 mm or less and metallic aluminum having a particle size of 0.074 mm or less were used.
第１表に示す配合のれんがを常法に従って混練成形した
後、３００℃で熱処理した後の物性を第１表に示した。The physical properties of a brick having the composition shown in Table 1 after kneading and molding according to a conventional method and heat treatment at 300 ° C. are shown in Table 1.
耐食性は回転浸食試験で塩基度（CaO／SiO2）1.3の転炉
スラグにより１９００℃で５hr行なった。その結果は比
較例１を１００とする耐食性指数により表わした。The corrosion resistance was evaluated by a rotary erosion test using a converter slag having a basicity (CaO / SiO 2 ) of 1.3 at 1900 ° C. for 5 hours. The result was represented by a corrosion resistance index with Comparative Example 1 being 100.
耐酸化性は40×40×40mmの試料を電気炉を用いて大気中
１０００℃で５hr加熱し、断面の酸化面積の逆数を比較
例１を１００とする耐酸化性指数として第１表に示し
た。Oxidation resistance is shown in Table 1 as an oxidation resistance index in which the reciprocal of the oxidation area of the cross section is set to 100 in Comparative Example 1 by heating a sample of 40 × 40 × 40 mm in air at 1000 ° C. for 5 hours. It was
耐スポーリング性は40×40×110mmの試料を１６００℃
の溶鋼に浸漬する前後の弾性率の低下度合を百分率で表
わす弾性率維持指数で表現した。Resistance to spalling is 1600 ° C for 40 × 40 × 110 mm samples.
The degree of decrease in elastic modulus before and after immersion in the molten steel was expressed by the elastic modulus maintenance index expressed as a percentage.
〈発明の効果〉 MgO−CaOクリンカーを使用したMgO−CaO−Ｃ系れんがに
おいて、金属粉末を添加しない場合（比較例１）に比較
して、金属アルミニウム粉末を添加すると（比較例
２）、耐酸化性は向上するが、耐食性と耐スポーリング
性（弾性率維持指数）は低下してしまい、MgO−Ｃ系れ
んがの場合のような金属アルミニウム粉末の効果は得ら
れない。ところが、この発明のカルシウム系合金を添加
した場合には実施例１に見られるように耐食性の低下は
なく、耐スポーリング性の低下も極くわずかであって、
耐酸化性も金属アルミニウムよりよい結果が得られてい
る。さらに、カルシウム系合金と金属アルミニウムを併
用添加した場合（実施例３）にはこれらの効果に加えて
熱間曲げ強さも著しく向上しており、この発明のれんが
の優秀さが示された。 <Effect of the invention> In the MgO-CaO-C-based brick using the MgO-CaO clinker, when metal aluminum powder is added (Comparative Example 2) as compared to the case where no metal powder is added (Comparative Example 2), acid resistance is improved. Although the chemical conversion property is improved, the corrosion resistance and the spalling resistance (elastic modulus maintenance index) are deteriorated, and the effect of the metallic aluminum powder as in the case of the MgO-C type brick cannot be obtained. However, when the calcium-based alloy of the present invention was added, there was no decrease in corrosion resistance as seen in Example 1, and the decrease in spalling resistance was very slight,
The oxidation resistance is also better than that of metallic aluminum. Further, when the calcium-based alloy and metallic aluminum were added together (Example 3), in addition to these effects, the hot bending strength was remarkably improved, demonstrating the excellent brick of the present invention.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 内田 峯夫 岡山県岡山市南方３丁目２番19号 (56)参考文献 特開 昭61−266345（ＪＰ，Ａ) ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Mineo Uchida 3-21-19 Minamikata, Okayama City, Okayama Prefecture (56) References JP-A-61-266345 (JP, A)
Claims (2)
ンカー単独あるいは該クリンカーとマグネシアクリンカ
ーとの混合物７０〜９７重量％と炭素材料３〜３０重量
％からなる配合物１００重量部に対して、カルシウム−
シリコン合金あるいはカルシウム−シリコン−マグネシ
ウム合金0.5〜７重量部を添加したことを特徴とするMgO
−CaO−Ｃ系れんが。1. An MgO-CaO clinker containing 3% by weight or more of CaO alone or 100 to 100 parts by weight of a mixture consisting of 70 to 97% by weight of a mixture of the clinker and a magnesia clinker and 3 to 30% by weight of a carbon material. , Calcium-
MgO characterized by adding 0.5 to 7 parts by weight of silicon alloy or calcium-silicon-magnesium alloy
-CaO-C type brick.
ンカー単独あるいは該クリンカーとマグネシアクリンカ
ーとの混合物７０〜９７重量％と炭素材料３〜３０重量
％からなる配合物１００重量部に対して、カルシウム−
シリコン合金あるいはカルシウム−シリコン−マグネシ
ウム合金0.5〜６重量部および金属アルミニウム0.5〜２
重量部を添加したことを特徴とするMgO−CaO−Ｃ系れん
が。2. A MgO-CaO clinker containing 3% by weight or more of CaO alone or 100 to 100 parts by weight of a mixture consisting of 70 to 97% by weight of a mixture of the clinker and a magnesia clinker and 3 to 30% by weight of a carbon material. , Calcium-
Silicon alloy or calcium-silicon-magnesium alloy 0.5 to 6 parts by weight and metallic aluminum 0.5 to 2
A MgO-CaO-C type brick characterized by adding parts by weight.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2256472A JPH0649611B2 (en) | 1990-09-25 | 1990-09-25 | MgO-CaO-C brick |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2256472A JPH0649611B2 (en) | 1990-09-25 | 1990-09-25 | MgO-CaO-C brick |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04132654A JPH04132654A (en) | 1992-05-06 |
| JPH0649611B2 true JPH0649611B2 (en) | 1994-06-29 |
Family
ID=17293112
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2256472A Expired - Lifetime JPH0649611B2 (en) | 1990-09-25 | 1990-09-25 | MgO-CaO-C brick |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0649611B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013227165A (en) * | 2012-04-25 | 2013-11-07 | Nisshin Steel Co Ltd | Brick for stainless steel refining ladle and stainless steel refining ladle |
-
1990
- 1990-09-25 JP JP2256472A patent/JPH0649611B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013227165A (en) * | 2012-04-25 | 2013-11-07 | Nisshin Steel Co Ltd | Brick for stainless steel refining ladle and stainless steel refining ladle |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04132654A (en) | 1992-05-06 |
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