JPH066738B2 - 高張力不等辺不等厚形鋼の製造方法 - Google Patents
高張力不等辺不等厚形鋼の製造方法Info
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- JPH066738B2 JPH066738B2 JP21862687A JP21862687A JPH066738B2 JP H066738 B2 JPH066738 B2 JP H066738B2 JP 21862687 A JP21862687 A JP 21862687A JP 21862687 A JP21862687 A JP 21862687A JP H066738 B2 JPH066738 B2 JP H066738B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は厚肉のフランジ部と薄肉のウェブ部からなる
高張力不等辺不等厚形鋼特に高張力不等辺不等厚山形鋼
の製造方法に関する。
高張力不等辺不等厚形鋼特に高張力不等辺不等厚山形鋼
の製造方法に関する。
不等辺不等厚山形鋼等の不等厚辺を持つ形鋼の製造方法
としては，特開昭53-55458に示されるような方法があ
る。ここでは仕上圧延後の搬送中，冷却中及び冷却後の
曲がりを防止し，短尺処理を容易にし，更には長尺冷却
長尺処理を容易にすることを目的として，不等厚辺を持
つ形鋼を熱間圧延するに際し，第１次強制冷却を行い仕
上圧延時に厚肉部に薄肉部の温度が等しくなるように
し，次いで塑性変形を生じない温度まで，厚肉部と薄肉
部の断面内温度が均一になるように第２次強制冷却を行
うものである。
としては，特開昭53-55458に示されるような方法があ
る。ここでは仕上圧延後の搬送中，冷却中及び冷却後の
曲がりを防止し，短尺処理を容易にし，更には長尺冷却
長尺処理を容易にすることを目的として，不等厚辺を持
つ形鋼を熱間圧延するに際し，第１次強制冷却を行い仕
上圧延時に厚肉部に薄肉部の温度が等しくなるように
し，次いで塑性変形を生じない温度まで，厚肉部と薄肉
部の断面内温度が均一になるように第２次強制冷却を行
うものである。
しかしながら，上述したような方法では，断面形状が複
雑で製品断面内の温度が不均一になりやすい不等辺不等
厚形鋼を，第１次強制冷却を行い仕上圧延時に厚肉部と
薄肉部の温度を等しくし，次いで塑性変形を生じない温
度まで第２次強制冷却を行って，厚肉部と薄肉部の断面
内温度を均一にすることは，その強制冷却を調節するの
に非常な慎重を必要とし，実操業上かならずしも好まし
いものではない。
雑で製品断面内の温度が不均一になりやすい不等辺不等
厚形鋼を，第１次強制冷却を行い仕上圧延時に厚肉部と
薄肉部の温度を等しくし，次いで塑性変形を生じない温
度まで第２次強制冷却を行って，厚肉部と薄肉部の断面
内温度を均一にすることは，その強制冷却を調節するの
に非常な慎重を必要とし，実操業上かならずしも好まし
いものではない。
そこで本発明者等は上記のような問題点を解決すべく検
討を行い，厚肉部に焦点をしぼって冷却による温度調節
を容易にし，高張力不等辺不等厚形鋼を製造出来る本発
明にいたった。
討を行い，厚肉部に焦点をしぼって冷却による温度調節
を容易にし，高張力不等辺不等厚形鋼を製造出来る本発
明にいたった。
本発明は，第１の発明として，Ｃ：0.03〜0.18％，Ｓ
ｉ：0.02〜0.60％、Ｍｎ：0.6〜2.0％、残部がＦｅ及び
不可避不純物の鋼を熱間圧延して，厚肉のフランジ部と
薄肉のウェブ部からなる不等辺不等厚形鋼を製造するに
あたり，圧延仕上げ温度を650℃から未再結晶温度領域
の上限値までとし，圧延途上の段階でフランジ部と強制
冷却して，圧延終了後にフランジ部とウェブ部との温度
をほぼ同一とし，つづいてフランジ部，ウェブ部をとも
に450〜600℃まで５〜50℃／秒の加速冷却をし，その後
空冷する高張力不等辺不等厚形鋼の製造方法であり，第
２の発明として，上記第１の発明に対して必要に応じて
Ｖ：0.15％以下、Ｎｂ：0.15％以下、Ｃｕ：0.5％以
下、Ｎｉ：0.5％下の１種以上を含有させて，同様に処
理する高張力不等辺不等厚形鋼の製造方法である。更に
第３の発明として、前記第１の発明に対して、Ａｌ：0.
005〜0.1％、Ｔｉ：0.003〜0.025％、Ｂ：0.0010％以
下、Ｎ：0.010％以下を含有させて、同様に高張力不等
辺不等厚形鋼の製造方法であり、第４の発明は、第２、
第３の発明の複合成分系である。
ｉ：0.02〜0.60％、Ｍｎ：0.6〜2.0％、残部がＦｅ及び
不可避不純物の鋼を熱間圧延して，厚肉のフランジ部と
薄肉のウェブ部からなる不等辺不等厚形鋼を製造するに
あたり，圧延仕上げ温度を650℃から未再結晶温度領域
の上限値までとし，圧延途上の段階でフランジ部と強制
冷却して，圧延終了後にフランジ部とウェブ部との温度
をほぼ同一とし，つづいてフランジ部，ウェブ部をとも
に450〜600℃まで５〜50℃／秒の加速冷却をし，その後
空冷する高張力不等辺不等厚形鋼の製造方法であり，第
２の発明として，上記第１の発明に対して必要に応じて
Ｖ：0.15％以下、Ｎｂ：0.15％以下、Ｃｕ：0.5％以
下、Ｎｉ：0.5％下の１種以上を含有させて，同様に処
理する高張力不等辺不等厚形鋼の製造方法である。更に
第３の発明として、前記第１の発明に対して、Ａｌ：0.
005〜0.1％、Ｔｉ：0.003〜0.025％、Ｂ：0.0010％以
下、Ｎ：0.010％以下を含有させて、同様に高張力不等
辺不等厚形鋼の製造方法であり、第４の発明は、第２、
第３の発明の複合成分系である。
本発明における成分限定理由を以下に述べる。Ｃは鋼の
強度を向上させる作用を有し，且つ安価な元素である
が，0.03％未満では所望の強度が得られず，一方0.18％
を超えると溶接性の劣化が著しくなる。
強度を向上させる作用を有し，且つ安価な元素である
が，0.03％未満では所望の強度が得られず，一方0.18％
を超えると溶接性の劣化が著しくなる。
Siは，溶鋼の脱酸及び強度付与効果を有するが0.02％未
満ではその効果は充分に現れない。一方0.60％を超える
と，鋼の清浄性が劣化し，且つ溶接性や靭性が低下す
る。Mnは鋼の強度および延性を向上させる作用を有し，
且つＣにつづいて安価な元素であるが，0.6%未満ではそ
の効果が充分に現れない。一方2.0%を超えると溶接硬化
が著しくなる。
満ではその効果は充分に現れない。一方0.60％を超える
と，鋼の清浄性が劣化し，且つ溶接性や靭性が低下す
る。Mnは鋼の強度および延性を向上させる作用を有し，
且つＣにつづいて安価な元素であるが，0.6%未満ではそ
の効果が充分に現れない。一方2.0%を超えると溶接硬化
が著しくなる。
第２の発明においては、Ｎｂ、Ｖは、その炭素化物の析
出硬化により強度を向上（Ｎｂは靭性も向上）させる
が、０．１５％を超えた場合には、その硬化は飽和して
それ以上の向上は望めない。
出硬化により強度を向上（Ｎｂは靭性も向上）させる
が、０．１５％を超えた場合には、その硬化は飽和して
それ以上の向上は望めない。
又、Ｃｕ、Ｎｉも強度を向上（Ｎｉは靭性も向上）させ
る効果を有する。
る効果を有する。
Ｎｉは高価な元素であり、経済性の観点から0.5％以下
とした。
とした。
Ｃｕは0.5％を超えると、溶接割れ感受性が高まる為
に、0.5％以下とした。
に、0.5％以下とした。
第３の発明においては、Ａｌは溶鋼の脱酸作用及び結晶
粒の微細化作用により溶接部靭性の向上に寄与する。
粒の微細化作用により溶接部靭性の向上に寄与する。
Ｔｉは溶接部靭性の改善及び溶接硬化を抑制する作用を
有する。即ち、溶接熱影響部において、フリーＮの減少
及びＴｉＮのピンニング効果によるγ粒子粗大化防止に
よる溶接熱影響部の硬化抑制である。
有する。即ち、溶接熱影響部において、フリーＮの減少
及びＴｉＮのピンニング効果によるγ粒子粗大化防止に
よる溶接熱影響部の硬化抑制である。
0.003％未満では上記効果が充分に現れず、0.025％超え
では溶接熱影響部の靭性劣化をまねく。
では溶接熱影響部の靭性劣化をまねく。
Ｂは鋼の強度低下を補う作用を有するが、過剰に含有さ
せると、固溶Ｂが溶接硬化を助長するため、0.0010以下
とした。
せると、固溶Ｂが溶接硬化を助長するため、0.0010以下
とした。
ＮはTiNを有効利用するために不可欠な元素であるが，
0.010%超えになるとフリーＮが存在するようになり，靭
性が劣化するため0.010%以下とした。第４の発明は第
２、第３の発明の複合成分系であり、各元素の作用効果
は上述したものに同じである。次に圧延仕上温度、加速
冷却温度、加速冷却速度の限定理由について述べる。
0.010%超えになるとフリーＮが存在するようになり，靭
性が劣化するため0.010%以下とした。第４の発明は第
２、第３の発明の複合成分系であり、各元素の作用効果
は上述したものに同じである。次に圧延仕上温度、加速
冷却温度、加速冷却速度の限定理由について述べる。
本発明では，圧延仕上げ温度を650℃から未結晶温度領
域の上限値（一般にＡｒ３温度より高温度側にある）ま
でとすることが必要である。これはその後直ちに行われ
る加速冷却処理によって，鋼の組織をフェライト粒子の
一層の細粒化とフェライト，パーライト組織にかわるフ
ェライト，ベイナイト組織とすることによる。
域の上限値（一般にＡｒ３温度より高温度側にある）ま
でとすることが必要である。これはその後直ちに行われ
る加速冷却処理によって，鋼の組織をフェライト粒子の
一層の細粒化とフェライト，パーライト組織にかわるフ
ェライト，ベイナイト組織とすることによる。
この場合圧延仕上げ温度，すなわち加速冷却開始温度を
限定したのは，第１図に示すように本発明の対象として
いる降伏点42Kg鋼（T.S56〜70Kgf/mm2），降伏点40Kg鋼
（T.S54〜65Kgf/mm2）を得ることが出来るようにしたこ
とによる。
限定したのは，第１図に示すように本発明の対象として
いる降伏点42Kg鋼（T.S56〜70Kgf/mm2），降伏点40Kg鋼
（T.S54〜65Kgf/mm2）を得ることが出来るようにしたこ
とによる。
なお，比較材として加速冷却しないだけで他は同じ条件
で処理した圧延材を用いたが，54Kgf/mm2以上の引張り
強度(T.S)のものを得ることは困難であった。
で処理した圧延材を用いたが，54Kgf/mm2以上の引張り
強度(T.S)のものを得ることは困難であった。
本発明では圧延仕上げ温度の下限を650℃としたのは第
２図に示すように650℃未満では比較材と本発明材との
T.Sが同程度になり，加速冷却による効果がなくなるこ
とによる。
２図に示すように650℃未満では比較材と本発明材との
T.Sが同程度になり，加速冷却による効果がなくなるこ
とによる。
又，上限を未再結晶温度領域の上限値としたのは，これ
を超えた場合は鋼の組織の細粒化が困難となり，本発明
の対象とする高張力性の鋼を得ることが困難である。
を超えた場合は鋼の組織の細粒化が困難となり，本発明
の対象とする高張力性の鋼を得ることが困難である。
次に本発明では，圧延途上の段階で厚肉のフランジ部を
強制冷却して，圧延終了時にフランジ部とウェブ部との
温度をほぼ同一とすることが必要である。
強制冷却して，圧延終了時にフランジ部とウェブ部との
温度をほぼ同一とすることが必要である。
本発明の対象とする不等辺不等厚形鋼は第３図に示すよ
うにその形状が複雑である。図では不等辺不等辺不等厚
山形鋼１を示しており，厚肉のフランジ部２と薄肉のウ
ェブ部３とから構成されている。圧延においてフランジ
部２とウェブ部とを同じように冷却した場合には寸法が
400×100×13/18程度の試験片でフランジ部とウェブ部
との温度差が70〜90℃も生じる。そのため製品断面内の
強度レベル等が異なり，不均質につながる。そこで本発
明ではフランジ部を強制冷却して圧延終了時でフランジ
部とウェブ部とをほぼ同一の温度とにするものとした。
うにその形状が複雑である。図では不等辺不等辺不等厚
山形鋼１を示しており，厚肉のフランジ部２と薄肉のウ
ェブ部３とから構成されている。圧延においてフランジ
部２とウェブ部とを同じように冷却した場合には寸法が
400×100×13/18程度の試験片でフランジ部とウェブ部
との温度差が70〜90℃も生じる。そのため製品断面内の
強度レベル等が異なり，不均質につながる。そこで本発
明ではフランジ部を強制冷却して圧延終了時でフランジ
部とウェブ部とをほぼ同一の温度とにするものとした。
更に本発明ではフランジ部，ウェブ部の加速冷却の冷却
停止温度を450〜600℃にする必要がある。これは第４図
(a)に示すように，450℃未満では伸び(EL)が著しく悪く
なり，また製品の冷却歪が大きくなる。また600℃を超
えた場合には加速冷却の効果が少ない。又(b)に示すよ
うに冷却停止温度が450〜600℃の範囲では，T.Sは比較
材に比して約4.0〜9.0Kgf/mm2の高い値を示す。ここで
は縦軸をΔTS=TS本発明材（加速冷却）−比較材（圧延
したままのもの）で示している。
停止温度を450〜600℃にする必要がある。これは第４図
(a)に示すように，450℃未満では伸び(EL)が著しく悪く
なり，また製品の冷却歪が大きくなる。また600℃を超
えた場合には加速冷却の効果が少ない。又(b)に示すよ
うに冷却停止温度が450〜600℃の範囲では，T.Sは比較
材に比して約4.0〜9.0Kgf/mm2の高い値を示す。ここで
は縦軸をΔTS=TS本発明材（加速冷却）−比較材（圧延
したままのもの）で示している。
なお，本発明における加速冷却の冷却速度を５〜50℃／
秒にしたのは，材質，厚さ等によっても異なるが，５℃
／秒未満では加速冷却の効果がなく，50℃／秒を超えた
場合には冷却歪を生じ，曲がり等の問題も生じることに
よる。
秒にしたのは，材質，厚さ等によっても異なるが，５℃
／秒未満では加速冷却の効果がなく，50℃／秒を超えた
場合には冷却歪を生じ，曲がり等の問題も生じることに
よる。
以下に本発明の実施例を示す。第５図は本発明の方法に
使用する形鋼圧延装置列を示す説明図である。粗鋼片４
を加熱炉５で加熱した後，ブレークダウン圧延機６で粗
圧延し，以下圧延ライン12に沿ってカリバー圧延が進行
する。即ち粗圧延機７，中間仕上圧延機８，そして仕上
圧延機９により粗鋼片４は第３図に示すような形鋼に形
成される。ここにおいて10は冷却装置である。上記形鋼
は仕上圧延機９を出てから直ちにそのフランジ部のみが
加速冷却装置11によって加速冷却される。一方ウェブ部
は空冷される。13は表面温度測定装置である。
使用する形鋼圧延装置列を示す説明図である。粗鋼片４
を加熱炉５で加熱した後，ブレークダウン圧延機６で粗
圧延し，以下圧延ライン12に沿ってカリバー圧延が進行
する。即ち粗圧延機７，中間仕上圧延機８，そして仕上
圧延機９により粗鋼片４は第３図に示すような形鋼に形
成される。ここにおいて10は冷却装置である。上記形鋼
は仕上圧延機９を出てから直ちにそのフランジ部のみが
加速冷却装置11によって加速冷却される。一方ウェブ部
は空冷される。13は表面温度測定装置である。
（第１実験例） 第３図に示すような不等辺不等厚山形鋼を第５図に示す
ような形鋼圧延装置列によって製造した実験例を述べ
る。
ような形鋼圧延装置列によって製造した実験例を述べ
る。
本発明方法では第１表に示すような４種の鋼を用いた。
圧延条件を第２表，その結果を第３表に示す。この場合
の本発明材及び比較材の寸法は，400×100×13/18mmを
用いた。
圧延条件を第２表，その結果を第３表に示す。この場合
の本発明材及び比較材の寸法は，400×100×13/18mmを
用いた。
第３表から明らかなように本発明材の場合は，いずれの
場合も対象規格のT.Sスペックを満足しているのに対し
て，比較材の場合は満足したものを得ることができな
い。
場合も対象規格のT.Sスペックを満足しているのに対し
て，比較材の場合は満足したものを得ることができな
い。
（第２実験例） 次に第１実験例に用いた鋼種のなかからＣ種を選び，同
様な形鋼圧延装置列によって，フランジ部の圧延仕上げ
温度をAr3温度（約760℃）以下で650℃以上の場合の実
験を行った。その場合の圧延条件を第４表，その結果を
第５表に示す。
様な形鋼圧延装置列によって，フランジ部の圧延仕上げ
温度をAr3温度（約760℃）以下で650℃以上の場合の実
験を行った。その場合の圧延条件を第４表，その結果を
第５表に示す。
この場合の本発明材の寸法は300×90×13/17を用いた。
第５表から明らかなように第１実験例と同様に 所定の高張力不等辺不等厚鋼を得ることが出来た。
第６図は本発明材と比較材の位置別引張強さを示す。本
発明材は鋼種ＣNo.５を用いた。ここにおいて(a)図は本
発明材の場合であり，(b)図は比較材の場合である。(c)
図は不等辺不等厚山形鋼の測定位置を示す。図中）〜；
は(a)図，(b)図の）〜；と対応する。この付から明らか
なように本発明材においてはフランジ部とウェブ部の位
置による引張り強さはその差が1.2Kgf/mm2程度で，均質
と考えられるのに対して比較材は強度のレベルが異な
り，製品断面内が不均質であることを示している。
発明材は鋼種ＣNo.５を用いた。ここにおいて(a)図は本
発明材の場合であり，(b)図は比較材の場合である。(c)
図は不等辺不等厚山形鋼の測定位置を示す。図中）〜；
は(a)図，(b)図の）〜；と対応する。この付から明らか
なように本発明材においてはフランジ部とウェブ部の位
置による引張り強さはその差が1.2Kgf/mm2程度で，均質
と考えられるのに対して比較材は強度のレベルが異な
り，製品断面内が不均質であることを示している。
又，第７図(a)，(b)に示すように，山形鋼の全周方向硬
度分布を見るに，(a)図の本発明材の場合は(b)図の比較
材の場合に比べてウェブ部とフランジ部との硬度Hv(10K
g)の差が小さいことがわかる。(a)図，(b)図における横
軸の位置はＣ図の矢印に示す不等辺不等厚山形鋼の位置
のウェブ端からフランジ部の端までを直線で示していた
ものである。
度分布を見るに，(a)図の本発明材の場合は(b)図の比較
材の場合に比べてウェブ部とフランジ部との硬度Hv(10K
g)の差が小さいことがわかる。(a)図，(b)図における横
軸の位置はＣ図の矢印に示す不等辺不等厚山形鋼の位置
のウェブ端からフランジ部の端までを直線で示していた
ものである。
本発明方法によれば，不等辺不等厚形鋼にその厚肉のフ
ランジ部と薄肉のウェブ部に均質な高強度と高硬度を付
与した高張力不等辺不等厚形鋼を容易に製造することが
出来，産業上非常に価値の高い発明である。
ランジ部と薄肉のウェブ部に均質な高強度と高硬度を付
与した高張力不等辺不等厚形鋼を容易に製造することが
出来，産業上非常に価値の高い発明である。
第１図は本発明のフランジ部を圧延仕上げ温度（加速冷
却開始温度と同じ）と引張り強度との関係を示す図，第
２図は本発明のフランジ部の他の圧延仕上げ温度（加速
冷却開始温度と同じ）と引張り強度との関係を示す図，
第３図は本発明による形鋼の一例を示す断面図，第４図
は本発明のフランジ部の加速冷却の冷却停止温度と伸び
及び引張り強度差（本発明材−比較材）の関係を示す
図，第５図は本発明の方法に使用する形鋼圧延装置列を
示す説明図，第６図は本発明材と比較材の位置別引張強
度を示す図，第７図は本発明材と比較材との全周方向硬
度分布を示す図である。 １…不等辺不等厚山形鋼， ２…フランジ部， ３…ウェブ部， ４…粗鋼片， ５…加熱炉， ６…ブレークダウン圧延機， ７…粗圧延機， ８…中間仕上圧延機， ９…仕上圧延機， 10…冷却装置， 11…加速冷却装置， 12…圧延ライン， 13…表面温度測定装置
却開始温度と同じ）と引張り強度との関係を示す図，第
２図は本発明のフランジ部の他の圧延仕上げ温度（加速
冷却開始温度と同じ）と引張り強度との関係を示す図，
第３図は本発明による形鋼の一例を示す断面図，第４図
は本発明のフランジ部の加速冷却の冷却停止温度と伸び
及び引張り強度差（本発明材−比較材）の関係を示す
図，第５図は本発明の方法に使用する形鋼圧延装置列を
示す説明図，第６図は本発明材と比較材の位置別引張強
度を示す図，第７図は本発明材と比較材との全周方向硬
度分布を示す図である。 １…不等辺不等厚山形鋼， ２…フランジ部， ３…ウェブ部， ４…粗鋼片， ５…加熱炉， ６…ブレークダウン圧延機， ７…粗圧延機， ８…中間仕上圧延機， ９…仕上圧延機， 10…冷却装置， 11…加速冷却装置， 12…圧延ライン， 13…表面温度測定装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 向井 勝利 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式會社内 (72)発明者 須賀 正孝 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式會社内 審査官 岡田 万里
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ：0.03〜0.18％、Ｓｉ：0.02〜0.60％、
Ｍｎ：0.6〜2.0％、残部がＦｅ及び不可避不純物の鋼を
熱間圧延して、厚肉のフランジ部と薄肉のウェブ部から
なる不等辺不等厚形鋼を製造するにあたり、圧延仕上げ
温度を650℃から未再結晶温度領域の上限値までとし、
圧延途上の段階でフランジ部を強制冷却して、圧延終了
時にフランジ部とウェブ部との温度をほぼ同一とし、つ
づいてフランジ部、ウェブ部をともに450〜600℃まで５
〜50℃／秒の加速冷却をし、その後空冷することを特徴
とする高張力不等辺不等厚形鋼の製造方法。 - 【請求項２】Ｃ：0.03〜0.18％、Ｓｉ：0.02〜0.60％、
Ｍｎ：0.6〜2.0％に、Ｖ：0.15％以下、Ｎｂ：0.15％以
下、Ｃｕ：0.5％以下、Ｎｉ：0.5％以下の１種以上を含
有し、残部がＦｅ及び不可避不純物の鋼を熱間圧延し
て、厚肉のフランジ部と薄肉のウェブ部からなる不等辺
不等厚形鋼を製造するにあたり、圧延仕上げ温度を650
℃から未再結晶温度領域の上限値までとし、圧延途上の
段階でフランジ部を強制冷却して、圧延終了時にフラン
ジ部とウェブとの温度をほぼ同一とし、つづいてフラン
ジ部、ウェブ部をともに450〜600℃まで５〜50℃／秒の
加速冷却をし、その後空冷することを特徴とする高張力
不等辺不等厚形鋼の製造方法。 - 【請求項３】Ｃ：0.03〜0.18％、Ｓｉ：0.02〜0.60％、
Ｍｎ：0.6〜2.0％に、Ａｌ：0.005〜0.1％、Ｔｉ：0.00
3〜0.025％、Ｂ：0.0010％以下、Ｎ：0.010％以下を含
有し、残部がＦｅ及び不可避不純物の鋼を熱間圧延し
て、厚肉のフランジ部と薄肉のウェブ部からなる不等辺
不等厚形鋼を製造するにあたり、圧延仕上げ温度を650
℃から未再結晶温度領域の上限値までとし、圧延途上の
段階でフランジ部を強制冷却して、圧延終了時にフラン
ジ部とウェブ部との温度をほぼ同一とし、つづいてフラ
ンジ部、ウェブ部をともに450〜600℃まで５〜50℃／秒
の加速冷却をし、その後空冷することを特徴とする高張
力不等辺不等厚形鋼の製造方法。 - 【請求項４】Ｃ：0.03〜0.18％、Ｓｉ：0.02〜0.60％Ｍ
ｎ：0.6〜2.0％に、Ａｌ：0.005〜0.1％、Ｔｉ：0.003
〜0.025％、Ｂ：0.0010％以下、Ｎ：0.010％以下を含有
し、更にＶ：0.15％以下、Ｎｂ：0.15％以下、Ｃｕ：0.
5％以下、Ｎｉ：0.5％以下の１種以上を含有し、残部が
Ｆｅ及び不可避不純物の鋼を熱間圧延して、厚肉のフラ
ンジ部と薄肉のウェブ部からなる不等辺不等厚形鋼を製
造するにあたり、圧延仕上げ温度を650℃から未再結晶
温度領域の上限値までとし、圧延途上の段階でフランジ
部を強制冷却して圧延終了時にフランジ部とウェブとの
温度をほぼ同一とし、つづいてフランジ部、ウェブ部を
ともに450〜600℃まで５〜50℃／秒の加速冷却をし、そ
の後空冷することを特徴とする高張力不等辺不等厚形鋼
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21862687A JPH066738B2 (ja) | 1987-08-31 | 1987-08-31 | 高張力不等辺不等厚形鋼の製造方法 |
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| JP21862687A JPH066738B2 (ja) | 1987-08-31 | 1987-08-31 | 高張力不等辺不等厚形鋼の製造方法 |
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