JPH0674488B2

JPH0674488B2 - ▲高▼温用フェライト鋼

Info

Publication number: JPH0674488B2
Application number: JP59262646A
Authority: JP
Inventors: マーク、デイー、ゴーマン
Original assignee: アームコ、インコーポレーテッド
Priority date: 1983-12-12
Filing date: 1984-12-12
Publication date: 1994-09-21
Anticipated expiration: 2009-09-21
Also published as: EP0145471A2; DE3480602D1; ZA849624B; ES538531A0; BR8406346A; US4640722A; ES8507626A1; EP0145471A3; JPS60145359A; EP0145471B1; CA1245477A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、高温における改良された周期的酸化抵抗とク
リープ強さとを有するフェライト鋼に関するものであ
る。さらに詳しく述べれば、フェライトミクロ組織を有
する本発明の好ましい鋼は、1850゜〜2050゜Ｆ（1010゜
〜1120℃）の最終焼鈍を受けた冷間圧述ストリップ、薄
板、棒材、ロッドおよびワイヤの形で、ケイ素、炭化物
および窒化物の形成剤、およびニオブを臨界範囲内で故
意に添加することにより前記の特性を示す。アルミニウ
ムを一定の低含有量に制御することは、他の特性をそこ
なうことなく溶接性と成形性を与える。高温におけるク
リープ強さと周期的酸化抵抗が相乗的に改良されるの
は、0.8％〜2.25％の広い範囲内でのケイ素添加、実質
全部の炭素と窒素を結合するに十分量の炭化物と窒化物
形成剤の添加と、前記の炭化物および窒化物形成剤の添
加の結果として実質全量が結合されることのない少量の
ニオブの添加と、最終高温焼鈍との結合から生じるもの
である。広い範囲のクロムレベルにおいて、すなわち約
１％〜約25％のクロム含有量において前記特性の組合わ
せが得られるが、約８％以下のクロムプラスモリプ
デンレベルでは完全にフェライト構造のミクロ組織は得
られない。

自動車工業は、エンジン排気装置部品に大量に平坦なフ
ェライト系ステンレス鋼を使用する。この用途のための
標準型ステンレス鋼は、最大約0.03％の炭素と、約0.25
％のマンガンと、残留量のリンおよび硫黄と、約0.5％
のケイ素と、約12％のクロムと、約0.2％のニッケル
と、約0.4％のチタンと、最大約0.1％のアルミニウム
と、最大約0.02％の窒素と、残分の本質的鉄とから成る
公称組成とから成る。

本発明は、自動車排気装置の部品用のみならず、粉末冶
金製品ならびに溶接製品についてもすぐれた特性を有す
る。前記ステンレス鋼の代替物を提供するにある。

〔従来技術と問題点〕

前記の標準鋼に比べて高温強さと酸化抵抗の実質的に改
良された鋼が米国特許第4,261,739号に開示されてい
る。広い成分範囲で、この発明の鋼は、本質的に重量％
で約0.01％〜0.06％の炭素と、最大約１％マンガンと、
最大約２％のケイ素と、約１％〜約20％のクロムと、最
大約0.5％のニッケルと、約0.5％〜約２％のアルミニウ
ムと、約0.01〜0.05％の窒素と、最大1.0％のチタンと
（最小チタン含有量は炭素％の４倍プラス窒素％の3.5
倍）、約0.1％〜1.0％のニオブ（チタンプラスニオブ
の合計量は約1.2％を超えない）と、残分の本質的に鉄
とから成る。この発明による好ましい鋼は、約0.02％の
炭素と、約0.25％のマンガンと、約0.02％のリンと、約
0.005％の硫黄と、約0.5％のケイ素と、約12.0％のクロ
ムと、約0.20％のニッケルと、約0.02％の窒素と、約0.
3％のチタンと、約0.6％のニオブと、約1.2％のアルミ
ニウムと、残分の本質的に鉄とから成る公称組成を有す
る。このような好ましい鋼は、1850゜〜2050゜Ｆの最終
焼鈍を受けた際に、冷間圧延形状において最適な高温強
さと酸化抵抗とを示す。

この特許は約１％以上のアルミニウムが溶接性に悪い影
響を与えることを認めるものであるが、しかしこの鋼の
すぐれた高温酸化抵抗をうるためには、最小限約0.75％
の比較的高いアルミニウムレベルが存在しなければなら
ない。従ってこの発明の鋼においてはある種の溶接操作
に際して溶接性に劣る場合がありうる。

本発明はアルミニウムの少なくとも一部の代用として、
またクロムの一部の代用としてケイ素を使用することが
でき、その結果、高温におけるすぐれた酸化抵抗とクリ
ープ強さを保持しながら溶接性を改良できるという発見
にある。

1981年２月、SAE テクニカルペーパーシリーズ、81003
5におけるJ.N.ジョンソンの論文“18％クロムフェライ
トステンレス鋼の870℃クリープ特性に対するニオブの
影響”は、モリブデン、チタン、ニオブを含有する18％
クロム鋼に関するテストを報告している。テスト試料に
おいて、ケイ素は0.08％〜0.74％の範囲、また不結合ニ
オブは0.11％〜0.58％であった。報告されたテストにも
とづいて、約0.5％の遊離（不結合）ニオブと925゜〜11
50℃（約1700゜〜約2100゜Ｆ）の高温最終焼鈍との組合
わせによって、18％クロム鋼の870℃クリープ強さの顕
著な改良の見られることが結論された。これらのテスト
試料において、1.89％のアルミニウムと、0.71％のケイ
素と、0.35％のチタンとを含有し、ニオブを含有しない
１つの試料を除いてアルミニウムは存在しなかった。主
として鉄−モリブデンまたは鉄−ニオブの金属間化合物
ではあるがクロム、マンガンおよびケイ素などの置換元
素を含有するラーベス相（Laves phase）に関して以
外、この論文にはケイ素またはアルミニウムの作用に関
する議論は含まれていない。

ジャーナルオブメタルス、1981年、２月19日、p19
〜25においてJ.D.レドモンドほかの論文、“触媒変換器
用フェライト系18Cr−Nb−Ti鋼のクリープ特性に対する
モリブデンの作用”は、18％クロム鋼のクリープ破断特
性に対するモリブデンとニオブの作用について報告して
いる。モリブデン含有量の増大と共にニオブを減少させ
るラーベス相の組成変化から、モリブデン含有鋼におい
て強化メカニズムが生じると結論されている。置換えら
れたニオブは、炭化物の析出による一層の分散強化に使
用される。

アルミニウム、チタン、ニオブ、ケイ素またはジルコニ
ウムのいずれか１種または複数を含有するフェライト系
クロム含有鋼は米国特許第3,909,250号、第3,782,925号
および第3,759,705号、および英国特許第1,262,588号に
記載されている。これらの鋼は、高温における酸化抵抗
が改良されるが、高温におけるクリープ強さが低く、ま
た溶接性の問題がある。

1975年に出版されたNASA TN−D7966は15％および18％
クロムフェライト鋼の変態について開示し、18％クロ
ム、２％アルミニウム、１％ケイ素および0.5％チタン
の公称組成鋼に対して0.45％〜1.25％のタンタルの添加
が、ファビリカビリティ、引張り強さおよび1800゜Ｆに
おける応力−破断強さの改良と、高温における酸化抵抗
と腐食抵抗の最大限の改良を生じると結論されている。
これらのテスト合金の処理に際しては、最終厚さまで冷
延したのち、1000℃での最終焼鈍が実施された。

1983年、第19巻、No.1/2、p.1〜18のH.E.エバンス他の
論文、金属の酸化は公称２％クロム−25％ニッケル組成
の窒化オーステナイト不銹鋼の酸化抵抗に対するケイ素
の影響を記載している。この種の一連の鋼は、0.005％
〜0.050％の炭素と、0.42％〜0.74％のマンガンと、1.4
4％〜1.56％のチタンと、0.05％〜0.21％のニオブをも
含有し、これに0.05％〜2.35％の範囲のケイ素レベルを
含有させた。冷延されたストリップを1423゜Ｋ（2102゜
Ｆ）で窒化処理し、1123゜Ｋ（1562゜Ｆ）で酸化抵抗テ
ストした。すべての場合にクロム富化酸化物表面膜が形
成され、この膜の厚さは時間と共に放物線的に増大した
ことが発見された。この放物線速度定数は0.92％ケイ素
において最小であった。より高いケイ素レベル（約1.5
〜2.35％）が酸化抵抗の改良に失敗した理由は、おそら
く析出によって固溶体からケイ素が除去されることによ
るものであろうと述べられている。

本発明は、フェライト鋼の溶接性の改良が、約1000゜Ｆ
（538℃）以上、特に1500゜Ｆ（816℃）以上の高温にお
けるすぐれた周期的酸化抵抗およびクリープ強さと結合
されうるという発見にある。これは、高酸化抵抗を有す
る従来鋼において必要とされたアルミニウムの少なくと
も一部の代わりにケイ素を置換し、炭素および窒素と化
合するチタン、ジルコニウム、タンタルおよび／または
ニオブに対して比較的少含有量の不結合ニオブを含有さ
せ、またフェライト鋼に対して1850゜〜2050゜Ｆ（1010
℃〜1120℃）の最終焼なましを実施することによって達
成される。本発明の鋼の高温における周期的酸化抵抗は
先に述べた米国特許第4,261,739号のものより少し低い
が、本発明の鋼のクリープ強さは前記の特許のものより
少し高く、また周期的酸化抵抗とクリープ強さは、一般
に409型と呼ばれるエンジン排気装置部品用の前記の標
準型ステンレス鋼のものより相当に高い。

〔発明の目的〕

本発明の目的は、高温におけるすぐれた酸化抵抗および
強さと、すぐれた溶接性と兼備し、同時に最小限度の高
価な合金成分を含有する広いクロム含有量範囲の全温度
用実質フェライト系鋼を提供するにある。

〔発明の概要〕

本発明の最も広いアスベクトによれば、本質的に重量％
で、最大0.05％の炭素と、最大約２％のマンガンと、1.
0％〜2.0％のケイ素と、６％〜25％のクロムと、約５％
までのモリブデンと（クロムとモリブデンの合計量は少
なくとも８％とする）、最大0.05％の窒素と、少なくと
もチタン、ジルコニウム、タンタルおよびニオブのいず
れか１種（前記チタン、ジルコニウム、タンタルおよび
ニオブは、炭素と窒素の総量を炭化物と窒化物に転化す
るのに必要な化学量論的量に少なくとも等しい量存在
し、少なくとも0.1％の不結合ニオブを含む0.3％以下の
全ニオブを含有する）、0.5％以下のアルミニウムと残
分の本質的に鉄とから成り、1850゜〜2050゜Ｆ（1010゜
〜1120℃）の最終焼鈍ののちにすぐれた成形性と、約10
00゜Ｆ（538℃）以上の高温におけるすぐれた周期的酸
化抵抗およびクリープ強さとを示す合金鋼が提供され
る。

溶接性と成形性の好ましい特性を兼備した前記の広い含
有量範囲の好ましいフェライト鋼は本質的に重量％で、
最大約0.03％の炭素と、最大約１％のマンガンと、1.0
〜2.0％のケイ素と、８％〜20％のクロムと、最大0.5％
のモリブデンと、最大約0.03％の窒素と、最大約0.5％
のチタン（最小チタン）含有量は炭素％の４倍プラス窒
素％の3.5倍とする）、最大約0.3％のニオブと（少なく
とも0.10％の不結合ニオブを含有）、0.5％以下のアル
ミニウムと、残分の主として鉄とから成る。

〔実施例〕

以下本発明を図面に示す実施例について詳細に説明す
る。

米国特許第4,261,739号に記載のようにフェライト鋼の
通常の最終焼鈍温度は約1400゜〜1700゜Ｆ（760゜〜925
℃）の範囲である。この特許の場合のように、1850゜〜
2050゜Ｆ（1010゜〜1120℃）範囲の前記より高い焼鈍温
度は、本発明の鋼の高温クリープ強さの改良にきわめて
役立つことが発見された。高温クリープ強さの改良は、
最終結晶粒度の増大、フェライトマトリックスの固溶体
強化、およびチタン、ジルコニウム、タンタルおよび／
またはニオブの炭化物および窒化物の析出物が粒界を挿
通してクリープメカニズムを遅らせることによる。米国
特許第4,261,739号におけるよりも低いニオブレベルに
おいて、ケイ素との相乗作用により、クリープ強さを改
良するニオブ−ケイ素富化ラーベス相が発達したことは
明らかである。

驚くべきことに、より高い最終焼鈍温度を使用するしな
いにかかわらず、またニオブを添加するしないにかかわ
らず、ケイ素レベルを高くすることによって、周期的酸
化抵抗が急激に改良されることも発見された。

完全にフェライト系の構造をうるため、また鋼を安定さ
せるために必要な炭化物および窒化物形成元素の量を最
小限に成すため、0.05％炭素および0.05％窒素の広い最
大限度を守らなければならない。好ましくは炭素と窒素
はそれぞれ約0.03％の最大限度に制限される。

マンガンはその強化効果のために存在することができる
が、約２％の広い最大限度、好ましくは１％の最大限度
を守らなければならない。なぜかならばマンガンはフェ
ライトを形成せず、またフェライト鋼の酸化抵抗に悪い
作用を及ぼすからである。

リンと硫黄は通常の残留量存在しても悪い作用はない。

クロムは、特定の用途について最小コストで所望の腐食
抵抗レベルと酸化抵抗レベルをうるために、約１％〜25
％の範囲含有されることができる。約８％〜約20％の好
ましい範囲のクロムはフェライトステンレス鋼について
一般に見られる特性を与える。約２％までのクロムの代
わりに故意にケイ素を添加しても、酸化抵抗、特に周期
的酸化抵抗を失なわないことが本発明の特色である。

すべての温度構造においてフェライト構造を促進するた
め、約５％までのモリブデン添加が許される。またモリ
ブデンは腐食抵抗と高温クリープ強さとを改良する。

ケイ素は約0.8％〜約2.25％の広範囲内において必要で
あり、好ましい範囲は約1.0％〜約2.0％である。このケ
イ素添加は少なくとも部分的に、先行技術のフェライト
鋼において使用されていたアルミニウムまたはこれより
高いクロムレベルを置換えて、高温（1500゜Ｆ以上）酸
化抵抗を生じ、またケイ素によるアルミニウムの置換え
は、アルミニウムの溶接性に対する悪い作用を最小限に
成す。もちろんケイ素はフェライト形成剤である。

アルミニウムは約２％の広い最大限度内に制限され、溶
接性の改良のためには、好ましくは0.5％以下に制限さ
れる。チタンが存在する場合、鋼中の窒素がアルミニウ
ムよりも優先的にチタンと結合することにより、溶接区
域における脆性を生じる窒化アルミニウムの悪い作用を
防止する。

炭化物および窒化物形成元素は、少なくとも炭素含有量
プラス窒素含有量の化学量論的量に等しい量を添加され
る。チタンが好ましく、これを使用する場合には、炭素
％の４倍プラス窒素％の3.5倍の最小限量存在する。炭
素および窒素のそれぞれの好ましい最大限量0.03％に対
して、チタンの広い最大限度1.0％、好ましい最大限度
0.5％を守らなければならない。チタン、アルミニウム
およびニオブが存在する場合、チタンが優先的に窒素と
結合し、またおそらくは炭素と結合する。炭素の一部が
ニオブと結合することもありうる。本発明の目的とする
ところは、できるだけ多量の炭素および窒素をチタンま
たはその他の炭化物／窒化物形成剤と結合し、ニオブを
不結合状態に残すことにある。

クロムプラスモリブデンが少なくとも８％の場合に、不
結合ニオブを使用することが好ましく、これは広い最大
限度0.5％、好ましくは最大限度0.3％に制限される。少
なくとも0.1％の遊離または不結合ニオブが最小有効量
である。前記に説明した理由から、チタンの添加はニオ
ブの全添加量を最小限に成すことができ、これはコスト
の観点から有利である。高温におけるクリープ強さの増
大のために必要とされる不結合ニオブの量は比較的低い
ことが発見され、この目的からは、ケイ素添加との相乗
作用の故に、0.10％程度の少量の、好ましくは約0.20％
の不結合ニオブで有効であることが発見された。

フェライト形成剤のレベルが過度のオーステナイト形成
を防止するのに十分であれば、すなわち10％以内、好ま
しくは５％以内のオーステナイトを形成するレベルであ
れば、追加的じん性が必要な場合、ニッケルを約５％の
量まで添加することができる。

前述の残余の元素の広い範囲のいずれかと共に前述の好
ましい範囲のいずれかを使用することができる。

本発明の鋼の一連の実験ヒートを作成し、ケイ素または
ニオブが本発明の範囲外にある対照鋼と共にテストし
た。この比較テストは、409型鋼ならびに米国特許第4,2
61,739号の鋼についても実施された。これらの鋼の組成
を表Ｉに示した。

0.06インチ薄板と0.045インチ薄板につき、それぞれ160
0゜Ｆと1500゜Ｆで実施されたたるみ抵抗（sag resista
nce）テストによって測定されたクリープ強さを表IIと
表IIIに示す。数種の相異なる最終焼鈍温度を使用し、
その結果は1850゜〜2050゜Ｆの高温最終焼鈍が冷延鋼の
たるみ抵抗、従ってそのクリープ強さを著しく改良する
ことを示している。表IIのヒート６と７は、1850゜Ｆで
の焼鈍の場合に比べて、それぞれ1950゜Ｆと2050゜Ｆで
の焼鈍ののちに改良されたクリープ強さを示した。これ
に対して、0.44％のケイ素を含有するがその他の点では
本発明の鋼の組成範囲内にあるヒート８は、1850゜Ｆで
の焼鈍に比べて、1950゜Ｆでの焼鈍ののちに低いたるみ
抵抗を示した。米国特許第4,261,739号の代表的鋼は195
0゜Ｆでの最終焼鈍ののちにヒート７よりも劣ってい
た。

表IIIについて述べれば、それぞれ1.94％と、2.42％の
ケイ素を含有するがニオブを含有しないヒート９と10は
ヒート４、５（ニオブ含有）よりも、1950゜Ｆでの焼鈍
後にたるみ抵抗が劣っている。

付図について述べれば、一連のニオブを含有しない軸受
鋼は、1950゜Ｆでの最終焼なましを受けたときに、ケイ
素含有量の増大に伴なってたるみ抵抗が実質的に増大す
ることを示している（第１図）。これに対して、同一の
鋼に1650゜Ｆでの最終焼鈍を実施した場合、ケイ素含有
量の増大に伴なってたるみ抵抗が減少した（第２図）。
いずれの場合においてもその効果は実質直線的である。

表IVは、相異なる焼鈍条件を受けたヒート４と５の機械
特性をまとめたものである。1950゜Ｆの焼鈍を受けたサ
ンプルの降伏強さと引張り強さは、1650゜Ｆで焼鈍され
たものよりも少し低いが、伸び率は少し高い。

表Ｖは、本発明の鋼ならびに３種の対照鋼のガスタング
ステンアーク自生溶接物のオルゼンカップ値をまとめた
ものである。本発明の鋼の溶接区域の成形性と延性の比
較的高いことが見られる。2.40％のケイ素を含有するヒ
ート10は低い値を示し、従ってケイ素最大含有量2.25％
の臨界性を証明している。米国特許第4,261,739号の鋼
から成るヒートは、その0.91％のアルミニウム含有量の
故に、溶接性において本発明に劣っていた。

表VIは1700゜Ｆにおいて実施された酸化抵抗テストの結
果を示し、表VIIは1750゜Ｆで実施された類似のテスト
結果を示す。周期的酸化抵抗テストは、静的テストより
も、エンジン排気装置部品に対する本発明の鋼の応用に
一層近いものと思われる。従って、改良された周期的酸
化抵抗は静的酸化抵抗よりも有意義である。これらの表
VIとVIIから明らかなように、本発明の鋼であるヒート
４および５は、エンジン排気装置に一般に使用されてい
る通常の409型合金であるヒート12よりも実質的に高い
周期的酸化抵抗を有する。これに対して、米国特許第4,
261,739号の鋼であるヒート11はテストされたすべての
鋼のうちで決定的に優秀である。

前記の説明から明らかなように、前記の組成を有し、18
50゜〜2050゜Ｆで焼鈍された本発明の主旨の範囲内の合
金鋼ストリップ、薄板、厚板、棒鋼、ロッドは1000゜Ｆ
以上においてすぐれた周期的酸化抵抗とクリープ強さと
を有する。高クロム合金、すなわちクロムが約６％〜25
％含有され、クロムプラスモリブデン合計が少なくとも
８％、また少なくとも0.1％の不結合ニオブの含有され
る鋼は少なくとも1500゜Ｆから約1600゜Ｆまたはこれ以
上の温度でよい結果が得られた。

本発明の鋼の１実施態様においては、クロムは約１％〜
約８％であり、不結合ニオブが存在しない。他の実施態
様においては、全温度においてフェライト系であって、
クロムは約６％〜約25％の範囲とし、クロムプラスモリ
ブデンの合計は少なくとも８％、また少なくとも0.1％
の不結合ニオブを含有する。最適特性組合せを示す実施
態様は実質的に最大0.03％の炭素と、最大約１％マンガ
ンと、約1.4％のケイ素と、約11％のクロムと、最大0.0
3％の窒素と、最大約0.5％のチタンと（最少限チタン含
有量は炭素％の４倍プラス窒素％の3.5倍）と、約0.2％
の不結合ニオブと、0.5％以下のアルミニウムと、残分
の主として鉄とから成る。

さらに本発明は、1850゜〜2050゜Ｆの最終焼鈍を受け、
すぐれた成形性と、1000゜Ｆ以上の温度での周期的酸化
抵抗およびクリープ強さとを有し、前記の広い組成範囲
を有する合金鋼ストリップ、薄板、厚板、棒材、ロッド
およびワイヤから作られた高温使用の溶接製品を提供す
るにある。クロム含有量範囲が約６％〜約25％、クロム
プラスモリブデン合計量が少なくとも８％、また少なく
とも0.1％の不結合ニオブを含有するフェライト鋼合金
において、少なくとも1500゜Ｆの温度におけるすぐれた
周期的酸化抵抗とクリープ強さが得られる。

本発明によれば前記の広い組成範囲を有し、1000゜Ｆ以
上の温度ですぐれた周期的酸化抵抗とクリープ強さとを
示す本発明の合金鋼から高温使用の自動車排気部品が製
造される。クロム含有量が約６％〜25％、クロムプラス
モリブデン合計含有量が少なくとも８％、また少なくと
も0.1％の不結合ニオブを含有する本発明のフェライト
鋼の自動車排気装置部品においては、少なくとも1500゜
Ｆでのすぐれた周期的酸化抵抗とクリープ強さが得られ
る。

また本発明は前記の広い組成範囲を有する鍛造品、鋳造
品および粉末金属製品を提供するものである。クロムが
約６％〜25％の範囲、クロムプラスモリブデン合計量が
少なくとも８％、また少なくとも0.1％の不結合ニオブ
を含有する前記の型のフェライト製品においては、少な
くとも1500゜Ｆの温度でのすぐれた周期的酸化抵抗とク
リープ強さとが得られる。

本発明の鋼は、通常の409型の鋼に比べて高温における
周期的酸化抵抗とクリープ強さが改良され、同時に米国
特許第4,261,739号の鋼に比べて溶接性とクリープ強さ
が改良され、またケイ素の導入による独特な相乗効果の
発見によって高価なニオブを減少させる目的が達成され
る。

表Ｖオルゼン値−溶接物ヒートNo. 方向カップ高（インチ）３基部 .368 表面 .358 ５^＊基部 .335 表面 .353 10 基部 .215 表面 .318 11 基部 .203 表面 .181 ＊本発明の鋼

【図面の簡単な説明】

図面第１図は本発明に従ってニオブを含有しない軸受鋼
が1950゜Fでの最終焼鈍を受けたときのケイ素含有量と
たるみ垂下度（たるみ抵抗）との関係を示す図表、第２
図は第１図で用いたのと同一の鋼が1650゜Fでの最終焼
鈍を受けたときのケイ素含有量とたるみ垂下度（たるみ
抵抗）との関係を示す図表である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、炭素0.05％以下、マンガン２％
以下、ケイ素1.0〜2.0％、クロム６〜25％、モリブデン
５％以下、ただし、クロム量とモリブデン量の合計が８
％以上、窒素0.05％以下、チタンが炭素量の４倍と窒素
量の3.5倍を加算した量以上、0.5％以下、ニオブ0.3％
以下、ただし、不結合ニオブ0.1％以上、アルミニウム
0.5％以下および残部が本質的に鉄とから成り、 1010℃〜1120℃の最終焼鈍によりニオブとケイ素に富む
ラーベス相を形成し、周期的酸化抵抗とクリープ強さを有する高温用フェライ
ト鋼。
【請求項２】前記不結合ニオブが0.2％以上である特許
請求の範囲第１項に記載の高温用フェライト鋼。
【請求項３】重量％で、炭素0.05％以下、マンガン２％
以下、ケイ素1.0〜2.0％、クロム６〜25％、モリブデン
５％以下、ただし、クロム量とモリブデン量の合計が８
％以上、ニッケル５％以下、窒素0.05％以下、チタンが
炭素量の４倍と窒素量の3.5倍を加算した量以上、 0.5％以下、ニオブ0.3％以下、ただし、不結合ニオブ0.
1％以上、アルミニウム0.5％以下および残部が本質的に
鉄とから成り、 1010℃〜1120℃の最終焼鈍によりニオブとケイ素に富む
ラーベス相を形成し、周期的酸化抵抗とクリープ強さを有する高温用フェライ
ト鋼。