JPH0677871B2 - Manufacturing method of welding wire with flux - Google Patents
Manufacturing method of welding wire with fluxInfo
- Publication number
- JPH0677871B2 JPH0677871B2 JP62060811A JP6081187A JPH0677871B2 JP H0677871 B2 JPH0677871 B2 JP H0677871B2 JP 62060811 A JP62060811 A JP 62060811A JP 6081187 A JP6081187 A JP 6081187A JP H0677871 B2 JPH0677871 B2 JP H0677871B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- pipe
- solid
- sectional area
- welding wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 230000004907 flux Effects 0.000 title claims description 88
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 15
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 43
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 7
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 7
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 4
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 3
- 235000019353 potassium silicate Nutrition 0.000 description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 3
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- -1 CaCo 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 241001391944 Commicarpus scandens Species 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、フラックス入り溶接用ワイヤ（詳しくはシー
ムレスタイプ）の製造方法に関するものである。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a method for manufacturing a flux-cored welding wire (specifically, a seamless type).
［従来技術］ 従来のフラックス入り溶接用ワイヤの製造方法は、フラ
ックス原料粉末を乾式混合および結合剤、例えば水ガラ
スを添加し湿式混合の後、造粒あるいはダイスを用いて
押し出し成形し、乾燥した固形状フラックスを直管ある
いはスプールに巻取ったパイプに重力あるいは振動によ
り充填し、その後線径へ伸線しフラックス入り溶接用ワ
イヤを製造していた。[Prior Art] A conventional method for manufacturing a flux-cored welding wire is to dry mix a flux raw material powder and add a binder, for example, water glass, and wet mix it, and then extrude it using a granulation or a die and dry it. A solid flux or a pipe wound around a spool is filled by gravity or vibration and then drawn to a wire diameter to manufacture a flux-cored welding wire.
しかしながら、従来の方法では、パイプ長手方向でのフ
ラックス率のバラツキが大きくなり、溶接時の溶接作業
性が悪化するなど、製品ワイヤの品質が低下するという
問題があった。However, in the conventional method, there is a problem that the quality of the product wire is deteriorated such that the variation of the flux rate in the longitudinal direction of the pipe becomes large and the welding workability at the time of welding is deteriorated.
すなわち、フラックスを造粒してパイプに充填する場
合、フラックス粒の粒度構成のバラツキによりパイプ長
手方向に各部で、充填密度（充填後のフラックス嵩比
重）に差を生じる。That is, when flux is granulated and filled in the pipe, the packing density (flux bulk specific gravity after packing) is different in each part in the longitudinal direction of the pipe due to variations in the particle size composition of the flux particles.
また、固形状フラックスを充填する場合にも固形状フラ
ックスの継ぎ部において充填充填密度の差が生じ易す
い。In addition, even when the solid flux is filled, a difference in filling and filling density easily occurs at the joint portion of the solid flux.
すなわち、固形状のフラックスの端部は、中央部に比べ
くずれ易すく、また固形状フラックスは前記粒状フラッ
クスに比較して、フラックスの嵩比重が高いため、パイ
プと固形状フラックスとの間に相当量の隙間ができる。That is, the end portion of the solid flux is more likely to be deformed than the central portion, and the bulk flux of the solid flux is higher than that of the granular flux. There is a certain amount of gap.
すなわち、固形状フラックスがパイプの縮径により押圧
されくずれるまでに、パイプのみが伸延されることとな
り、パイプと固形状フラックスとに伸延度の差を生じる
こととなる。したがって特に固形状フラックスの継ぎ部
ではフラックスの充填が充分行なわれないこととなり、
充填密度の差が生ずる。That is, only the pipe is stretched by the time the solid flux is pressed and collapsed due to the reduced diameter of the pipe, which causes a difference in elongation between the pipe and the solid flux. Therefore, especially at the joint of solid flux, the flux will not be sufficiently filled,
Differences in packing density occur.
［発明が解決しようとする問題点］ 本発明は、以上の問題点、すなわちパイプに粒状フラッ
クスあるいは固形状フラックスを充填する際に、パイプ
長手方向において生じるフラックス率の大きなバラツキ
という問題点を解決し、パイプ長手方向におけるフラッ
クス率のバラツキの少ない製品品質の安定したフラック
ス入り溶接用ワイヤの製造方法を提供するものである。[Problems to be Solved by the Invention] The present invention solves the above problems, that is, a large variation in the flux rate in the longitudinal direction of a pipe when the pipe is filled with a granular flux or a solid flux. The present invention provides a method for manufacturing a flux-cored welding wire having a stable product quality with less variation in the flux rate in the longitudinal direction of the pipe.
［問題点を解決するための手段］ 本発明は、以上の事情に基づきなされたものであって、
フラックス入り溶接用ワイヤの製造方法において、パイ
プ内長手方向にペレット状若しくは、連続状の固形フラ
ックスを充填する際、パイプ内断面積をS1、固形状フラ
ックスの外形断面積をS2としたとき、S2/S1＝0.25〜0.9
0となり、かつ少なくとも縮径によりパイプ内断面積が
0.5S1となったとき、固形状フラックスがパイプ円面に
より押圧されていることに要旨が存在する。[Means for Solving Problems] The present invention has been made based on the above circumstances.
In the method of manufacturing a flux-cored welding wire, when filling a pellet-shaped or continuous solid flux in the pipe longitudinal direction, when the pipe internal cross-sectional area is S 1 , and the external cross-sectional area of the solid flux is S 2. , S 2 / S 1 = 0.25~0.9
0 and at least due to the diameter reduction
The point is that when 0.5S 1 is reached, the solid flux is pressed by the pipe circular surface.
［作用］ 従来のフラックス入り溶接用ワイヤの製造方法において
は、造粒したフラックスあるいは固形状のフラックスを
パイプに充填する場合、前記のような問題点があった。[Operation] In the conventional method for manufacturing a flux-cored welding wire, when filling the granulated flux or the solid flux into the pipe, there are the above-mentioned problems.
しかしながら、造粒フラックスを充填する場合において
は、パイプの縮径時における伸延率の変化に比較的追従
しやすい特長もある。また、固形状フラックスにおいて
は造粒フラックスに比較してフラックス率が安定しやす
いという特長がある。However, in the case of filling the granulation flux, there is also a feature that it is relatively easy to follow changes in the elongation rate when the pipe diameter is reduced. Further, the solid flux has a feature that the flux ratio is more stable than the granulation flux.
本発明は、上記の造粒フラックスおよび固形状フラック
スの特長を有効に利用することを主眼におき、固形状フ
ラックスの形状、外形断面積およびパイプ縮径による固
形状フラックスのパイプ内面での押圧による粒状化とフ
ラックス率のバラツキについて種々検討を重ねて成しえ
たものである。The present invention focuses on effectively utilizing the features of the above-described granulation flux and solid flux, and by pressing the solid flux on the inner surface of the pipe due to the shape of the solid flux, the external cross-sectional area, and the pipe diameter reduction. This was made through various studies on the granulation and the variation in the flux rate.
すなわち、フラックスの外形断面積は基本的にはフラッ
クス率との関係によって決定されるべきものであり、こ
の外形断面積をフラックスを固形することで確実に維持
することにより、フラックス率のバラツキを少なくし、
縮径の際にはできるだけ早期にパイプ内面により固形フ
ラックスを押圧、粒状化し、縮径時のパイプの伸延率の
変化に追従させようとしたものである。That is, the external cross-sectional area of the flux should be basically determined by the relationship with the flux rate, and by reliably maintaining this external cross-sectional area by solidifying the flux, variations in the flux rate can be reduced. Then
When the diameter is reduced, the solid flux is pressed and granulated by the inner surface of the pipe as early as possible to follow the change in the elongation rate of the pipe when the diameter is reduced.
以下に本発明の構成について説明をする。The configuration of the present invention will be described below.
固形状フラックスの適正外形断面積としては、固形状フ
ラックスの円滑な充填のためにパイプ内に10％程度の空
部が必要である。すなわち、パイプの内断面積をS2、固
形状フラックスの外形断面積をS1としたとき上限とし
て、S2/S1＝0.90とする必要がある。Regarding the proper external cross-sectional area of the solid flux, a hollow portion of about 10% is required in the pipe for smooth filling of the solid flux. That is, when the inner cross-sectional area of the pipe is S 2 and the outer cross-sectional area of the solid flux is S 1 , the upper limit needs to be S 2 / S 1 = 0.90.
また、パイプ内面による押圧によって固形状フラックス
を均一に粒状化するためにはS2/S1＝0.25以上とする必
要がある。Further, in order to uniformly granulate the solid flux by pressing with the inner surface of the pipe, it is necessary to set S 2 / S 1 = 0.25 or more.
すなわち、固形状フラックスの外形断面積をS2/S1＜0.2
5となるように極端に小さくしたとき、フラックスの強
度にムラが生じ粒状化が不均一となりやすい。例えば固
形状フラックスにおいて中空の形状のものでは、断面積
を小さくし過ぎると肉厚が薄くなり、壊れやすくなるこ
とによる。That is, the external cross-sectional area of the solid flux is S 2 / S 1 <0.2
When it is made extremely small so as to become 5, the strength of the flux becomes uneven, and the granulation tends to become non-uniform. For example, in the case of a solid flux having a hollow shape, if the cross-sectional area is made too small, the wall thickness becomes thin and it becomes easy to break.
尚、本発明においては、固形状フラックスの外断面積が
同一の場合、フラックス率への対応方法は結合剤の添加
量、フラックス原料粉末の粒度などにより密度調整を行
なえば良い。In the present invention, when the solid flux has the same outer cross-sectional area, the method of dealing with the flux rate may be to adjust the density by the addition amount of the binder, the particle size of the flux raw material powder, and the like.
また本発明においては、固形フラックスをパイプ内面に
より押圧する際には、極力パイプの縮径の進まない間に
する必要がある。Further, in the present invention, when the solid flux is pressed by the inner surface of the pipe, it is necessary to reduce the diameter of the pipe as much as possible.
すなわち、本発明においては、パイプ内断面積が0.5S1
となる前に固形フラックスを押圧する必要がある。That is, in the present invention, the pipe cross-sectional area is 0.5S 1
It is necessary to press the solid flux before it becomes.
すなわち、パイプ内断面積が0.5S1、となる前に固形フ
ラックスを押圧すれば、フラックス率のバラツキが小さ
い範囲となる。That is, if the solid flux is pressed before the internal cross-sectional area of the pipe becomes 0.5 S 1 , the variation of the flux rate becomes small.
尚、本発明においては、固形状フラックスの形状は限定
するものではなく例えば四角形、多角形、だ円など粒状
化の容易な形状であればよい。また、ペレット状であっ
てもよい。また、フラックス原料の粒度構成も限定され
るものではない。以下に本発明のフラックス入り溶接用
ワイヤの製造方法について説明する。In addition, in the present invention, the shape of the solid flux is not limited, and may be a shape such as a quadrangle, a polygon, or an ellipse that is easily granulated. It may also be in the form of pellets. Further, the particle size configuration of the flux raw material is not limited. The method for manufacturing the flux-cored welding wire of the present invention will be described below.
第１図に製造工程図を示す。FIG. 1 shows a manufacturing process drawing.
フラックス原料粉末は例えばフレットミルなどにより乾
式混合した後、結合剤例えば水ガラスを添加し湿式によ
り混合する。フラックス原料粉末としては、特に限定は
しないが、TiO2、CaCo3、MnO2などを用いる。The flux raw material powder is dry-mixed by, for example, a fret mill, and then a binder such as water glass is added and wet-mixed. The flux raw material powder is not particularly limited, but TiO 2 , CaCo 3 , MnO 2 or the like is used.
結合剤の添加量はフラックスの種類、固形状フラックス
の形状、断面積、強度などにより決定するが、概略３〜
10重量％とする。湿式混合した固形状フラックスは適当
な寸法に切断し、ロータリーキルンあるいはバッチ式乾
燥炉で乾燥する。The amount of binder added is determined by the type of flux, the shape of solid flux, the cross-sectional area, the strength, etc.
10% by weight. The wet-mixed solid flux is cut to an appropriate size and dried in a rotary kiln or a batch type drying oven.
固形状フラックスは、直管に充填する場合には、重力あ
るいは強制手段で充填を行ない、スプールに巻取られた
パイプに充填する場合には振動充填する。The solid flux is filled by gravity or forcing means when filling a straight pipe, and is vibratingly filled when filling a pipe wound on a spool.
尚、直管の場合は、固形状フラックスの充填後溶接によ
り接続を行なう。In the case of a straight pipe, the connection is made by welding after filling the solid flux.
また、スプールに巻取られたパイプに固形状フラックス
を充填する場合には、フラックスの円滑な移動のため固
形状フラックスのパイプ内面方向への最大寸法は0.3D
（D:パイプ内径）以下程度とすることが好ましい。Also, when filling the solid flux into the pipe wound on the spool, the maximum dimension of the solid flux toward the inner surface of the pipe is 0.3D for smooth flux movement.
(D: pipe inner diameter) It is preferable to set it to about the following.
充填の完了したパイプは、所定の線径へ伸線し仕上げ
る。尚必要に応じて応力除去のための焼鈍加工あるいは
Cuメッキ加工などを施す。The filled pipe is drawn into a predetermined wire diameter and finished. If necessary, annealing for stress relief or
Apply Cu plating, etc.
尚、本発明においては、フラックスのパイプへの充填に
おいては造管済のパイプを使用する以外に、薄帯銅を成
形後Tig溶接しながら実施しても良い。この場合におい
ては、固形状フラックスの供給は造管速度に合わせて調
整を行なう。In the present invention, the filling of the flux with the pipe may be carried out by Tig welding after forming the thin copper strip, instead of using the pipe after pipe fabrication. In this case, the supply of the solid flux is adjusted according to the pipe making speed.
［実施例］ 以下に本発明について実施例をあげて説明する。[Examples] Hereinafter, the present invention will be described with reference to Examples.
実施例に使用するフラックスの主成分はTiO2主体のもの
を使用し、結合剤として水ガラスを使用した。The main component of the flux used in the examples was mainly TiO 2 , and water glass was used as the binder.
効果の確認方法としては、第４図に示すような充填用フ
ラックスを製造し、第２図に示すように規定パイプ（直
管）１に充填し、ダイス２より縮径を行なう。As a method of confirming the effect, a filling flux as shown in FIG. 4 is manufactured, and the prescribed pipe (straight pipe) 1 is filled with the flux as shown in FIG.
尚、第３図において、４は縮径前のパイプ１内の固形フ
ラックスを示すものであり、５は加工率70％にパイプを
縮径したときのフラックスの状態を示すものである。Incidentally, in FIG. 3, 4 shows the solid flux in the pipe 1 before the diameter reduction, and 5 shows the state of the flux when the diameter of the pipe is reduced to a working rate of 70%.
加工率70％にパイプを縮径した状態で、充填時の下部よ
り10cm×10本（短尺）および全長に渡って2m毎に10cm×
３本（長尺）サンプリングしフラックス率を調査した。With the pipe diameter reduced to a processing rate of 70%, 10 cm x 10 pipes (short length) from the bottom when filling and 10 cm x every 2 m over the entire length.
Three (long) samples were taken and the flux rate was investigated.
尚、フラックス率の算出は、以下の式によった。The flux rate was calculated according to the following formula.
第４図の実施結果に示すように、No.3〜No.7は本発明の
実施例であり、短尺および長尺の場合、共にフラックス
率のバラツキが小さい。 As shown in the results of implementation in FIG. 4, No. 3 to No. 7 are examples of the present invention, and in the case of the short length and the long length, the variation in the flux rate is small.
No.1は、造粒フラックスを使用した従来例であり、No.2
は、固形状フラックスを使用した従来例を示す。No.7お
よびNo.8は固形状フラックスを使用した比較例を示す。No. 1 is a conventional example that uses granulation flux, and No. 2
Shows a conventional example using a solid flux. No. 7 and No. 8 show comparative examples using solid flux.
No.2、No.7は押圧寸法が、それぞれ、0.4S1、0.45S1で
あり本発明の必須要件の0.5S1を下まわっており、短尺
および長尺の場合共にフラックス率のバラツキが大き
い。No.2, No.7 the pressing dimension, respectively, 0.4 S 1, which falls below the 0.5S 1 of requirement of there present invention in 0.45s 1, variations in both the flux rate when the short and long large.
No.8はS2/S1＝0.21でありS2/S1＝0.25〜0.90よりも小さ
いために短尺および長尺共にフラックス率のバラツキが
大きい。No.8 is variation in flux filling rate is high in short and long co for less than S 2 / S 1 = 0.25~0.90 was S 2 / S 1 = 0.21.
［発明の効果］ 以上説明したように、本発明のフラックス入り溶接用ワ
イヤの製造方法によれば、パイプ長手方向におけるフラ
ックス率のバラツキの少ない製品品質の安定したフラッ
クス入り溶接用ワイヤを提供することができる。[Effects of the Invention] As described above, according to the method for manufacturing a flux-cored welding wire of the present invention, it is possible to provide a flux-cored welding wire having stable product quality with less variation in the flux ratio in the longitudinal direction of the pipe. You can
第１図は、本発明フラックス入り溶接用ワイヤの製造方
法に関する製造工程を示す説明図であり、第２図は、本
発明におけるフラックスの充填方法を示す説明図であ
り、第３図はパイプ内断面を示す説明図である。第４図
は本発明の実施結果を示すものである。 １……パイプ、２……伸線ダイス ３……巻取り機、４……固形状フラックス ５……フラックスFIG. 1 is an explanatory view showing a manufacturing process relating to a method for manufacturing a flux-cored welding wire according to the present invention, FIG. 2 is an explanatory view showing a flux filling method according to the present invention, and FIG. It is explanatory drawing which shows a cross section. FIG. 4 shows the results of implementation of the present invention. 1 ... pipe, 2 ... drawing die 3 ... winder, 4 ... solid flux 5 ... flux
Claims (1)
おいて、パイプ内長手方向にペレット状、若しくは、連
続状の固形フラックスを充填する際、パイプ内断面積を
S1、固形状フラックスの外形断面積をS2としたとき、S2
/S1＝0.25〜0.90となり、かつ少なくとも縮径によりパ
イプ内断面積が0.5S1となったとき、固形状フラックス
がパイプ円面により押圧されていることを特徴とするフ
ラックス入り溶接用ワイヤの製造方法。1. In a method for manufacturing a flux-cored welding wire, when filling a pellet-shaped or continuous solid flux in the longitudinal direction of the pipe, the cross-sectional area of the pipe is determined.
When S 1 is the external cross-sectional area of the solid flux, and S 2 is S 2
/ S 1 = 0.25 to 0.90, and at least when the internal cross-sectional area of the pipe becomes 0.5S 1 due to the diameter reduction, the solid flux is pressed by the circular surface of the pipe. Production method.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62060811A JPH0677871B2 (en) | 1987-03-16 | 1987-03-16 | Manufacturing method of welding wire with flux |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62060811A JPH0677871B2 (en) | 1987-03-16 | 1987-03-16 | Manufacturing method of welding wire with flux |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63230298A JPS63230298A (en) | 1988-09-26 |
| JPH0677871B2 true JPH0677871B2 (en) | 1994-10-05 |
Family
ID=13153103
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62060811A Expired - Lifetime JPH0677871B2 (en) | 1987-03-16 | 1987-03-16 | Manufacturing method of welding wire with flux |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0677871B2 (en) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0637000B2 (en) * | 1986-08-20 | 1994-05-18 | 新日本製鐵株式会社 | Method of manufacturing wire with seamless flux for welding stainless steel |
-
1987
- 1987-03-16 JP JP62060811A patent/JPH0677871B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63230298A (en) | 1988-09-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE102005010645A1 (en) | Process for filling a reactor | |
| JPH0677871B2 (en) | Manufacturing method of welding wire with flux | |
| ES285812U (en) | Mold having a helix for casting single crystal articles. | |
| CN103781934A (en) | Mo powder for spraying, Mo sprayed film using it, and Mo sprayed film parts | |
| JPS63230299A (en) | Manufacture of flux-cored welding wire | |
| JP2549313B2 (en) | Manufacturing method of flux-cored wire for welding | |
| CN114131236A (en) | Uniform-filling flux-cored wire and preparation method thereof | |
| JPH01110909A (en) | Method for forming ceramic coil spring | |
| SU1174217A1 (en) | Method of manufacturing core wire electrode | |
| JPH06198490A (en) | Manufacturing method of wire with additive | |
| JPS5820395A (en) | Production of wire for gouging | |
| JPS63212093A (en) | Production of flux cored wire for welding | |
| SU745624A1 (en) | Method of producing powdered electrode materials | |
| JPH11226780A (en) | Manufacturing method of flux cored wire for welding | |
| SU1687410A1 (en) | Powder wire manufacturing technique | |
| JPS6363284B2 (en) | ||
| JPS62107897A (en) | Manufacturing method of composite pipe | |
| JPH06304783A (en) | Manufacturing method of flux-cored wire for welding | |
| SU1581534A1 (en) | Method of producing powder wire | |
| JP2590096B2 (en) | Manufacturing method of sintered wire | |
| JP2019172546A (en) | Manufacturing method of slug granulation aggregate and slug granulation aggregate | |
| JPS6281294A (en) | Manufacture of flux cored wire for welding | |
| SU1266694A1 (en) | Method of producing welding wire | |
| Glasier Jr et al. | The Manufacture of Alloy 625 Seamless Pipe by the Roll Extrusion Process | |
| JPH06328293A (en) | Manufacturing method of wire with additive |