JPH0681008B2 - 受光回路及び光結合回路 - Google Patents
受光回路及び光結合回路Info
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- JPH0681008B2 JPH0681008B2 JP16120888A JP16120888A JPH0681008B2 JP H0681008 B2 JPH0681008 B2 JP H0681008B2 JP 16120888 A JP16120888 A JP 16120888A JP 16120888 A JP16120888 A JP 16120888A JP H0681008 B2 JPH0681008 B2 JP H0681008B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、光検出システム、あるいは光結合素子や光フ
ァイバなどを用いた任意の光学システムにおいて使用さ
れる受光回路及び光結合回路に関するものである。
ァイバなどを用いた任意の光学システムにおいて使用さ
れる受光回路及び光結合回路に関するものである。
例えば、テレビジョンセットのビデオ信号入力端子など
の絶縁において、光結合素子，光ファイバを用いた場
合、これらの直流伝達特性のバラツキ及び変動による出
力変動が問題とされる。本発明はこのような出力変動を
改善する受光回路及び光結合回路を提供する。
の絶縁において、光結合素子，光ファイバを用いた場
合、これらの直流伝達特性のバラツキ及び変動による出
力変動が問題とされる。本発明はこのような出力変動を
改善する受光回路及び光結合回路を提供する。
＜従来の技術＞ 第５図は従来の回路構成例を示している。第５図は、発
光ダイオードLEDと受光素子PDからなる光伝達部C1と、
発光素子駆動回路B1と、光電流増幅回路A4を含むもので
あって、発光ダイオードLEDを直流バイアス電流に交流
信号電流を重畳した電流により駆動し、受光素子PDから
出力される光電流をそのまま電流−電圧変換，線形増幅
して、コンデンサ（C22）結合により交流成分を出力端
子V0から取出している。
光ダイオードLEDと受光素子PDからなる光伝達部C1と、
発光素子駆動回路B1と、光電流増幅回路A4を含むもので
あって、発光ダイオードLEDを直流バイアス電流に交流
信号電流を重畳した電流により駆動し、受光素子PDから
出力される光電流をそのまま電流−電圧変換，線形増幅
して、コンデンサ（C22）結合により交流成分を出力端
子V0から取出している。
ところで、光伝達部C1は光結合素子や光ファイバ等を利
用することができるが、発光ダイオードLEDと受光素子P
D間の電流伝達率α（CTR）は、これらそれぞれにおいて
かなりのバラツキがあり、又、経時変化や温度の変動に
よっても変化する。
用することができるが、発光ダイオードLEDと受光素子P
D間の電流伝達率α（CTR）は、これらそれぞれにおいて
かなりのバラツキがあり、又、経時変化や温度の変動に
よっても変化する。
第５図の構成例において、光電流増幅回路A4部に可変抵
抗器VR1を設け、増幅器の増幅率を可変とすることによ
り、一応、電流伝達率αのバラツキを調整できるように
している。しかし本例では、光伝達部C1の経時変化や温
度変化による変動までを調整することは困難である。
抗器VR1を設け、増幅器の増幅率を可変とすることによ
り、一応、電流伝達率αのバラツキを調整できるように
している。しかし本例では、光伝達部C1の経時変化や温
度変化による変動までを調整することは困難である。
そこで出願人は先に、特願昭62−241788号（昭和62年９
月25日出願、名称「ホトカプラ回路」）において、出力
が電流伝達率αに依存しない回路構成を提案した。
月25日出願、名称「ホトカプラ回路」）において、出力
が電流伝達率αに依存しない回路構成を提案した。
第６図にその構成例を示す。B1,C1は第５図と同様の発
光素子駆動回路及び光伝達部である。A5は光伝達部C1の
受光素子PD側に接続された対数増幅器、B2は対数増幅器
のバイアス回路であり、受光素子PDからの光電流出力IP
をトランジスタQ4のベース・エミッタ間のPN接合（ダイ
オード）によって対数変換する。I1は積分回路、A6は逆
対数増幅器で、これらは交流差動増幅器として作用し、
対数変換した光電流出力の交流成分のみを逆対数変換す
る。
光素子駆動回路及び光伝達部である。A5は光伝達部C1の
受光素子PD側に接続された対数増幅器、B2は対数増幅器
のバイアス回路であり、受光素子PDからの光電流出力IP
をトランジスタQ4のベース・エミッタ間のPN接合（ダイ
オード）によって対数変換する。I1は積分回路、A6は逆
対数増幅器で、これらは交流差動増幅器として作用し、
対数変換した光電流出力の交流成分のみを逆対数変換す
る。
上記において、発光ダイオードLEDは直流バイアス電流I
F(DC)に交流信号電流IF(AC)を重畳した電流で駆動さ
れ、光伝達部C1の電流伝達率をαとすると、受光素子PD
から出力されると光電流IPは次のようになる。
F(DC)に交流信号電流IF(AC)を重畳した電流で駆動さ
れ、光伝達部C1の電流伝達率をαとすると、受光素子PD
から出力されると光電流IPは次のようになる。
IP＝α｛IF(AC)＋IF(DC)｝ この光電流IPを、対数増幅器A5を構成するトランジスタ
Q4のベース・エミッタ間のダイオードで電流−電圧変換
すると、ダイオードの微分抵抗γｅは光電流IPの直流成
分に依存して、 γｅ＝（kT/q）×（1/α・IF(DC)） ただし、k:ボルツマン定数 q:電子の電荷 T:絶対温度 で表わされる。また光電流IPのうち交流信号電流成分は
α・IF(AC)であるので、ダイオードで発生する交流信号
電圧成分はγｅ×α・IF(DC)で、 VO1(AC)＝γｅ×α・IF(AC) ＝｛（kT/q）×（1/α・IF(DC)｝×α・IF(AC) ＝（kT/q）×（IF(AC)/IF(DC)） となる。
Q4のベース・エミッタ間のダイオードで電流−電圧変換
すると、ダイオードの微分抵抗γｅは光電流IPの直流成
分に依存して、 γｅ＝（kT/q）×（1/α・IF(DC)） ただし、k:ボルツマン定数 q:電子の電荷 T:絶対温度 で表わされる。また光電流IPのうち交流信号電流成分は
α・IF(AC)であるので、ダイオードで発生する交流信号
電圧成分はγｅ×α・IF(DC)で、 VO1(AC)＝γｅ×α・IF(AC) ＝｛（kT/q）×（1/α・IF(DC)｝×α・IF(AC) ＝（kT/q）×（IF(AC)/IF(DC)） となる。
すなわち、対数変換出力VO1の交流信号電圧成成は、直
流バイアス電流IF(DC)と交流信号電流IF(AC)の比に比例
し、光伝達部C1の電流伝達率αに依存しないようにでき
る。これを積分回路I1と逆対数増幅器A6からなる交流差
動増幅器により逆対数変換すると、交流出力電圧V0とし
て交流信号電流IF(AC)に線形に比例する出力が得られ
る。
流バイアス電流IF(DC)と交流信号電流IF(AC)の比に比例
し、光伝達部C1の電流伝達率αに依存しないようにでき
る。これを積分回路I1と逆対数増幅器A6からなる交流差
動増幅器により逆対数変換すると、交流出力電圧V0とし
て交流信号電流IF(AC)に線形に比例する出力が得られ
る。
＜発明が解決しようとする課題＞ ところで、第６図の回路構成において、対数変換出力V
O1の交流信号電圧成分の周波数ｆが、積分回路I1の時定
数R9×C2と ｆ≫1/（２π×R9×C2） の関係を満たすとき、交流差動増幅器の２つの入力端T1
・T2間に生じる電圧は交流信号電圧成分（kT/q）×（I
F(AC)/IF(DC)）に等しい。そして、差動増幅器の片側の
増幅率AVは差動入力電圧が小さいとき、 AV＝（1/4）×R10×ISS/（kT/q） であり、交流出力電圧V0は、 V0＝（1/4）×R10×ISS×（IF(AC)/IF(DC)） となるが、差動入力電圧が大きくなると交流出力電圧V0
は上式からずれ、入力−出力間の直線性が悪くなるとい
う欠点がある。
O1の交流信号電圧成分の周波数ｆが、積分回路I1の時定
数R9×C2と ｆ≫1/（２π×R9×C2） の関係を満たすとき、交流差動増幅器の２つの入力端T1
・T2間に生じる電圧は交流信号電圧成分（kT/q）×（I
F(AC)/IF(DC)）に等しい。そして、差動増幅器の片側の
増幅率AVは差動入力電圧が小さいとき、 AV＝（1/4）×R10×ISS/（kT/q） であり、交流出力電圧V0は、 V0＝（1/4）×R10×ISS×（IF(AC)/IF(DC)） となるが、差動入力電圧が大きくなると交流出力電圧V0
は上式からずれ、入力−出力間の直線性が悪くなるとい
う欠点がある。
本発明は、上述の点に鑑みて、直流成分と交流信号成分
を含んで受光または光結合され、受光素子からの光電流
出力を対数変換し、その対数変換した光電流の対数変換
電圧の交流成分を逆対数変換するものにおいて、直線性
の劣化を改善した受光回路、及び発光素子駆動回路を含
む光結合回路を提供することを目的とするものである。
を含んで受光または光結合され、受光素子からの光電流
出力を対数変換し、その対数変換した光電流の対数変換
電圧の交流成分を逆対数変換するものにおいて、直線性
の劣化を改善した受光回路、及び発光素子駆動回路を含
む光結合回路を提供することを目的とするものである。
＜課題を解決するための手段＞ 本発明の受光回路は、光を受光する受光素子と、受光素
子に接続され受光素子から出力される光電流を対数変換
するためのダイオードと、このダイオードにより対数変
換された信号を逆対数変換する逆対数増幅器と、逆対数
増幅器の直流成分出力を検出し、ダイオードのアノード
電位を直流的に一定に保持する負帰還回路部とを有して
なる。
子に接続され受光素子から出力される光電流を対数変換
するためのダイオードと、このダイオードにより対数変
換された信号を逆対数変換する逆対数増幅器と、逆対数
増幅器の直流成分出力を検出し、ダイオードのアノード
電位を直流的に一定に保持する負帰還回路部とを有して
なる。
負帰還回路部は、例えば、逆対数増幅器の出力を積分す
る積分回路と、この積分値とを基準電圧との差を増幅す
る差動増幅器等からなり、差動出力によりダイオードの
カソード電位を負帰還制御するものである。
る積分回路と、この積分値とを基準電圧との差を増幅す
る差動増幅器等からなり、差動出力によりダイオードの
カソード電位を負帰還制御するものである。
光結合回路としては、上記を受光側回路とし、この受光
側回路と、発光素子及び発光素子を直流バイアス電流に
交流信号電流を重畳して駆動する発光素子駆動回路部と
からなる発光側回路とを備える。
側回路と、発光素子及び発光素子を直流バイアス電流に
交流信号電流を重畳して駆動する発光素子駆動回路部と
からなる発光側回路とを備える。
＜作用＞ 上記構成により、受光素子からの光電流出力を対数変換
し、その対数変換した交流電圧成分を逆対数変換するの
で、受光素子に至る光伝達部の電流伝達比α等に依存せ
ず、また経時変化や温度変化による影響もない安定した
出力交流電圧が得られる。さらにダイオードのアノード
電位を直流的に一定に保持する負帰還回路により、大電
流の直流成分の変動に対しても逆対数増幅器の利得を一
定にでき、その結果、直線性に優れたさらに安定した出
力交流電圧が得られる。
し、その対数変換した交流電圧成分を逆対数変換するの
で、受光素子に至る光伝達部の電流伝達比α等に依存せ
ず、また経時変化や温度変化による影響もない安定した
出力交流電圧が得られる。さらにダイオードのアノード
電位を直流的に一定に保持する負帰還回路により、大電
流の直流成分の変動に対しても逆対数増幅器の利得を一
定にでき、その結果、直線性に優れたさらに安定した出
力交流電圧が得られる。
＜実施例＞ 以下図面に従って本発明の実施例を説明する。
第１図はブロック構成図、第２図はそのより具体的な一
例を示す回路図である。
例を示す回路図である。
発光素子駆動回路B1は、電源電圧VCC1とアースGNDの間
を抵抗R1とR2で分割した直流バイアス電圧を、駆動用ト
ランジスタQ1のベースに印加し、交流入力信号端電圧V
INに信号がないときも一定の直流バイアス電流IF(DC)を
流す構成になっている。
を抵抗R1とR2で分割した直流バイアス電圧を、駆動用ト
ランジスタQ1のベースに印加し、交流入力信号端電圧V
INに信号がないときも一定の直流バイアス電流IF(DC)を
流す構成になっている。
従って、光伝達部C1の発光ダイオードLEDには、交流信
号による電流IFと直流バイアス電流IP(DC)が流れ、この
２つの電流を重畳した電流に比例した光信号Ｌが、受光
素子PDに伝達される。以上から、発光ダイオード駆動電
流IFは次のようになる。なお、下記でVBEはトランジス
タQ1のベース・エミッタ間電圧である。
号による電流IFと直流バイアス電流IP(DC)が流れ、この
２つの電流を重畳した電流に比例した光信号Ｌが、受光
素子PDに伝達される。以上から、発光ダイオード駆動電
流IFは次のようになる。なお、下記でVBEはトランジス
タQ1のベース・エミッタ間電圧である。
IF＝IF(DC)＋IF(AC) IF(DC)（VCC1−VBE）×R2/｛R1＋R2）×R3｝ IF(AC)VIN/R3 光伝達部C1の電流伝達率をαとすると、受光素子PDの光
電流IPは次のようになる。
電流IPは次のようになる。
IP＝α（IF(DC)＋IF(AC)） ダイオードRDは光電流IPを電流−電圧変換（対数圧縮）
するためのログダイオードであり、ダイオードRDの微分
抵抗reは光電流IPの直流成分により決定され、 re＝（kT/q）×（1/α・IF(DC)） で示される。よって、ダイオードRDのアノード・カソー
ド間に現われる交流電圧成分VACは、 VAC＝α・IF(AC)×re ＝（kT/q）×（IF(AC)/IF(DC)） で与えられ、光伝達部C1の電流伝達率αに依存しない。
この交流電圧成分VACを逆対数変換すれれば、交流入力
電圧VINに対しαに依存しない線形な交流出力電圧V0が
得られる。
するためのログダイオードであり、ダイオードRDの微分
抵抗reは光電流IPの直流成分により決定され、 re＝（kT/q）×（1/α・IF(DC)） で示される。よって、ダイオードRDのアノード・カソー
ド間に現われる交流電圧成分VACは、 VAC＝α・IF(AC)×re ＝（kT/q）×（IF(AC)/IF(DC)） で与えられ、光伝達部C1の電流伝達率αに依存しない。
この交流電圧成分VACを逆対数変換すれれば、交流入力
電圧VINに対しαに依存しない線形な交流出力電圧V0が
得られる。
第１図，第２図において、A1はエミッタホロア回路、A2
は逆対数増幅器、A3は逆対数増幅器A2の出力電圧の積分
値と基準電圧値Vrefとの差を増幅し、ダイオードD1のカ
ソード電圧端子を制御する差動増幅器である。また第２
図のPSは、基準電圧値Vrefの発生部を含む定電圧回路、
Ｏはエミッタホロアの出力回路である。
は逆対数増幅器、A3は逆対数増幅器A2の出力電圧の積分
値と基準電圧値Vrefとの差を増幅し、ダイオードD1のカ
ソード電圧端子を制御する差動増幅器である。また第２
図のPSは、基準電圧値Vrefの発生部を含む定電圧回路、
Ｏはエミッタホロアの出力回路である。
上記のエミッタホロア回路A1,逆対数増幅器A2,差動増幅
器A3からダイオードRDへ帰還する負帰還回路を構成する
ことにより、ダイオードRDのアノード電位を一定にし、
逆対数増幅器A2の利得を一定とする。
器A3からダイオードRDへ帰還する負帰還回路を構成する
ことにより、ダイオードRDのアノード電位を一定にし、
逆対数増幅器A2の利得を一定とする。
逆対数増幅器A2はトランジスタQB2と抵抗RB6で構成さ
れ、その利得AVは、 AV≒RB6×IC（kT/q） ここで IC:QB2に流れるコレクタ電流 ただし、IC＝hFE×IE/（hFE＋１）≒IE とした。
れ、その利得AVは、 AV≒RB6×IC（kT/q） ここで IC:QB2に流れるコレクタ電流 ただし、IC＝hFE×IE/（hFE＋１）≒IE とした。
IE:QB2に流れるエミッタ電流 hFE:QB2のhFE で示される。
ICは点の電位で決定され、差動増幅器A3の出力電圧す
なわち点電位が一定ならば、光電流IPの直流成分であ
るα・IF(DC)が大きくなれば増加し、α・IF(DC)が小さ
くなけれは減少する。
なわち点電位が一定ならば、光電流IPの直流成分であ
るα・IF(DC)が大きくなれば増加し、α・IF(DC)が小さ
くなけれは減少する。
ところが、差動増幅器A3はα・IF(PC)の変化に対して負
帰還動作し、α・IF(DC)が増加しダイオードRDのアノー
ド−カソード間電圧が△Ｖだけ上がると点電位は△Ｖ
だけ下がり、点電位を一定にするように働く。
帰還動作し、α・IF(DC)が増加しダイオードRDのアノー
ド−カソード間電圧が△Ｖだけ上がると点電位は△Ｖ
だけ下がり、点電位を一定にするように働く。
よってトランジスタQB2のコレクタ電流ICは一定とな
り、逆対数増幅器A2の利得はAV＝RB6×IC/（kT/q）は光
電流IPの直流的な変化に対し一定となる。
り、逆対数増幅器A2の利得はAV＝RB6×IC/（kT/q）は光
電流IPの直流的な変化に対し一定となる。
ここで、差動増幅器A3の動作についてさらに詳しく説明
する。
する。
差動増幅器A3の一端子は基準電圧源Ｅに接続されてい
る。この基準電圧源Ｅは電源電圧VCC2から基準電圧源出
力端子（点）までを一定電圧Vrefになるように動作す
る。
る。この基準電圧源Ｅは電源電圧VCC2から基準電圧源出
力端子（点）までを一定電圧Vrefになるように動作す
る。
差動増幅器A3の＋端子には逆対数増幅器A2の出力の積分
値（点電位）が入力される。積分回路I1の時定数をτ
（＝R9×C2）とすると、1/2πτ以下の交流信号及び直
流的な出力変動のみが差動増幅器A3に入力され、差動増
幅器A3はこの変動を抑えるように働く。
値（点電位）が入力される。積分回路I1の時定数をτ
（＝R9×C2）とすると、1/2πτ以下の交流信号及び直
流的な出力変動のみが差動増幅器A3に入力され、差動増
幅器A3はこの変動を抑えるように働く。
差動増幅器A3は点電位と点電位を同じにしようとす
るので、積分回路I1での直流的な電圧降下、及び差動増
幅器A3の入力バイアス電流による−点間の電位差を
無視すると、VCC2とトランジスタQB2のコレクタ電位
差、すなわち抵抗RB6の直流電位差VDCは基準電圧Vrefと
同じになる。従って、トランジスタQB2に流れるコレク
タ電流ICは、 IC＝Vref/RB6（一定） となる。
るので、積分回路I1での直流的な電圧降下、及び差動増
幅器A3の入力バイアス電流による−点間の電位差を
無視すると、VCC2とトランジスタQB2のコレクタ電位
差、すなわち抵抗RB6の直流電位差VDCは基準電圧Vrefと
同じになる。従って、トランジスタQB2に流れるコレク
タ電流ICは、 IC＝Vref/RB6（一定） となる。
また、逆対数増幅器A2の交流入力電圧VACは、 VAC＝（kT/q）×（IF(AC)/IF(DC)） であるので、逆対数増幅器A2の交流出力電圧V0は、 V0＝AV×VAC ＝Vref×（IF(AC)/IF(DC)） で、発光ダイオードLEDの順方向電流IFの交流分と直流
分の比IF(AC)/IF(DC)に比例し、光伝達部C1の電流伝達
率αやその他の影響を全く受けないようにできる。
分の比IF(AC)/IF(DC)に比例し、光伝達部C1の電流伝達
率αやその他の影響を全く受けないようにできる。
第３図，第４図に他の構成例を示す。第１図及び第２図
と同一機能部分については同一符号を付している。
と同一機能部分については同一符号を付している。
第３図は第２図における出力電圧の直流分（1/2πτ以
下の低周波成分）の検出を、逆対数増幅器A2から直接行
わず、逆対数増幅器A2のトランジスタQB2とカレントミ
ラー構成されるトランジスタQB21のコレクタ電位で行う
ようにしている。
下の低周波成分）の検出を、逆対数増幅器A2から直接行
わず、逆対数増幅器A2のトランジスタQB2とカレントミ
ラー構成されるトランジスタQB21のコレクタ電位で行う
ようにしている。
すなわち、カレントミラー回路CMの構成により、QB2の
ベース電位及びQB21のベース電位を同時に制御し、VCC2
とQB21のコレクタ電圧の間の電圧を一定に保つ。QB21と
QB2には同じ直流電流が流れ、結果的にQB2とVCC2間の直
流電圧も一定に保たれる。
ベース電位及びQB21のベース電位を同時に制御し、VCC2
とQB21のコレクタ電圧の間の電圧を一定に保つ。QB21と
QB2には同じ直流電流が流れ、結果的にQB2とVCC2間の直
流電圧も一定に保たれる。
これによって、出力端子V0−VCC間に生じる直流電圧を
任意に可変できる。例えば、抵抗RB6をRB61の値を２倍
にすると、抵抗RB6の両端に生じる電圧を２倍の２×Vre
fとすることができる。
任意に可変できる。例えば、抵抗RB6をRB61の値を２倍
にすると、抵抗RB6の両端に生じる電圧を２倍の２×Vre
fとすることができる。
言い換えれば第３図の回路構成例は、逆対数増幅器A2の
利得AVを任意に選択できる利点があるものである。
利得AVを任意に選択できる利点があるものである。
第４図は、電流出力型の差動増幅器を構成して、電流に
よりダイオードRDに負帰還をかけるようにしている。A
3′は利得１の差動増幅器で、AL1はカレントミラー回路
を構成するトランジスタQ32とQ33及び電圧−電流変換を
行うトランジスタQ31からなる電圧−電流変換回路、AL2
はダイオードRD部で帰還電流を電流−電圧変換する回路
である。
よりダイオードRDに負帰還をかけるようにしている。A
3′は利得１の差動増幅器で、AL1はカレントミラー回路
を構成するトランジスタQ32とQ33及び電圧−電流変換を
行うトランジスタQ31からなる電圧−電流変換回路、AL2
はダイオードRD部で帰還電流を電流−電圧変換する回路
である。
例えば、差動増幅器A3′の入力において、点電圧が
点電圧より△V1高くなると、トランジスタQ31によって
この電位差は電圧−電流変換され、 ただし、IDC0は点電圧と点電圧が同じときの電流 を出力する。そして、電流−電圧変換回路AL2におい
て、IDC0→IDC1の電流変化が電圧変化に変換され、点
電位を△V1上昇するように動作する。
点電圧より△V1高くなると、トランジスタQ31によって
この電位差は電圧−電流変換され、 ただし、IDC0は点電圧と点電圧が同じときの電流 を出力する。そして、電流−電圧変換回路AL2におい
て、IDC0→IDC1の電流変化が電圧変化に変換され、点
電位を△V1上昇するように動作する。
このように本回路構成例では、点，点間の電位差は
そのまま点電圧に伝えられ、点から点への負帰還
回路の利得は１である。すなわち、本例において負帰還
回路で発生するノイズを増幅することがなく、受光側回
路の低ノイズを図ることができる。
そのまま点電圧に伝えられ、点から点への負帰還
回路の利得は１である。すなわち、本例において負帰還
回路で発生するノイズを増幅することがなく、受光側回
路の低ノイズを図ることができる。
なお、A2′は逆対数増幅器であり、積分回路I1との間に
カレントミラー回路CMを設け、抵抗RB6とRB61の抵抗値
比により、逆対数増幅器A2′の利得AVを任意に選択でき
るようにしている。
カレントミラー回路CMを設け、抵抗RB6とRB61の抵抗値
比により、逆対数増幅器A2′の利得AVを任意に選択でき
るようにしている。
なお、上述の各実施例において、受光素子PDを除くある
いは受光素子PDを含めて受光側回路部の一部又は全部を
１テップのモノシック集積回路とすることができる。従
って、光伝達部C1に光結合素子を用いる場合等にあって
は、発光ダイオードLEDと、受光素子PD及びその他の受
光側回路、または受光素子PDを含むすべての受光側回路
を１パッケージ化することが可能である。
いは受光素子PDを含めて受光側回路部の一部又は全部を
１テップのモノシック集積回路とすることができる。従
って、光伝達部C1に光結合素子を用いる場合等にあって
は、発光ダイオードLEDと、受光素子PD及びその他の受
光側回路、または受光素子PDを含むすべての受光側回路
を１パッケージ化することが可能である。
特に本発明は、テレビジョンセットのビデオ信号入力端
子の絶縁等に用いて有用であるが、このような光結合素
子や光ファイバを用いた光学システムの他、本発明の受
光回路は、交流信号が外部光等の直流バイアス光に重畳
されて入射される場合に単独で有効に使用することがで
きる。
子の絶縁等に用いて有用であるが、このような光結合素
子や光ファイバを用いた光学システムの他、本発明の受
光回路は、交流信号が外部光等の直流バイアス光に重畳
されて入射される場合に単独で有効に使用することがで
きる。
＜発明の効果＞ 以上本発明によれば、直流成分と交流信号成分を含んで
受光または光結合されるものにおいて、安定した状態で
直線性に優れた有用な受光回路及び光結合回路が提供で
きる。
受光または光結合されるものにおいて、安定した状態で
直線性に優れた有用な受光回路及び光結合回路が提供で
きる。
第１図は本発明の一実施例を示すブロック構成図、第２
図は具体例を示す回路図、第３図は他の具体例を示す回
路図、第４図は更に他の具体例を示す回路図、第５図は
従来例を示す回路図、第６図は他の従来例を示す回路図
である。 B1……発光素子駆動回路、LED……発光ダイオード、PD
……受光素子、RD……ダイオード、A2……逆対数増幅
器、I1……積分回路、A3……差動増幅器。
図は具体例を示す回路図、第３図は他の具体例を示す回
路図、第４図は更に他の具体例を示す回路図、第５図は
従来例を示す回路図、第６図は他の従来例を示す回路図
である。 B1……発光素子駆動回路、LED……発光ダイオード、PD
……受光素子、RD……ダイオード、A2……逆対数増幅
器、I1……積分回路、A3……差動増幅器。
Claims (2)
- 【請求項１】光を受光する受光素子と、該受光素子に接
続され受光素子から出力される光電流を対数変換するた
めのダイオードと、該ダイオードにより対数変換された
信号を逆対数変換する逆対数増幅器と、該逆対数増幅器
の直流成分出力を検出し、前記ダイオードのアノード電
位を直流的に一定に保持する負帰還回路部とを有してな
ることを特徴とする受光回路。 - 【請求項２】発光素子と、該発光素子を直流バイアス電
流に交流信号電流を重畳して駆動する発光素子駆動回路
部とからなる発光側回路と、 前記発光素子から出射された光を受光する受光素子と、
該受光素子に接続され受光素子から出力される光電流を
対数変換するためのダイオードと、該ダイオードにより
対数変換された信号を逆対数変換する逆対数増幅器と、
該逆対数増幅器の直流成分出力を検出し、前記ダイオー
ドのアノード電位を直流的に一定に保持する負帰還回路
部とを有する受光側回路と を備えてなることを特徴とする光結合回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16120888A JPH0681008B2 (ja) | 1988-06-29 | 1988-06-29 | 受光回路及び光結合回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16120888A JPH0681008B2 (ja) | 1988-06-29 | 1988-06-29 | 受光回路及び光結合回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0211014A JPH0211014A (ja) | 1990-01-16 |
| JPH0681008B2 true JPH0681008B2 (ja) | 1994-10-12 |
Family
ID=15730657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16120888A Expired - Fee Related JPH0681008B2 (ja) | 1988-06-29 | 1988-06-29 | 受光回路及び光結合回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0681008B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5162902B2 (ja) * | 2007-01-09 | 2013-03-13 | オムロン株式会社 | 光電センサの受光ユニットおよび光電センサの投光ユニット |
-
1988
- 1988-06-29 JP JP16120888A patent/JPH0681008B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0211014A (ja) | 1990-01-16 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |