JPH0713153B2 - 連続気泡型オレフィン系樹脂架橋発泡体の製造方法 - Google Patents
連続気泡型オレフィン系樹脂架橋発泡体の製造方法Info
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- JPH0713153B2 JPH0713153B2 JP29622790A JP29622790A JPH0713153B2 JP H0713153 B2 JPH0713153 B2 JP H0713153B2 JP 29622790 A JP29622790 A JP 29622790A JP 29622790 A JP29622790 A JP 29622790A JP H0713153 B2 JPH0713153 B2 JP H0713153B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、オレフィン系樹脂を主成分とした連続気泡
型架橋樹脂発泡体を製造する方法に関する。
型架橋樹脂発泡体を製造する方法に関する。
オレフィン系樹脂発泡体は、広範な分野に利用されてい
るが、そのほとんどは独立気泡型の発泡体である。この
独立気泡型発泡体は、当然のことながら、吸水性域は通
気性を必要とする用途には不適である。また、衝撃緩衝
材用途についても反発弾性が大きいため使用方法に工夫
が必要であり、その使用範囲も限定される。
るが、そのほとんどは独立気泡型の発泡体である。この
独立気泡型発泡体は、当然のことながら、吸水性域は通
気性を必要とする用途には不適である。また、衝撃緩衝
材用途についても反発弾性が大きいため使用方法に工夫
が必要であり、その使用範囲も限定される。
オレフィン系樹脂による連続気泡発泡体については、オ
レフィン系樹脂の持つ特徴からその用途を広げつつあ
る。このオレフィン系樹脂による連続気泡発泡体の製造
方法としては、一旦独立気泡の発泡体を製造し、これを
加熱膨張、或は機械的に加圧圧縮等によって気泡膜を破
壊し連続気泡化する方法が知られている。
レフィン系樹脂の持つ特徴からその用途を広げつつあ
る。このオレフィン系樹脂による連続気泡発泡体の製造
方法としては、一旦独立気泡の発泡体を製造し、これを
加熱膨張、或は機械的に加圧圧縮等によって気泡膜を破
壊し連続気泡化する方法が知られている。
このように、発泡化と連続気泡化とを別工程で行うので
はなく、一工程で連続気泡型のオレフィン系樹脂発泡体
を製造するのに適した方法について特公昭60−49657、6
2−89738、62−89739に提案されている。
はなく、一工程で連続気泡型のオレフィン系樹脂発泡体
を製造するのに適した方法について特公昭60−49657、6
2−89738、62−89739に提案されている。
この組成物は、オレフィン系樹脂100重量部、発泡剤１
〜20重量部、架橋剤の有機過酸化物0.3〜10重量部から
なる架橋発泡組成物にシリコーン油、シリコーンブロッ
クコポリマー、またはアルキル基やフェニル基で変性し
たシリコーン油を0.1〜10重量部添加すること、及び有
機過酸化物の10分半減温度（Tp）が100〜170℃であり、
発泡剤の発泡温度（Tf）が90〜160℃であって、かつ下
記の式 −10℃≦Tp−Tf≦50℃ を満足することを特徴としている。
〜20重量部、架橋剤の有機過酸化物0.3〜10重量部から
なる架橋発泡組成物にシリコーン油、シリコーンブロッ
クコポリマー、またはアルキル基やフェニル基で変性し
たシリコーン油を0.1〜10重量部添加すること、及び有
機過酸化物の10分半減温度（Tp）が100〜170℃であり、
発泡剤の発泡温度（Tf）が90〜160℃であって、かつ下
記の式 −10℃≦Tp−Tf≦50℃ を満足することを特徴としている。
前記公知の組成物は、発泡剤の分解温度と架橋剤の分解
温度の相対的関係を従来の発泡技術と逆転させ、三官能
モノマーとシリコーン油、またはシリコーンブロックコ
ポリマー、あるいはアルキル、フェニル基変性したシリ
コーン油の添加で発泡後の気泡径を微細でかつ均一度の
高いものとすることにより、均一かつ微細な連続気泡発
泡体が得られるものとしている。
温度の相対的関係を従来の発泡技術と逆転させ、三官能
モノマーとシリコーン油、またはシリコーンブロックコ
ポリマー、あるいはアルキル、フェニル基変性したシリ
コーン油の添加で発泡後の気泡径を微細でかつ均一度の
高いものとすることにより、均一かつ微細な連続気泡発
泡体が得られるものとしている。
しかしながら、これらの組成物を用いて得られる連続気
泡体の架橋度は低いものであり、三官能モノマーの添加
量、有機過酸化物の添加量をふやして架橋度を上げよう
とした場合、発泡と架橋のタイミングが合いにくくな
り、気泡荒れ、厚味方向の気泡径のばらつきが大きくな
る等満足な発泡体とはならない。
泡体の架橋度は低いものであり、三官能モノマーの添加
量、有機過酸化物の添加量をふやして架橋度を上げよう
とした場合、発泡と架橋のタイミングが合いにくくな
り、気泡荒れ、厚味方向の気泡径のばらつきが大きくな
る等満足な発泡体とはならない。
発泡体の架橋度が低い場合、熱により変形しやすく、ま
た繰り返し圧縮によりヘタリを生じやすく、実用上多く
の制約がでてくる。
た繰り返し圧縮によりヘタリを生じやすく、実用上多く
の制約がでてくる。
このような問題を解決し、実用上良好な連続気泡発泡体
とするためには架橋度を30％、好ましくは50％以上にす
る必要がある。しかしながら、発泡時に架橋度を上げる
ことは前記のごとく問題がある。
とするためには架橋度を30％、好ましくは50％以上にす
る必要がある。しかしながら、発泡時に架橋度を上げる
ことは前記のごとく問題がある。
本発明者はこのような欠点を解消すべく鋭意検討した結
果、発泡工程においてアルコキシシランをオレフィン系
樹脂にグラフトし、該アルコキシシランを縮合反応架橋
させることにより解決できることを見出した。
果、発泡工程においてアルコキシシランをオレフィン系
樹脂にグラフトし、該アルコキシシランを縮合反応架橋
させることにより解決できることを見出した。
即ち、オレフィン系樹脂に、発泡剤、有機過酸化物、α
−オレフィン変性シリコーンとともにアルコキシシラン
を配合し、該アルコキシシランを発泡工程においてオレ
フィン系樹脂に遊離ラジカル部位を発生させる有機過酸
化物によりグラフト反応させ、該アルコキシシランを縮
合反応架橋させ、連続気泡型オレフィン系樹脂架橋発泡
体とするものである。
−オレフィン変性シリコーンとともにアルコキシシラン
を配合し、該アルコキシシランを発泡工程においてオレ
フィン系樹脂に遊離ラジカル部位を発生させる有機過酸
化物によりグラフト反応させ、該アルコキシシランを縮
合反応架橋させ、連続気泡型オレフィン系樹脂架橋発泡
体とするものである。
本発明の方法によれば、高架橋度の連続気泡発泡体を得
ることができ、しかもアルコキシシランのグラフト化反
応及び縮合反応架橋を発泡工程で行なうことができるた
め特別の設備を必要としない。
ることができ、しかもアルコキシシランのグラフト化反
応及び縮合反応架橋を発泡工程で行なうことができるた
め特別の設備を必要としない。
本発明は、これらの知見に基づいて完成するに至ったも
のである。
のである。
かくして、本発明によれば、（Ａ）オレフィン系樹脂10
0重量部、（Ｂ）分解開始温度が100〜150℃であるとと
もに前記オレフィン系樹脂の融点より20〜70℃高いもの
であり、かつ、分解完了温度が150〜210℃である発泡剤
１〜20重量部、（Ｃ）１分間半減温度が150〜190℃の有
機過酸化物0.3〜５重量部、（Ｄ）α−オレフィン変性
シリコーン0.1〜5.0重量部、および（Ｅ）一般式RnSi
（OR）4-nで表されるアルコキシシラン0.1〜５重量部 （但し、Ｒはビニル基、クロロ基、アミノ基、メルカプ
ト基、エポキシ基またはメタクリロ基、ORはメトキシ基
またはエトキシ基であり、ｎは１または２である。） を含有する連続気泡型オレフィン系樹脂架橋発泡性組成
物を発泡剤、有機過酸化物の分解温度以下でシート状に
成形し、次いで発泡剤、有機過酸化物の分解温度以上の
温度に加熱し、発泡させるとともに該発泡が進行する過
程において、アルコキシシランをオレフィン系樹脂にグ
ラフトさせ、該アルコキシシランによる縮合反応架橋を
させることを特徴とする連続気泡型オレフィン系樹脂架
橋発泡体の製造方法が提供される。
0重量部、（Ｂ）分解開始温度が100〜150℃であるとと
もに前記オレフィン系樹脂の融点より20〜70℃高いもの
であり、かつ、分解完了温度が150〜210℃である発泡剤
１〜20重量部、（Ｃ）１分間半減温度が150〜190℃の有
機過酸化物0.3〜５重量部、（Ｄ）α−オレフィン変性
シリコーン0.1〜5.0重量部、および（Ｅ）一般式RnSi
（OR）4-nで表されるアルコキシシラン0.1〜５重量部 （但し、Ｒはビニル基、クロロ基、アミノ基、メルカプ
ト基、エポキシ基またはメタクリロ基、ORはメトキシ基
またはエトキシ基であり、ｎは１または２である。） を含有する連続気泡型オレフィン系樹脂架橋発泡性組成
物を発泡剤、有機過酸化物の分解温度以下でシート状に
成形し、次いで発泡剤、有機過酸化物の分解温度以上の
温度に加熱し、発泡させるとともに該発泡が進行する過
程において、アルコキシシランをオレフィン系樹脂にグ
ラフトさせ、該アルコキシシランによる縮合反応架橋を
させることを特徴とする連続気泡型オレフィン系樹脂架
橋発泡体の製造方法が提供される。
本発明で用いるオレフィン系樹脂としては、ポリエチレ
ン、ポリブテン−１、ポリプロピレン等のポリオレフィ
ン系のホモポリマー；エチレンプロピレン共重合体、エ
チレン酢酸ビニル共重合体、エチレンエチルアクリレー
ト共重合体等のポリオレフィン系ポリマーの共重合体；
塩素化ポリエチレン、アイオノマー、クロルスルフォン
化ポリエチレン等のポリオレフィン系ポリマーの誘電
体；これらの重合体の２種以上の混合物等がある。
ン、ポリブテン−１、ポリプロピレン等のポリオレフィ
ン系のホモポリマー；エチレンプロピレン共重合体、エ
チレン酢酸ビニル共重合体、エチレンエチルアクリレー
ト共重合体等のポリオレフィン系ポリマーの共重合体；
塩素化ポリエチレン、アイオノマー、クロルスルフォン
化ポリエチレン等のポリオレフィン系ポリマーの誘電
体；これらの重合体の２種以上の混合物等がある。
本発明で用いる発泡剤は、その分解開始温度が100〜150
℃であるとともに前記オレフィン系樹脂の融点より20〜
70℃高いものであり、かつ、分解完了温度が150〜210℃
である発泡剤であればよく、発泡助剤を用いて分解開始
温度、分解完了温度を調節してもかまわない。
℃であるとともに前記オレフィン系樹脂の融点より20〜
70℃高いものであり、かつ、分解完了温度が150〜210℃
である発泡剤であればよく、発泡助剤を用いて分解開始
温度、分解完了温度を調節してもかまわない。
発泡剤としては、例えば、アゾビスイソブチロニトリ
ル、アゾジカルボンアミド、ｐ−トルエンスルホニルヒ
ドラジド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、4,
4′−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド等が用
いられるが、これらの中でも、アゾジカルボンアミドが
発生ガス量、発泡助剤の効果、経済性等から最も好まし
い。
ル、アゾジカルボンアミド、ｐ−トルエンスルホニルヒ
ドラジド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、4,
4′−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド等が用
いられるが、これらの中でも、アゾジカルボンアミドが
発生ガス量、発泡助剤の効果、経済性等から最も好まし
い。
発泡剤は、オレフィン系樹脂100重量部に対して、通
常、１〜20重量部の割合でが適当であり、目的とする発
泡倍率、使用する発泡剤のガス発生量等から使用量はこ
の範囲内で決定する。
常、１〜20重量部の割合でが適当であり、目的とする発
泡倍率、使用する発泡剤のガス発生量等から使用量はこ
の範囲内で決定する。
この発泡剤の分解開始温度が100℃未満であると、加工
が困難であり、組成物の混練工程で発泡剤が分解してし
まう危険があり、逆に、150℃を超えるものでは、樹脂
の粘度とのバランスがとれず、発生ガスの圧力で溶融樹
脂膜が破れて生成した気泡を保持できず、気泡が粗大に
なる。また、分解開始温度を使用するオレフィン系樹脂
の融点＋20℃未満であると、発泡時に樹脂の粘度が追随
できず樹脂膜が破れてしまい気泡生成が困難となる。分
解開始温度が使用するオレフィン系樹脂の融点＋70℃を
超えると、樹脂が流れてしまい気泡生成が困難となる。
が困難であり、組成物の混練工程で発泡剤が分解してし
まう危険があり、逆に、150℃を超えるものでは、樹脂
の粘度とのバランスがとれず、発生ガスの圧力で溶融樹
脂膜が破れて生成した気泡を保持できず、気泡が粗大に
なる。また、分解開始温度を使用するオレフィン系樹脂
の融点＋20℃未満であると、発泡時に樹脂の粘度が追随
できず樹脂膜が破れてしまい気泡生成が困難となる。分
解開始温度が使用するオレフィン系樹脂の融点＋70℃を
超えると、樹脂が流れてしまい気泡生成が困難となる。
なお、上記温度条件範囲は、単品の発泡剤では満足する
ことが困難な場合があるので、尿素化合物、酸化亜鉛、
亜鉛化合物、鉛系化合物等の分解促進剤を１〜10重量部
添加して、温度条件範囲を調節することが望ましい。ま
た、必要に応じて２種類の発泡剤を併用してもよい。
ことが困難な場合があるので、尿素化合物、酸化亜鉛、
亜鉛化合物、鉛系化合物等の分解促進剤を１〜10重量部
添加して、温度条件範囲を調節することが望ましい。ま
た、必要に応じて２種類の発泡剤を併用してもよい。
発泡剤の分解開始温度および分解完了温度は、示差熱天
秤において、10℃／分の昇温速度で測定したときの温度
−時間曲線の各点をいい、分解開始温度はその立ち上が
り点の温度であり、分解完了温度はそのピーク点であ
る。
秤において、10℃／分の昇温速度で測定したときの温度
−時間曲線の各点をいい、分解開始温度はその立ち上が
り点の温度であり、分解完了温度はそのピーク点であ
る。
本発明に用いる有機過酸化物は、その１分間半減温度が
150〜190℃のものであればよく、その中から、工程上の
都合や経済性から適宜言選定すればよい。具体例を１分
間半減温度とともに示すと、2,4−ジクロロベンゾイル
ペルオキシド（121℃）、ベンゾイルペルオキシド（130
℃）、1,1−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）−3,3,5−トリ
メチルシクロヘキサン（148℃）、ｎ−ブチル−4,4−ジ
（ｔ−ブチルペルオキシ）バレレート（166℃）、ジク
ミルペルオキシド（171℃）、α，α′−ビス（ｔ−ブ
チルペルオキシイソプロピル）ベンゼン（175℃）、2,5
−ジメチル−2,6−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキシ
ン−３（179℃）、ｔ−ブチルペルオキシクメン（176
℃）等を挙げることができる。有機過酸化物は、オレフ
ィン系樹脂100重量部に対して、通常、0.3〜５重量部の
割合で配合する。
150〜190℃のものであればよく、その中から、工程上の
都合や経済性から適宜言選定すればよい。具体例を１分
間半減温度とともに示すと、2,4−ジクロロベンゾイル
ペルオキシド（121℃）、ベンゾイルペルオキシド（130
℃）、1,1−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）−3,3,5−トリ
メチルシクロヘキサン（148℃）、ｎ−ブチル−4,4−ジ
（ｔ−ブチルペルオキシ）バレレート（166℃）、ジク
ミルペルオキシド（171℃）、α，α′−ビス（ｔ−ブ
チルペルオキシイソプロピル）ベンゼン（175℃）、2,5
−ジメチル−2,6−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキシ
ン−３（179℃）、ｔ−ブチルペルオキシクメン（176
℃）等を挙げることができる。有機過酸化物は、オレフ
ィン系樹脂100重量部に対して、通常、0.3〜５重量部の
割合で配合する。
また、多官能性モノマー、連鎖移動剤を添加することに
よりグラフト性を改善することも可能である。
よりグラフト性を改善することも可能である。
α−オレフィン変性シリコーンは、連続気泡を形成しか
つ連続気泡の形状を保持する役割を有するものであり、
ジメチルシリコーンをベースにα−オレフィンでSi側鎖
を変性したものであり、例えば、C10H20やC13H27による
50％変性のシリコーンなどのαオレフィン変性シリコー
ン界面活性剤が用いられる。配合割合は、オレフィン系
樹脂100重量部に対して、通常、0.1〜5.0重量部であ
る。
つ連続気泡の形状を保持する役割を有するものであり、
ジメチルシリコーンをベースにα−オレフィンでSi側鎖
を変性したものであり、例えば、C10H20やC13H27による
50％変性のシリコーンなどのαオレフィン変性シリコー
ン界面活性剤が用いられる。配合割合は、オレフィン系
樹脂100重量部に対して、通常、0.1〜5.0重量部であ
る。
本発明で用いるアルコキシシランは一般式RnSi（OR）4-
nで表されるのが使用されるが、それらの中でも、ビニ
ルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビ
ニルトリス（２−メトキシエトキシ）シラン、３−アミ
ノプロピルトリエトキシシラン、３−メタクリロキシプ
ロピルトリメトキシシランがより好ましい。アルコキシ
シランは、オレフィン系樹脂100重量部に対して、通
常、0.1〜５重量部の割合で配合される。
nで表されるのが使用されるが、それらの中でも、ビニ
ルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビ
ニルトリス（２−メトキシエトキシ）シラン、３−アミ
ノプロピルトリエトキシシラン、３−メタクリロキシプ
ロピルトリメトキシシランがより好ましい。アルコキシ
シランは、オレフィン系樹脂100重量部に対して、通
常、0.1〜５重量部の割合で配合される。
0.1重量部未満であると効果が十分に期待できず、５重
量部以上であると、その効果が増大せず不経済であり、
また、ブリード現象の発生するおそれがある。
量部以上であると、その効果が増大せず不経済であり、
また、ブリード現象の発生するおそれがある。
その他、本発明の樹脂組成物には、防菌剤、防かび剤、
難撚剤、増量材、消臭剤、着臭剤等の添加も可能であ
る。
難撚剤、増量材、消臭剤、着臭剤等の添加も可能であ
る。
以下、実施例および比較例を挙げて、本発明について更
に具体的に説明する。
に具体的に説明する。
［実施例−１］ エチレン酢酸ビニル共重合体（密度0.93、MI 17.0）10
0重量部、アゾジカーボンアミド10重量部、酸化亜鉛1.0
重量部、尿素0.5重量部、抗酸化剤0.5重量部、α−オレ
フィン変性シリコーン界面活性剤0.3重量部、ジクミル
ペルオキシド（DCP）1.0重量部、ビニルトリス（２−メ
トキシエトキシ）シラン1.0重量部を混合し、65mmφ押
出機により1.0mm厚のシートを作成し、これを180℃の熱
風循環炉の中に５分間入れ発泡を行い、次いで炉より取
り出して冷却し良好な発泡体を得た。この発泡体の測定
結果を表−１に示す。
0重量部、アゾジカーボンアミド10重量部、酸化亜鉛1.0
重量部、尿素0.5重量部、抗酸化剤0.5重量部、α−オレ
フィン変性シリコーン界面活性剤0.3重量部、ジクミル
ペルオキシド（DCP）1.0重量部、ビニルトリス（２−メ
トキシエトキシ）シラン1.0重量部を混合し、65mmφ押
出機により1.0mm厚のシートを作成し、これを180℃の熱
風循環炉の中に５分間入れ発泡を行い、次いで炉より取
り出して冷却し良好な発泡体を得た。この発泡体の測定
結果を表−１に示す。
［実施例−２］ エチレン酢酸ビニル共重合体（密度0.93、MI 17.0）10
0重量部、アゾジカーボンアミド10重量部、酸化亜鉛1.0
重量部、尿素0.5重量部、抗酸化剤0.5重量部、α−オレ
フィン変性シリコーン界面活性剤0.3重量部、DCP1.0重
量部、ビニルトリエトキシシラン1.0重量部を混合し、6
5mmφ押出機により1.0mm厚のシートを作成し、これを18
0℃の熱風潤滑炉の中に５分間入れ発泡を行い、次いで
炉より取り出して冷却し良好な発泡体を得た。この発泡
体を65℃、湿度90％の条件に24時間おいた。
0重量部、アゾジカーボンアミド10重量部、酸化亜鉛1.0
重量部、尿素0.5重量部、抗酸化剤0.5重量部、α−オレ
フィン変性シリコーン界面活性剤0.3重量部、DCP1.0重
量部、ビニルトリエトキシシラン1.0重量部を混合し、6
5mmφ押出機により1.0mm厚のシートを作成し、これを18
0℃の熱風潤滑炉の中に５分間入れ発泡を行い、次いで
炉より取り出して冷却し良好な発泡体を得た。この発泡
体を65℃、湿度90％の条件に24時間おいた。
この発泡体の測定結果を表−１に示す。
［比較例−１］ エチレン酢酸ビニル共重合体（密度0.93、MI 17.0）10
0重量部、アゾジカーボンアミド10重量部、酸化亜鉛1.0
重量部、尿素0.5重量部、抗酸化剤0.5重量部、α−オレ
フィン変性シリコーン界面活性剤0.3重量部、DCP1.0重
量部を混合し、65mmφ押出機により1.0mm厚のシートを
作成し、これを180℃の熱風循環炉の中に５分間入れ発
泡を行い、次いで炉より取り出して冷却し良好な発泡体
を得た。この発泡体の測定結果を表−１に示す。
0重量部、アゾジカーボンアミド10重量部、酸化亜鉛1.0
重量部、尿素0.5重量部、抗酸化剤0.5重量部、α−オレ
フィン変性シリコーン界面活性剤0.3重量部、DCP1.0重
量部を混合し、65mmφ押出機により1.0mm厚のシートを
作成し、これを180℃の熱風循環炉の中に５分間入れ発
泡を行い、次いで炉より取り出して冷却し良好な発泡体
を得た。この発泡体の測定結果を表−１に示す。
［比較例−２］ エチレン酢酸ビニル共重合体（密度0.93、MI 17.0）10
0重量部、アゾジカーボンアミド10重量部、酸化亜鉛1.0
重量部、尿素0.5重量部、抗酸化剤0.5重量部、α−オレ
フィン変性シリコーン界面活性剤0.3重量部、DCP3.0重
量部を混合し、65mmφ押出機により1.0mm厚のシートを
作成し、これを180℃の熱風循環炉の中に５分間入れ発
泡を行い、次いで炉より取り出して冷却し発泡体を得
た。しかし、この発泡体の断面を見ると、表面部は比較
的良好であるが、中央部では気泡が立ち、また気泡径も
大きく、全体として不均一な発泡体となった。この発泡
体の測定結果を表−１に示す。
0重量部、アゾジカーボンアミド10重量部、酸化亜鉛1.0
重量部、尿素0.5重量部、抗酸化剤0.5重量部、α−オレ
フィン変性シリコーン界面活性剤0.3重量部、DCP3.0重
量部を混合し、65mmφ押出機により1.0mm厚のシートを
作成し、これを180℃の熱風循環炉の中に５分間入れ発
泡を行い、次いで炉より取り出して冷却し発泡体を得
た。しかし、この発泡体の断面を見ると、表面部は比較
的良好であるが、中央部では気泡が立ち、また気泡径も
大きく、全体として不均一な発泡体となった。この発泡
体の測定結果を表−１に示す。
［発明の効果］ 本発明によれば、従来提案されている方法で得られる発
泡体よりも、高架橋度の連続気泡発泡体を得ることが出
来る。また、本発明によるアルコキシシランのグラフト
化反応、縮合反応架橋は発泡工程で行われるため、特別
な設備は必要でない。
泡体よりも、高架橋度の連続気泡発泡体を得ることが出
来る。また、本発明によるアルコキシシランのグラフト
化反応、縮合反応架橋は発泡工程で行われるため、特別
な設備は必要でない。
本発明の方法による発泡体は、吸水性、通気性、耐候性
に優れ、柔軟で、風合いの良いオレフィン系樹脂の連続
気泡発泡体であり、しかも高架橋度の発泡体であるため
圧縮回復性に優れ、シール材、パット材、緩衝材、カー
ペットアンダーレイ等に好ましく使用される。
に優れ、柔軟で、風合いの良いオレフィン系樹脂の連続
気泡発泡体であり、しかも高架橋度の発泡体であるため
圧縮回復性に優れ、シール材、パット材、緩衝材、カー
ペットアンダーレイ等に好ましく使用される。
Claims (1)
- 【請求項１】（Ａ）オレフィン系樹脂100重量部、 （Ｂ）分解開始温度が100〜150℃であるとともに前記オ
レフィン系樹脂の融点より20〜70℃高いものであり、か
つ、分解完了温度が150〜210℃である発泡剤１〜20重量
部、 （Ｃ）１分間半減期が150〜190℃の有機過酸化物0.3〜
５重量部、 （Ｄ）α−オレフィン変性シリコーン0.1〜5.0重量部、
および （Ｅ）一般式RnSi（OR）4-nで表されるアルコキシシラ
ン0.1〜５重量部 （但し、Ｒはビニル基、クロロ基、アミノ基、メルカプ
ト基、エポキシ基またはメタクロリル基、ORはメトキシ
基またはエトキシ基であり、ｎは１または２である。） を含有する連続気泡型オレフィン系樹脂架橋発泡性組成
物を発泡剤、有機過酸化物の分解開始温度未満の温度シ
ート状に成形し、次いで発泡剤、有機過酸化物の分解温
度以上の温度に加熱し、発泡させるとともに該発泡が進
行する過程において、アルコキシシランをオレフィン系
樹脂にグラフトさせ、該アルコキシシランによる縮合反
応架橋をさせることを特徴とする連続気泡型オレフィン
系樹脂架橋発泡体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29622790A JPH0713153B2 (ja) | 1990-11-01 | 1990-11-01 | 連続気泡型オレフィン系樹脂架橋発泡体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29622790A JPH0713153B2 (ja) | 1990-11-01 | 1990-11-01 | 連続気泡型オレフィン系樹脂架橋発泡体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04170441A JPH04170441A (ja) | 1992-06-18 |
| JPH0713153B2 true JPH0713153B2 (ja) | 1995-02-15 |
Family
ID=17830827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29622790A Expired - Fee Related JPH0713153B2 (ja) | 1990-11-01 | 1990-11-01 | 連続気泡型オレフィン系樹脂架橋発泡体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0713153B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3865538A1 (en) * | 2020-02-14 | 2021-08-18 | Sika Technology AG | Thermally expandable compositions with improved humidity storage resistance |
-
1990
- 1990-11-01 JP JP29622790A patent/JPH0713153B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04170441A (ja) | 1992-06-18 |
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