JPH0717936B2 - Ｔｉ含有鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
Ｔｉ含有鋼の連続鋳造方法Info
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- JPH0717936B2 JPH0717936B2 JP1150478A JP15047889A JPH0717936B2 JP H0717936 B2 JPH0717936 B2 JP H0717936B2 JP 1150478 A JP1150478 A JP 1150478A JP 15047889 A JP15047889 A JP 15047889A JP H0717936 B2 JPH0717936 B2 JP H0717936B2
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明Tiを含有する鋼の連続鋳造に関し、特に溶鋼の
注入を司るノズルの閉塞を防止しようとするものであ
る。
注入を司るノズルの閉塞を防止しようとするものであ
る。
鋼の連続鋳造において取鍋ノズルおよびタンディッシュ
ノズルの閉塞を防止できれば、１ノズル当たりの鋳造チ
ャージ数が増加することにより、歩留りおよび生産性は
向上する。特にTiを含有する鋼の連続鋳造では、一般的
なアルミキルド鋼に比較してノズルが閉塞し易いため、
その意義は大きい。
ノズルの閉塞を防止できれば、１ノズル当たりの鋳造チ
ャージ数が増加することにより、歩留りおよび生産性は
向上する。特にTiを含有する鋼の連続鋳造では、一般的
なアルミキルド鋼に比較してノズルが閉塞し易いため、
その意義は大きい。
（従来の技術） Tiを含有する鋼の連続鋳造におけるノズルの閉塞防止方
法について、特開昭61−1457号および同63−63558号各
公報には金属Caを添加することが記載されているが、金
属Caは高価であるため経済的ではない。
法について、特開昭61−1457号および同63−63558号各
公報には金属Caを添加することが記載されているが、金
属Caは高価であるため経済的ではない。
また特公昭56−29730号公報にはAlの含有量を0.003wt％
（以下単に％と示す）未満に調整することが示されてい
るが、Al含有量が少ないため鋼中に残存している酸素は
Tiと化合してTiO2になり、Ti含有量が減少するほか、Ti
O2はAl2O3と比較して比重が大きいので鋼中より浮上し
にくく溶鋼内に残存するためノズル閉塞の誘因となる。
さらにAlによる脱酸は期待出来ないので、鋼の清浄度が
低下する場合もある。
（以下単に％と示す）未満に調整することが示されてい
るが、Al含有量が少ないため鋼中に残存している酸素は
Tiと化合してTiO2になり、Ti含有量が減少するほか、Ti
O2はAl2O3と比較して比重が大きいので鋼中より浮上し
にくく溶鋼内に残存するためノズル閉塞の誘因となる。
さらにAlによる脱酸は期待出来ないので、鋼の清浄度が
低下する場合もある。
さらに、Ti含有鋼の連続鋳造は溶鋼を途切れることなく
供給するため、チャージが進ほどTi酸化物のノズル内付
着量が増加する傾向にあり、ノズル閉塞の発生し易い環
境となるため、溶鋼の注入量に応じた対策が必要にな
る。
供給するため、チャージが進ほどTi酸化物のノズル内付
着量が増加する傾向にあり、ノズル閉塞の発生し易い環
境となるため、溶鋼の注入量に応じた対策が必要にな
る。
（発明が解決しようとする課題） そこでこの発明は、溶鋼注入の際にノズル詰まりがなく
かつ清浄度の高いTi入り鋼種の得られる、溶鋼の注入量
に応じた、有利な連続鋳造方法について提案することを
目的とする。
かつ清浄度の高いTi入り鋼種の得られる、溶鋼の注入量
に応じた、有利な連続鋳造方法について提案することを
目的とする。
（課題を解決するための手段） この発明は、Tiを0.010wt％以上含有する鋼を連続鋳造
するに当たり、 溶鋼をモールドに注入するに先立ち、その溶鋼注入量に
応じて、少なくとも下記式を満足する量のAlを添加し、
脱酸調整を行ってノズルの閉塞を防止することを特徴と
するTi含有鋼の連続鋳造方法。
するに当たり、 溶鋼をモールドに注入するに先立ち、その溶鋼注入量に
応じて、少なくとも下記式を満足する量のAlを添加し、
脱酸調整を行ってノズルの閉塞を防止することを特徴と
するTi含有鋼の連続鋳造方法。
記 Al/Ti≧1.6×10-6χ2−６×10-4χ＋0.6 ここでχ：溶鋼注入量（ｔ） この発明で対称とするTi含有鋼は、鋼中の酸素と化合し
た高融点のTi酸化物を核として溶鋼の凝固が生じてノズ
ルが閉塞され易い。これに対して鋼中の酸素と化合した
Al酸化物はスラグとなって湯面に浮上するため、ノズル
閉塞の原因になりにくい。
た高融点のTi酸化物を核として溶鋼の凝固が生じてノズ
ルが閉塞され易い。これに対して鋼中の酸素と化合した
Al酸化物はスラグとなって湯面に浮上するため、ノズル
閉塞の原因になりにくい。
したがって鋼中の酸素はAlによって脱酸することが有利
で、上記式を満足する含有量のAlを残すことでTi酸化物
の生成を回避し、鋼の清浄化およびノズル閉塞の防止を
両立するわけである。
で、上記式を満足する含有量のAlを残すことでTi酸化物
の生成を回避し、鋼の清浄化およびノズル閉塞の防止を
両立するわけである。
（作用） 次にこの発明の基礎となった実験結果について詳しく述
べる。
べる。
まずタンディッシュ内に注入するTi含有量0.01〜0.10％
の溶鋼に、Al含有量が種々の値となる脱酸調整を施し、
得られたそれぞれの鋼種を、ヒートサイズ250t（片スト
ランド当たり125t）を１チャージとして、１〜５連の連
続鋳造に供したときのタンディッシュノズルの詰まりに
ついて調査した結果を、第１図に示す。なお鋳造には２
ストランドスラブ連鋳機を用いた。同図において、縦軸
はノズル詰まり指数（以下指数と称す）、すなわち単位
スループット当たりのS/N開度｛cm2／（t/min）｝を示
し、同図に示す実験結果から、この指数が6.0以下であ
ればノズル詰まりの発生はなく、一方指数が10をこえる
と鋳込みに支障をきたすことが判明した。なお、横軸に
はAlのTiとの比Al/Tiを示した。
の溶鋼に、Al含有量が種々の値となる脱酸調整を施し、
得られたそれぞれの鋼種を、ヒートサイズ250t（片スト
ランド当たり125t）を１チャージとして、１〜５連の連
続鋳造に供したときのタンディッシュノズルの詰まりに
ついて調査した結果を、第１図に示す。なお鋳造には２
ストランドスラブ連鋳機を用いた。同図において、縦軸
はノズル詰まり指数（以下指数と称す）、すなわち単位
スループット当たりのS/N開度｛cm2／（t/min）｝を示
し、同図に示す実験結果から、この指数が6.0以下であ
ればノズル詰まりの発生はなく、一方指数が10をこえる
と鋳込みに支障をきたすことが判明した。なお、横軸に
はAlのTiとの比Al/Tiを示した。
この上記の実験によって、連続鋳造の連々数によって指
数が増加することも判明したので、各連続鋳造での指数
と１チャージでの指数との差を各連々数（チャージ数）
で割って求めた、１チャージ当たりの指数の増加量を調
べた結果について、Al/Tiとの関係において第２図に示
す。
数が増加することも判明したので、各連続鋳造での指数
と１チャージでの指数との差を各連々数（チャージ数）
で割って求めた、１チャージ当たりの指数の増加量を調
べた結果について、Al/Tiとの関係において第２図に示
す。
第１図に示したように指数が10をこえると鋳込みに支障
が生じるため指数を10以下に抑える必要があり、第２図
から例えば５連（合計10チャージ）の連続鋳造では１チ
ャージ当たりの指数の増加量を1.0以下に抑えること、
同様に６連（合計12チャージ）では0.8以下に抑えるこ
と、によって各連続鋳造の指数は10以下となる。そし
て、指数の増加を抑えるにはAl/Tiを,5連で0.85以上
に、６連で1.05以上にすればよい。
が生じるため指数を10以下に抑える必要があり、第２図
から例えば５連（合計10チャージ）の連続鋳造では１チ
ャージ当たりの指数の増加量を1.0以下に抑えること、
同様に６連（合計12チャージ）では0.8以下に抑えるこ
と、によって各連続鋳造の指数は10以下となる。そし
て、指数の増加を抑えるにはAl/Tiを,5連で0.85以上
に、６連で1.05以上にすればよい。
そこで連続鋳造の連々数と、各連続鋳造の指数を10以下
に抑えるのに必要なAl/Tiの下限との関係を求めると第
３図に示すようにしなる。
に抑えるのに必要なAl/Tiの下限との関係を求めると第
３図に示すようにしなる。
同図からわかるように、Al/Tiの下限は次式（１）にて
表すことができる。
表すことができる。
Al/Ti≧0.025x2−0.075x＋0.6……（１） ここでx:鋳込みチャージ数 この（１）式を溶鋼の注入量1t当たりに換算すると、１
チャージが125t（250t/2）であるから、次式（２）が得
られる。
チャージが125t（250t/2）であるから、次式（２）が得
られる。
Al/Ti≧1.6×10-6χ2−６×10-4χ＋0.6……（２） ここでχ：溶鋼注入重量（ｔ） 上記（２）式に従うAl含有量を確保することにより、ノ
ズル閉塞は回避される。
ズル閉塞は回避される。
なお同様の条件での鋼中Al含有量と鋼中酸素含有量との
関係を第４図に示すように、Al含有量に応じて鋼の清浄
度も向上することがわかる。
関係を第４図に示すように、Al含有量に応じて鋼の清浄
度も向上することがわかる。
次いでこの発明における脱酸調整について説明する。
まず脱酸調整後のTi含有量を0.010％としたのは、Ti:0.
010未満であれば、ノズル詰りが顕著には発生しないた
めであり、この発明は、0.010％以上になって始めて効
果を発揮するものである。
010未満であれば、ノズル詰りが顕著には発生しないた
めであり、この発明は、0.010％以上になって始めて効
果を発揮するものである。
また脱酸調整後のAl含有量は、上記した式（２）に従う
下限を確保する必要があるのは上述の通りである。一方
Al含有量の上限は特に限定しないが、合金成分の原単位
を低減させるという意味では、できる限り下限に近いこ
とが望ましい。
下限を確保する必要があるのは上述の通りである。一方
Al含有量の上限は特に限定しないが、合金成分の原単位
を低減させるという意味では、できる限り下限に近いこ
とが望ましい。
（実施例） 1000tまでの連続鋳造の達成を目標として、脱酸調整後
の取鍋分析値が表１に示すとおりである各鋼種を、サイ
ズ260×1300mmのモールドにて鋳込み速度1.4m/minで連
続鋳造に供した。なお、鋼種Ｂ〜Ｉは、溶鋼注入量を10
00tとして、上記式（２）で導いたAl/Ti比に従ってAl添
加量を決定した。
の取鍋分析値が表１に示すとおりである各鋼種を、サイ
ズ260×1300mmのモールドにて鋳込み速度1.4m/minで連
続鋳造に供した。なお、鋼種Ｂ〜Ｉは、溶鋼注入量を10
00tとして、上記式（２）で導いたAl/Ti比に従ってAl添
加量を決定した。
なお取鍋とタンディッシュとの間は、Arガス（10〜15l/
min）にてシールし無酸化雰囲気とした。
min）にてシールし無酸化雰囲気とした。
鋼種ＡおよびＡ′は鋳造開始と同時にノズル詰まりが生
じ、250tを注入した時点でノズル閉塞のため、鋳造を続
行するのが不可能となった。これに対して、この発明に
従う鋼種Ｂ〜Ｉは、目標とする1000tを注入してもノズ
ル詰まりは発生せずに安定した連続鋳造が可能であっ
た。
じ、250tを注入した時点でノズル閉塞のため、鋳造を続
行するのが不可能となった。これに対して、この発明に
従う鋼種Ｂ〜Ｉは、目標とする1000tを注入してもノズ
ル詰まりは発生せずに安定した連続鋳造が可能であっ
た。
（発明の効果） この発明によれば、Ti含有鋼の連続鋳造におけるノズル
の閉塞を回避できるため作業の軽減を図れ、さらに１ノ
ズル当たりの溶鋼注入量は大幅に増加するので歩留まり
および生産性の著しい向上を基体できる。
の閉塞を回避できるため作業の軽減を図れ、さらに１ノ
ズル当たりの溶鋼注入量は大幅に増加するので歩留まり
および生産性の著しい向上を基体できる。
第１図はAl/Tiとノズル詰まり指数との関係を示すグラ
フ、 第２図はAl/Tiと１チャージ当たりのノズル詰まり指数
増加量との関係を示すグラフ、 第３図は確保すべきAl/Tiと連続鋳造の連々数との関係
を示すグラフ、 第４図は鋼中Al含有量と鋼中酸素含有量との関係を示す
グラフ、 である。
フ、 第２図はAl/Tiと１チャージ当たりのノズル詰まり指数
増加量との関係を示すグラフ、 第３図は確保すべきAl/Tiと連続鋳造の連々数との関係
を示すグラフ、 第４図は鋼中Al含有量と鋼中酸素含有量との関係を示す
グラフ、 である。
Claims (1)
- 【請求項１】Tiを0.010wt％以上含有する鋼を連続鋳造
するに当たり、 溶鋼をモールドに注入するに先立ち、その溶鋼注入量に
応じて、少なくとも下記式を満足する量のAlを添加し、
脱酸調整を行ってノズルの閉塞を防止することを特徴と
するTi含有鋼の連続鋳造方法。 記 Al/Ti≧1.6×10-6χ2−６×10-4χ＋0.6 ここでχ：溶鋼注入量（ｔ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1150478A JPH0717936B2 (ja) | 1989-06-15 | 1989-06-15 | Ｔｉ含有鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1150478A JPH0717936B2 (ja) | 1989-06-15 | 1989-06-15 | Ｔｉ含有鋼の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0317219A JPH0317219A (ja) | 1991-01-25 |
| JPH0717936B2 true JPH0717936B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=15497770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1150478A Expired - Fee Related JPH0717936B2 (ja) | 1989-06-15 | 1989-06-15 | Ｔｉ含有鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0717936B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3525891B2 (ja) * | 1999-12-14 | 2004-05-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 小断面高Ｃｒ鋼の連続鋳造方法 |
| KR100889684B1 (ko) * | 2002-12-18 | 2009-03-19 | 주식회사 포스코 | 티타늄 함유 스테인레스강의 제조방법 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5857487B2 (ja) * | 1976-05-06 | 1983-12-20 | 日新製鋼株式会社 | チタン含有フエライト系ステンレス鋼の表面性状を改善する方法 |
| JPS52133827A (en) * | 1976-05-06 | 1977-11-09 | Nisshin Steel Co Ltd | Block preventing mrthod of nozzle in case of pouring treatment of molten steel containing titanium |
| JPS6245457A (ja) * | 1985-08-20 | 1987-02-27 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | チタン含有鋼の連続鋳造法 |
-
1989
- 1989-06-15 JP JP1150478A patent/JPH0717936B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0317219A (ja) | 1991-01-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |