JPH0724838B2 - 有機性汚泥のコンポスト化方法 - Google Patents
有機性汚泥のコンポスト化方法Info
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- JPH0724838B2 JPH0724838B2 JP61089729A JP8972986A JPH0724838B2 JP H0724838 B2 JPH0724838 B2 JP H0724838B2 JP 61089729 A JP61089729 A JP 61089729A JP 8972986 A JP8972986 A JP 8972986A JP H0724838 B2 JPH0724838 B2 JP H0724838B2
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- Japan
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- fermentation
- temperature
- low
- aerobic
- organic sludge
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A40/00—Adaptation technologies in agriculture, forestry, livestock or agroalimentary production
- Y02A40/10—Adaptation technologies in agriculture, forestry, livestock or agroalimentary production in agriculture
- Y02A40/20—Fertilizers of biological origin, e.g. guano or fertilizers made from animal corpses
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- Treatment Of Sludge (AREA)
- Fertilizers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、し尿処理場等から発生する有機性汚泥を好
気性発酵させてコンポスト化する方法に関する。
気性発酵させてコンポスト化する方法に関する。
好気性発酵とは、好気性条件下で有機性汚泥などを堆積
し、好気性微生物の働きによって有機物を分解して、よ
り安全な安定した物質にすることである。この好気性発
酵は１次発酵と２次発酵の二つの段階に大別することが
でき、１次発酵で比較的単純な構造の易分解性有機物
（低分子の炭水化物、脂肪、タンパク質等）が主に分解
され、つづいて２次発酵で複雑な構造の難分解性有機物
（高分子のヘミセルロース、セルロース等）が分解され
る。有機物が分解されると、最終的には炭酸ガス(CO2)
やアンモニアガス(NH3)が生成される。
し、好気性微生物の働きによって有機物を分解して、よ
り安全な安定した物質にすることである。この好気性発
酵は１次発酵と２次発酵の二つの段階に大別することが
でき、１次発酵で比較的単純な構造の易分解性有機物
（低分子の炭水化物、脂肪、タンパク質等）が主に分解
され、つづいて２次発酵で複雑な構造の難分解性有機物
（高分子のヘミセルロース、セルロース等）が分解され
る。有機物が分解されると、最終的には炭酸ガス(CO2)
やアンモニアガス(NH3)が生成される。
ところで、好気性発酵は１次発酵の段階で発酵熱によっ
て発酵槽内の温度が60〜80℃の高温になるが、従来は高
温の状態のまま発酵が行なわれていた。
て発酵槽内の温度が60〜80℃の高温になるが、従来は高
温の状態のまま発酵が行なわれていた。
高温発酵は、殺菌が行えると共に、水分蒸発度が大きく
なるので、低含水率の製品が得られるという利点がある
一方、次のような欠点がある。
なるので、低含水率の製品が得られるという利点がある
一方、次のような欠点がある。
まず、高温発酵は発酵温度が遅いという問題がある。こ
れは、高温性分解微生物といえども70℃以上の温度では
活動が著しく減衰し、75℃以上ではほとんど現われなく
なるからである。
れは、高温性分解微生物といえども70℃以上の温度では
活動が著しく減衰し、75℃以上ではほとんど現われなく
なるからである。
次に、高温発酵はNH3ガスの臭気がひどいという問題が
ある。これは、分解によって発生したNH3ガスは一旦原
料中の水分にNH4 +イオンの形で溶解しているが、高温に
なると再びNH3ガスの形で放散するようになるからであ
る。
ある。これは、分解によって発生したNH3ガスは一旦原
料中の水分にNH4 +イオンの形で溶解しているが、高温に
なると再びNH3ガスの形で放散するようになるからであ
る。
そこで、この発明は、１次発酵の発酵速度を速めると共
に、NH3ガスの放散を抑制できる発酵方法を提供しよう
とするものである。
に、NH3ガスの放散を抑制できる発酵方法を提供しよう
とするものである。
上記の問題点を解決するために、この発明は、１次発酵
を、60℃以下の低温発酵工程と60℃以上の高温発酵工程
の二段階に分けて行なうようにしたものである。
を、60℃以下の低温発酵工程と60℃以上の高温発酵工程
の二段階に分けて行なうようにしたものである。
上記のように、60℃以下の温度で低温発酵を行なうと、
微生物の活動が活発であるので、発酵速度が速く、低温
発酵工程において易分解性有機物の分解がほとんど終了
する。
微生物の活動が活発であるので、発酵速度が速く、低温
発酵工程において易分解性有機物の分解がほとんど終了
する。
したがって、低温発酵工程の後に行なわれる高温発酵工
程は、殺菌のための工程として短期間でよく、このため
NH3ガスの放散を最小限に抑制することができる。
程は、殺菌のための工程として短期間でよく、このため
NH3ガスの放散を最小限に抑制することができる。
以下、この発明の実施例を説明する。
この発明は、好気性発酵における１次発酵を前段と後段
の二工程に分けて行ない、前段を60℃以下の低温発酵に
よって発酵速度を速めかつ臭気を低く運転し、つづいて
殺菌のために60℃以上で高温発酵を行うようにしたもの
である。
の二工程に分けて行ない、前段を60℃以下の低温発酵に
よって発酵速度を速めかつ臭気を低く運転し、つづいて
殺菌のために60℃以上で高温発酵を行うようにしたもの
である。
発酵槽内における発酵温度の調整は、発酵槽へ吹き込ま
れる空気の量によって行なわれる。即ち、好気性発酵に
は酸素が必要であり、また発酵熱で水分を蒸散させるた
めのキャリヤーガスとして発酵槽には空気が吹き込まれ
ているので、低温発酵工程においてはこの空気の吹き込
み量を多くすることによって発酵温度を下げるのであ
る。低温発酵工程では、発酵温度が60℃以下、好ましく
は40〜50℃になるように、吹き込み空気量を多くした
り、少なくしたりして調整するが、吹き込み空気量は従
来法に比し５〜20倍になる。一方、高温発酵工程におけ
る吹き込み空気量は、酸欠状態にならない範囲において
できるだけ少ない方が空気による熱の持出しが少なく温
度が高くなるのでよい。また、低温発酵工程における有
機物の分解率が高くて、高温発酵工程において温度が上
がりにくい場合には、発酵槽内における低温発酵ゾーン
の排ガスを直接高温発酵ゾーンに吹き込んだり、熱交換
器によって吹き込み空気を昇温するとよい。
れる空気の量によって行なわれる。即ち、好気性発酵に
は酸素が必要であり、また発酵熱で水分を蒸散させるた
めのキャリヤーガスとして発酵槽には空気が吹き込まれ
ているので、低温発酵工程においてはこの空気の吹き込
み量を多くすることによって発酵温度を下げるのであ
る。低温発酵工程では、発酵温度が60℃以下、好ましく
は40〜50℃になるように、吹き込み空気量を多くした
り、少なくしたりして調整するが、吹き込み空気量は従
来法に比し５〜20倍になる。一方、高温発酵工程におけ
る吹き込み空気量は、酸欠状態にならない範囲において
できるだけ少ない方が空気による熱の持出しが少なく温
度が高くなるのでよい。また、低温発酵工程における有
機物の分解率が高くて、高温発酵工程において温度が上
がりにくい場合には、発酵槽内における低温発酵ゾーン
の排ガスを直接高温発酵ゾーンに吹き込んだり、熱交換
器によって吹き込み空気を昇温するとよい。
低温発酵工程の発酵日数は、従来法よりも微生物の活動
が活発で発酵速度が速いので、従来の１次発酵に要する
日数の1/3程度の３〜５日でよい。また、高温発酵工程
の発酵日数は、この工程が殺菌を目的とするものである
から、２日間程度でよい。
が活発で発酵速度が速いので、従来の１次発酵に要する
日数の1/3程度の３〜５日でよい。また、高温発酵工程
の発酵日数は、この工程が殺菌を目的とするものである
から、２日間程度でよい。
次に、この発明を、し尿処理システムに組込んだ例を図
面に基づいて説明する。
面に基づいて説明する。
このし尿処理システムにおいては、し尿１を除渣工程２
において細目スクリーン（目間1mm）や遠心脱水機を使
用して夾雑物だけでなく、し尿１中の浮遊性有機物を生
物処理工程３の前段でできるかぎり回収し、生物処理工
程３の負荷を軽減する一方、発生した易分解性有機物を
多く含み高い発熱量をもつし渣４を好気性発酵槽で分解
処理している。また、好気性発酵槽には、上記のし渣と
共に、生物処理工程３で発生する余剰汚泥を脱水工程５
において脱水したケーキ６が原料として投入される。こ
の後、好気性発酵槽において、１次発酵工程７が低温発
酵と高温発酵の二段階に分けて行なわれ、つづいて２次
発酵工程８が行なわれてコンポストが得られる。
において細目スクリーン（目間1mm）や遠心脱水機を使
用して夾雑物だけでなく、し尿１中の浮遊性有機物を生
物処理工程３の前段でできるかぎり回収し、生物処理工
程３の負荷を軽減する一方、発生した易分解性有機物を
多く含み高い発熱量をもつし渣４を好気性発酵槽で分解
処理している。また、好気性発酵槽には、上記のし渣と
共に、生物処理工程３で発生する余剰汚泥を脱水工程５
において脱水したケーキ６が原料として投入される。こ
の後、好気性発酵槽において、１次発酵工程７が低温発
酵と高温発酵の二段階に分けて行なわれ、つづいて２次
発酵工程８が行なわれてコンポストが得られる。
また、上記のし尿処理システムにおいては、除渣工程２
において凝集剤を添加し、より多くの有機汚濁物を回収
することが有効である。これは、除渣工程２において有
機汚濁物の回収率を高くすればするほど生物処理工程３
での発生余剰汚泥量が減少すると共に、好気性発生がし
やすく発熱量の高い原料を発酵槽に供給することができ
るからである。
において凝集剤を添加し、より多くの有機汚濁物を回収
することが有効である。これは、除渣工程２において有
機汚濁物の回収率を高くすればするほど生物処理工程３
での発生余剰汚泥量が減少すると共に、好気性発生がし
やすく発熱量の高い原料を発酵槽に供給することができ
るからである。
この発明は、以上のように、好気性発酵における１次発
酵を低温発酵と高温発酵の二段階に分けて行なうように
したので、発酵速度が速く、発酵日数を短縮できると共
に、NH3ガスの放散が少なく、臭気対策が容易になると
いう効果がある。
酵を低温発酵と高温発酵の二段階に分けて行なうように
したので、発酵速度が速く、発酵日数を短縮できると共
に、NH3ガスの放散が少なく、臭気対策が容易になると
いう効果がある。
この発明と従来法との比較試験の結果は表１のとおりで
ある。
ある。
上記の比較試験は、小型の発酵槽を使用し、し尿を遠心
分離機で除渣したし渣（固形物量）２に対し、余剰汚泥
の脱水ケーキを１、返送コンポストを２混合して発酵さ
せたものであり、原料の初期含水率は55％であった。こ
の比較試験では、この発明の方が有機物分解率が高く、
製品含水率も低く、従来法よりも優れた製品が得られ
た。また、NH3ガスは従来法では14日間という長期に亘
り1000ppmという高濃度のものが放散するが、この発明
では低温発酵工程の４日間は50ppmと極く少なく、高温
発酵工程では1500ppmと高濃度のものが発生するが、こ
の工程は２日間だけであるから、全体としては従来法よ
りもNH3ガスの放散量が極めて少ない。
分離機で除渣したし渣（固形物量）２に対し、余剰汚泥
の脱水ケーキを１、返送コンポストを２混合して発酵さ
せたものであり、原料の初期含水率は55％であった。こ
の比較試験では、この発明の方が有機物分解率が高く、
製品含水率も低く、従来法よりも優れた製品が得られ
た。また、NH3ガスは従来法では14日間という長期に亘
り1000ppmという高濃度のものが放散するが、この発明
では低温発酵工程の４日間は50ppmと極く少なく、高温
発酵工程では1500ppmと高濃度のものが発生するが、こ
の工程は２日間だけであるから、全体としては従来法よ
りもNH3ガスの放散量が極めて少ない。
図面はこの発明を組込んだし尿処理システムのフローシ
ートである。 ７……１次発酵工程、８……２次発酵工程。
ートである。 ７……１次発酵工程、８……２次発酵工程。
Claims (1)
- 【請求項１】有機性汚泥を好気性発酵槽において１次発
酵に引きつづき２次発酵させることによりコンポスト化
する方法において、上記１次発酵を、60℃以下の低温発
酵工程と60℃以上の高温発酵工程の二段階に分けて行な
うことを特徴とする有機性汚泥のコンポスト化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61089729A JPH0724838B2 (ja) | 1986-04-17 | 1986-04-17 | 有機性汚泥のコンポスト化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61089729A JPH0724838B2 (ja) | 1986-04-17 | 1986-04-17 | 有機性汚泥のコンポスト化方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62244498A JPS62244498A (ja) | 1987-10-24 |
| JPH0724838B2 true JPH0724838B2 (ja) | 1995-03-22 |
Family
ID=13978845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61089729A Expired - Lifetime JPH0724838B2 (ja) | 1986-04-17 | 1986-04-17 | 有機性汚泥のコンポスト化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0724838B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2655284B2 (ja) * | 1989-07-18 | 1997-09-17 | 株式会社荏原製作所 | し尿系汚水の処理方法 |
| CN110396009B (zh) * | 2019-08-02 | 2021-11-30 | 济南中合环保科技有限公司 | 一种利用市政污泥生产有机肥的方法 |
| CN113800987A (zh) * | 2021-09-22 | 2021-12-17 | 海口绿之海生态农业科技有限公司 | 一种液体有机肥的生产加工工艺 |
| CN120758578B (zh) * | 2025-09-08 | 2025-12-12 | 湖南迪亚环境工程股份有限公司 | 基于废糖蜜梯度控温发酵的生物脱氮碳源、其制备方法、系统及应用 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5910956B2 (ja) * | 1980-02-28 | 1984-03-12 | 幸雄 鹿田 | 有機廃棄物の堆肥化処理方法 |
-
1986
- 1986-04-17 JP JP61089729A patent/JPH0724838B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62244498A (ja) | 1987-10-24 |
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