JPH0729207B2 - ベルト式連続鋳造機のベルト - Google Patents
ベルト式連続鋳造機のベルトInfo
- Publication number
- JPH0729207B2 JPH0729207B2 JP15673089A JP15673089A JPH0729207B2 JP H0729207 B2 JPH0729207 B2 JP H0729207B2 JP 15673089 A JP15673089 A JP 15673089A JP 15673089 A JP15673089 A JP 15673089A JP H0729207 B2 JPH0729207 B2 JP H0729207B2
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- JP
- Japan
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- belt
- continuous casting
- casting machine
- type continuous
- welded
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- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 溶融金属の連続鋳造に関しとくにエンドレスベルトを用
いて鋳型を形成する、ベルト式連続鋳造機におけるベル
トの溶接継手の改良による鋳片割れの有効な回避につい
ての開発成果を以下に提案する。
いて鋳型を形成する、ベルト式連続鋳造機におけるベル
トの溶接継手の改良による鋳片割れの有効な回避につい
ての開発成果を以下に提案する。
（従来の技術） 近年エンドレスベルトを用いたベルト式連続鋳造機が開
発され、特に鉄鋼の如くその表面品質が厳しく要求され
るものにまでその適用が拡げられてきている。
発され、特に鉄鋼の如くその表面品質が厳しく要求され
るものにまでその適用が拡げられてきている。
通常エンドレスベルトの接合は、TIG溶接、サブマージ
ドアーク溶接等の溶接によって行われる。さらにベルト
溶接部の強度をあげるために特開昭60-9555号公報に開
示のベルトのレーザ溶接が用いられる。このようにエン
ドレス化した双ベルト連続鋳造機で、鋼を連続鋳造を行
ったとき、しばしばベルト溶接部に相当する鋳片にその
全幅にわたる横割れが発生することを経験した。この場
合ベルトは厚み1.5mmの冷間圧延鋼帯（SPCC）を用い、
溶接はTIG溶接によるを例とする。
ドアーク溶接等の溶接によって行われる。さらにベルト
溶接部の強度をあげるために特開昭60-9555号公報に開
示のベルトのレーザ溶接が用いられる。このようにエン
ドレス化した双ベルト連続鋳造機で、鋼を連続鋳造を行
ったとき、しばしばベルト溶接部に相当する鋳片にその
全幅にわたる横割れが発生することを経験した。この場
合ベルトは厚み1.5mmの冷間圧延鋼帯（SPCC）を用い、
溶接はTIG溶接によるを例とする。
（発明が解決しようとする課題） ベルト溶接部の溶接後の手入れ方法を改良することでベ
ルト式連続鋳造機で得られる鋳片に起こる横割れをなく
すべく、溶接後の手入れ方法について種々調査を行っ
た。
ルト式連続鋳造機で得られる鋳片に起こる横割れをなく
すべく、溶接後の手入れ方法について種々調査を行っ
た。
この調査の結果に基づいて横割れを伴うことのないベル
ト式連続鋳造を実現することがこの発明の目的である。
ト式連続鋳造を実現することがこの発明の目的である。
（問題点を解決するための手段） この発明は、薄鋼板の長手方向端同士の溶接によりエン
ドレスベルトを形成してなるベルト式連続鋳造機のベル
トにおいて、 溶接継手は、 溶接部近傍のベルト厚み偏差が50μｍ以下でかつ、 溶接部の表面粗さがHmax≦15μm,Hrms≦1.8μｍ の溶接部表面性状をそなえるものであること を特徴とするベルト式連続鋳造機のベルトである。
ドレスベルトを形成してなるベルト式連続鋳造機のベル
トにおいて、 溶接継手は、 溶接部近傍のベルト厚み偏差が50μｍ以下でかつ、 溶接部の表面粗さがHmax≦15μm,Hrms≦1.8μｍ の溶接部表面性状をそなえるものであること を特徴とするベルト式連続鋳造機のベルトである。
溶接部に施す手入れについて種々検討したところ、溶接
部のベルト全厚の最大値と最小値の差、すなわち厚み偏
差並びに表面粗さが、鋳片のワレ発生に影響を及ぼす因
子であることが判明し、ワレ発生をなくするための条件
を研究した。
部のベルト全厚の最大値と最小値の差、すなわち厚み偏
差並びに表面粗さが、鋳片のワレ発生に影響を及ぼす因
子であることが判明し、ワレ発生をなくするための条件
を研究した。
ベルトを溶接後、溶接部の手入れにベビーサンダー、＃
40ベルトグラインダ、及び＃320ベルトグラインダを用
いた。
40ベルトグラインダ、及び＃320ベルトグラインダを用
いた。
ここにベビーサンダーというのは、円盤状の研摩部が回
転することにより研磨を行なうハンディータイプの作業
機であり、ベルトグラインダは、ベルト研摩機に研摩ベ
ルトを装着して研削、研摩作業に用いる作業機で、研摩
ベルトの基材はワイヤー入り硬質ゴム、研摩材の材質は
ジルコニアとアルミナとし、研摩材粒度について＃40と
＃320との二種を用いた。
転することにより研磨を行なうハンディータイプの作業
機であり、ベルトグラインダは、ベルト研摩機に研摩ベ
ルトを装着して研削、研摩作業に用いる作業機で、研摩
ベルトの基材はワイヤー入り硬質ゴム、研摩材の材質は
ジルコニアとアルミナとし、研摩材粒度について＃40と
＃320との二種を用いた。
上記の手入れを行った溶接部における厚み偏差と表面粗
度を測定した後、第１図に示す縦型双ベルト連続鋳造機
で溶鋼の鋳造を行いその鋳片表面の割れとの対応づけを
した。
度を測定した後、第１図に示す縦型双ベルト連続鋳造機
で溶鋼の鋳造を行いその鋳片表面の割れとの対応づけを
した。
縦型双ベルト式連続鋳造機は互いに対向配置されたベル
ト４及び４′を夫々サポートロール1,2,3と１′,2′,
3′によって支持し、鋳片８の引抜きと同期して駆動す
るようにされている。
ト４及び４′を夫々サポートロール1,2,3と１′,2′,
3′によって支持し、鋳片８の引抜きと同期して駆動す
るようにされている。
ベルト4,4′は番号6,6′で示した冷却パッドからの冷却
媒体（通常は水）によって背面冷却され、溶融金属又は
鋳片から熱をうばいその凝固を進行させる。
媒体（通常は水）によって背面冷却され、溶融金属又は
鋳片から熱をうばいその凝固を進行させる。
さて、このようなベルト4,4′としては、通常１〜2mm厚
の薄鋼板が用いられ、第２図のようにエンドレスベルト
とするために、鋼板の長手方向の端同士７を接合されて
いる。
の薄鋼板が用いられ、第２図のようにエンドレスベルト
とするために、鋼板の長手方向の端同士７を接合されて
いる。
ベルト4,4′の溶接部に施した手入れ方法別の厚み偏差
と、そのベルトを用いた鋳片の割れ状況について第３図
に示す。
と、そのベルトを用いた鋳片の割れ状況について第３図
に示す。
第３図から厚み偏差が50μｍ以上になると大ワレが発生
することがわかる。しかしながら、ベビーサンダー仕上
げのものは50μｍ以下でも小ワレが発生する。
することがわかる。しかしながら、ベビーサンダー仕上
げのものは50μｍ以下でも小ワレが発生する。
ここで大ワレと言うのは、割れ幅1mm以上のワレであ
り、また小ワレは割れ幅1mm未満のワレを意味するが、
何れについても表面欠陥及び圧延時に破断の起点となる
ため後の工程で支障となる。
り、また小ワレは割れ幅1mm未満のワレを意味するが、
何れについても表面欠陥及び圧延時に破断の起点となる
ため後の工程で支障となる。
そこで、溶接手入れ部の表面粗さについて調査した。粗
さは、表面粗度計で測定した表面の凹凸の最大値Hmax,
凹凸の偏差H root mean squareで評価した。Hrmsは第４
図に示した記号を用いると である。手入れ方法別のHmaxとHrmsを第５図に示すが第
３図に示した実験でワレの発生しなかった＃320ベルト
グラインダ仕上げではHmax＝９〜15μｍ、Hrms＝0.9〜
1.8μｍであり、このことから割れ発生のない限界値はH
max≦15μｍ、Hrms≦1.8μｍであると考えられる。
さは、表面粗度計で測定した表面の凹凸の最大値Hmax,
凹凸の偏差H root mean squareで評価した。Hrmsは第４
図に示した記号を用いると である。手入れ方法別のHmaxとHrmsを第５図に示すが第
３図に示した実験でワレの発生しなかった＃320ベルト
グラインダ仕上げではHmax＝９〜15μｍ、Hrms＝0.9〜
1.8μｍであり、このことから割れ発生のない限界値はH
max≦15μｍ、Hrms≦1.8μｍであると考えられる。
（作用） 上述のベルト式連続鋳造機におけるベルトの溶接部に施
される溶接後の手入れが、鋳片の横割れ発生の有無を左
右することの知見を基にしてベルト厚み偏差を50μｍ以
下、表面あらさをHmax≦15μｍ、Hrms≦1.8μｍとする
ことによって鋳片の横割れ発生を的確に回避し得るのに
反し厚み偏差及び表面あらさが上記の条件を逸脱したと
きには、鋳片の横割れを確実に防止することができな
い。
される溶接後の手入れが、鋳片の横割れ発生の有無を左
右することの知見を基にしてベルト厚み偏差を50μｍ以
下、表面あらさをHmax≦15μｍ、Hrms≦1.8μｍとする
ことによって鋳片の横割れ発生を的確に回避し得るのに
反し厚み偏差及び表面あらさが上記の条件を逸脱したと
きには、鋳片の横割れを確実に防止することができな
い。
（実施例） 第１図に示す双ベルト式縦型連続鋳造機で、30mm厚×10
00mm幅の低炭アルミキルド鋼並びにC:0.10％の中炭素鋼
の鋳造を行った。
00mm幅の低炭アルミキルド鋼並びにC:0.10％の中炭素鋼
の鋳造を行った。
使用したベルトは1.5mm厚のSPCC薄鋼板で、エンドレス
とするためにTIG溶接を行ない、＃320ベルトグラインダ
ーで溶接部の手入れを経て第６図のように仕上げた。ベ
ルトの厚み偏差は45μｍであり表面あらさはHmax:10μ
ｍ、Hrms:1.8μｍであった。
とするためにTIG溶接を行ない、＃320ベルトグラインダ
ーで溶接部の手入れを経て第６図のように仕上げた。ベ
ルトの厚み偏差は45μｍであり表面あらさはHmax:10μ
ｍ、Hrms:1.8μｍであった。
鋳片は低炭アルミキルド鋼ではもちろん割れ感受性の強
い中炭素鋼にあってもともに割れは発生せず良好であっ
た。
い中炭素鋼にあってもともに割れは発生せず良好であっ
た。
（発明の効果） ベルト式連続鋳造機のベルト溶接部でも健全な鋳片表面
が得られるようになった。
が得られるようになった。
第１図は双ベルト式縦型連続鋳造機を示す斜視図、第２
図はエンドレスベルトを示す斜視図、 第３図はベルト溶接部の手入れ方法別の溶接部ベルト厚
み偏差と鋳片の割れ程度の関係を示すグラフ、 第４図は表面粗度を示す定義図、 第５図はベルト溶接部の手入れ方法別の表面粗さを示す
グラフであり、 第６図はベルトの溶接部断面図である。 4,4′……エンドレスベルト 5,5′……短辺鋳型 6,6′……冷却パッド ７……ベルト溶接部（ベルト長手方向端部） ８……鋳片
図はエンドレスベルトを示す斜視図、 第３図はベルト溶接部の手入れ方法別の溶接部ベルト厚
み偏差と鋳片の割れ程度の関係を示すグラフ、 第４図は表面粗度を示す定義図、 第５図はベルト溶接部の手入れ方法別の表面粗さを示す
グラフであり、 第６図はベルトの溶接部断面図である。 4,4′……エンドレスベルト 5,5′……短辺鋳型 6,6′……冷却パッド ７……ベルト溶接部（ベルト長手方向端部） ８……鋳片
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 森脇 三郎 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 (72)発明者 木村 智明 茨城県日立市幸町３丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内
Claims (1)
- 【請求項１】薄鋼板の長手方向端同士の溶接によりエン
ドレスベルトを形成してなるベルト式連続鋳造機のベル
トにおいて、 溶接継手は、 溶接部近傍のベルト厚み偏差が50μｍ以下でかつ、 溶接部の表面粗さがHmax≦15μm,Hrms≦1.8μｍの 溶接部表面性状をそなえるものであること を特徴とするベルト式連続鋳造機のベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15673089A JPH0729207B2 (ja) | 1989-06-21 | 1989-06-21 | ベルト式連続鋳造機のベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15673089A JPH0729207B2 (ja) | 1989-06-21 | 1989-06-21 | ベルト式連続鋳造機のベルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0323073A JPH0323073A (ja) | 1991-01-31 |
| JPH0729207B2 true JPH0729207B2 (ja) | 1995-04-05 |
Family
ID=15634078
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15673089A Expired - Lifetime JPH0729207B2 (ja) | 1989-06-21 | 1989-06-21 | ベルト式連続鋳造機のベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0729207B2 (ja) |
-
1989
- 1989-06-21 JP JP15673089A patent/JPH0729207B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0323073A (ja) | 1991-01-31 |
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