JPH0756064B2 - マルテンサイト系快削ステンレス鋼 - Google Patents
マルテンサイト系快削ステンレス鋼Info
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- JPH0756064B2 JPH0756064B2 JP4308087A JP4308087A JPH0756064B2 JP H0756064 B2 JPH0756064 B2 JP H0756064B2 JP 4308087 A JP4308087 A JP 4308087A JP 4308087 A JP4308087 A JP 4308087A JP H0756064 B2 JPH0756064 B2 JP H0756064B2
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- stainless steel
- cutting stainless
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は鉛（Pb）を含有するマルテンサイト系（Cr）系
快削ステンレス鋼に関する。
快削ステンレス鋼に関する。
（従来技術及び発明が解決しようとする問題点） 従来、マルテンサイト系快削ステンレス鋼として、例え
ばJISにより規定された通常のステンレス鋼に快削成分
として所定量のPbを添加したものが知られている。
ばJISにより規定された通常のステンレス鋼に快削成分
として所定量のPbを添加したものが知られている。
ところが、かかるマルテンサイト系快削ステンレス鋼は
Pbを含有するが故に熱間絞り性が低下し、特に、連続鋳
造法により製造されたブレット鋳片の1200℃以上での絞
り加工性が悪く、線材加工時に割れが頻発するため、通
常は１回の熱間圧延加工、所謂１ヒート圧延で所望の寸
法とすることはできず、多段の圧延工程により漸次所望
の寸法となるようにして線材を製造していた。
Pbを含有するが故に熱間絞り性が低下し、特に、連続鋳
造法により製造されたブレット鋳片の1200℃以上での絞
り加工性が悪く、線材加工時に割れが頻発するため、通
常は１回の熱間圧延加工、所謂１ヒート圧延で所望の寸
法とすることはできず、多段の圧延工程により漸次所望
の寸法となるようにして線材を製造していた。
本発明は上記従来の問題点に鑑みてなされたもので、Pb
を含有するマルテンサイト系快削ステンレス鋼におい
て、特に連続鋳造法により得られたビレット材の熱間絞
り加工性が改善されており、前述の１ヒート圧延が可能
であるマルテンサイト系快削ステンレス鋼を提供するこ
とを目的とする。
を含有するマルテンサイト系快削ステンレス鋼におい
て、特に連続鋳造法により得られたビレット材の熱間絞
り加工性が改善されており、前述の１ヒート圧延が可能
であるマルテンサイト系快削ステンレス鋼を提供するこ
とを目的とする。
（問題点を解決するための手段および作用） 本発明者らは、上記Pb含有快削ステンレス鋼の成分元素
のうち、Si及びMnの含有量及び両者の含有量の比に着目
して種々検討した結果、Siの含有量が所定値以下で、且
つ、Mn/Siの値が所定範囲にある場合に、1200℃以上に
おける連続ビレット鋳片の絞り加工性が向上するという
知見を得た。即ち、１ヒート圧延時に割れが発生した線
材に対しては、通常、ワイヤーブローチ（WB）という皮
削り加工を施して線材表面の不良箇所の除去が行われて
いる。そして、前製品中のWBを施した製品の割合をWB率
（％）として不良率の目安とすると、Si含有量とWB率と
の関係及びMn/SiとWB率との関係は第１図及び第２図に
示したようになる。つまり、第１図において、Si含有量
が0.30重量％以下の場合、且つ、第２図において、Mn/S
iが2.5以上のときにWB率が低下して線材の製造歩留まり
が向上することを確認した。
のうち、Si及びMnの含有量及び両者の含有量の比に着目
して種々検討した結果、Siの含有量が所定値以下で、且
つ、Mn/Siの値が所定範囲にある場合に、1200℃以上に
おける連続ビレット鋳片の絞り加工性が向上するという
知見を得た。即ち、１ヒート圧延時に割れが発生した線
材に対しては、通常、ワイヤーブローチ（WB）という皮
削り加工を施して線材表面の不良箇所の除去が行われて
いる。そして、前製品中のWBを施した製品の割合をWB率
（％）として不良率の目安とすると、Si含有量とWB率と
の関係及びMn/SiとWB率との関係は第１図及び第２図に
示したようになる。つまり、第１図において、Si含有量
が0.30重量％以下の場合、且つ、第２図において、Mn/S
iが2.5以上のときにWB率が低下して線材の製造歩留まり
が向上することを確認した。
即ち、本発明のマルテンサイト系快削ステンレス鋼は重
量％で、C:0.26〜0.40％、Si:0.30％以下、Mn:1.00％以
下、P:0.40％以下、S:0.030％以下、Ni:0.60％以下、C
r:11.50〜14.00％、Pb:0.07〜0.30％及び残部実質的にF
eよりなり、Mn/Si≧2.5となる構成としたものである。
量％で、C:0.26〜0.40％、Si:0.30％以下、Mn:1.00％以
下、P:0.40％以下、S:0.030％以下、Ni:0.60％以下、C
r:11.50〜14.00％、Pb:0.07〜0.30％及び残部実質的にF
eよりなり、Mn/Si≧2.5となる構成としたものである。
以下に、本発明のマルテンサイト系快削ステンレス鋼の
各成分元素の含有量の限定理由を述べる。
各成分元素の含有量の限定理由を述べる。
C:0.26〜0.40重量％ Ｃはステンレス鋼の強度を高めるのに極めて有効な成分
元素であり、充分な強度向上効果を発揮させるためには
少なくとも0.26重量％必要である。また、Ｃをあまり多
く配合すると、粒界腐食の原因となるため、上限を0.40
重量％とした。
元素であり、充分な強度向上効果を発揮させるためには
少なくとも0.26重量％必要である。また、Ｃをあまり多
く配合すると、粒界腐食の原因となるため、上限を0.40
重量％とした。
Si:0.30重量％以下 Siは脱酸材として有効な成分元素であるが、0.30重量％
以上含有すると靱性が低下して、前述したようにWB率上
昇の原因となるので、上限を0.30重量％以下とした。
以上含有すると靱性が低下して、前述したようにWB率上
昇の原因となるので、上限を0.30重量％以下とした。
Mn:1.00重量％以下 MnはＳと結合して熱間加工性を向上させる成分元素であ
るが、1.00重量％を超えて含有すると高温領域における
耐酸化性が劣化するので上限を1.00重量％とした。
るが、1.00重量％を超えて含有すると高温領域における
耐酸化性が劣化するので上限を1.00重量％とした。
Cr:11.50〜14.00重量％ Crは耐食性及び耐酸化性の向上に特に有効な元素であ
る。かかる特性に充分に発揮させるためには、少なくと
も11.50重量％必要である。しかし、Crは含有量を徒に
多くすると、圧延時の熱間加工性を劣化される２相領域
（γ＋α）に移行するので、上限を14.00とした。
る。かかる特性に充分に発揮させるためには、少なくと
も11.50重量％必要である。しかし、Crは含有量を徒に
多くすると、圧延時の熱間加工性を劣化される２相領域
（γ＋α）に移行するので、上限を14.00とした。
Pb:0.07〜0.30重量％ Pbは快削性の向上に資する成分元素であり、充分な快削
性の向上効果を得るためには、少なくとも0.07重量％必
要である。しかし、Pbをあまり多く含有すると発汗作用
が生ずると共に、熱間加工性を劣化させるので、上限を
0.30重量％とした。
性の向上効果を得るためには、少なくとも0.07重量％必
要である。しかし、Pbをあまり多く含有すると発汗作用
が生ずると共に、熱間加工性を劣化させるので、上限を
0.30重量％とした。
更に、本発明のマルテンサイト系快削ステンレス鋼にお
いては、成分元素であるMnとSiの含有量の比、即ち、Mn
/Siを2.5以上となるようにすることが必要である。この
Mn/Siが2.5未満であると前述したように、WB率上昇の原
因となり、１ヒート圧延による線材の製造歩留まりが低
下する。
いては、成分元素であるMnとSiの含有量の比、即ち、Mn
/Siを2.5以上となるようにすることが必要である。この
Mn/Siが2.5未満であると前述したように、WB率上昇の原
因となり、１ヒート圧延による線材の製造歩留まりが低
下する。
なお、この快削ステンレス鋼には、上記した各成分元素
の他に、不純物元素として、0.040重量％以下のＰ、0.0
30重量％以下のＳ、0.50重量％以下のCu、0.60重量％以
下のNi、0.60重量％以下のMo、0.050重量％以下のAl、
0.040重量％以下のＮ、0.50重量％以下のCo、0.0020重
量％以下のCa、0.05重量％以下のＷ、0.05重量％以下の
Ｖを含有していてもよい。
の他に、不純物元素として、0.040重量％以下のＰ、0.0
30重量％以下のＳ、0.50重量％以下のCu、0.60重量％以
下のNi、0.60重量％以下のMo、0.050重量％以下のAl、
0.040重量％以下のＮ、0.50重量％以下のCo、0.0020重
量％以下のCa、0.05重量％以下のＷ、0.05重量％以下の
Ｖを含有していてもよい。
（実施例） 実施例１〜４、比較例１〜５ 第１表に示した成分組成及びMn/Siを有する各快削ステ
ンレス鋼よりなり、外径145mmのビレット鋳片を連続鋳
造法により製造し、各鋳片を1290℃で１ヒート圧延し、
外系８ミリメートルの線材を製造した。この時、各鋼種
毎に、全製品中割れの発生により前述したWB処理を施し
た製品数の割合、即ち、WB率（％）を算出し、その結果
を第１表中に示した。
ンレス鋼よりなり、外径145mmのビレット鋳片を連続鋳
造法により製造し、各鋳片を1290℃で１ヒート圧延し、
外系８ミリメートルの線材を製造した。この時、各鋼種
毎に、全製品中割れの発生により前述したWB処理を施し
た製品数の割合、即ち、WB率（％）を算出し、その結果
を第１表中に示した。
第１表からも明らかなように、Si含有量及びMn/Siを共
に満足する本発明のマルテンサイト系快削ステンレス鋼
はWB率が極めて低く、１ヒート圧延による線材製造時の
製造歩留まりが良好であることが確認された。
に満足する本発明のマルテンサイト系快削ステンレス鋼
はWB率が極めて低く、１ヒート圧延による線材製造時の
製造歩留まりが良好であることが確認された。
（発明の効果） 以上説明したように本発明のマルテンサイト系快削ステ
ンレス鋼によれば、重量％で、C:0.26〜0.40％、Si:0.3
0％未満、Mn:1.00％以下、P:0.40％以下、S:0.30％以
下、Ni:0.60％以下、Cr:12.00〜14.00％、Pb:0.07〜0.3
0％及び残部実質的にFeよりなり、Mn/Si≧2.5となる構
成としたので、熱間加工時における絞り性が向上し、例
えば、連続鋳造法により製造されたブレット鋳片からの
１ヒート圧延時の割れの発生が抑制され、製造歩留まり
が従来に比べてはるかに良好となる。
ンレス鋼によれば、重量％で、C:0.26〜0.40％、Si:0.3
0％未満、Mn:1.00％以下、P:0.40％以下、S:0.30％以
下、Ni:0.60％以下、Cr:12.00〜14.00％、Pb:0.07〜0.3
0％及び残部実質的にFeよりなり、Mn/Si≧2.5となる構
成としたので、熱間加工時における絞り性が向上し、例
えば、連続鋳造法により製造されたブレット鋳片からの
１ヒート圧延時の割れの発生が抑制され、製造歩留まり
が従来に比べてはるかに良好となる。
第１図はSi含有量とWB率との関係を示す図、第２図はMn
/SiとWB率との関係を示す図である。
/SiとWB率との関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】重量％で、C:0.26〜0.40％、Si:0.30％以
下、Mn:1.00％以下、P:0.40％以下、S:0.030％以下、N
i:0.60％以下、Cr:11.50〜14.00％、Pb:0.07〜0.30％及
び残部実質的にFeよりなり、Mn/Si≧2.5であることを特
徴とするマルテンサイト系快削ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4308087A JPH0756064B2 (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4308087A JPH0756064B2 (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63210261A JPS63210261A (ja) | 1988-08-31 |
| JPH0756064B2 true JPH0756064B2 (ja) | 1995-06-14 |
Family
ID=12653864
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4308087A Expired - Lifetime JPH0756064B2 (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0756064B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0762220B2 (ja) * | 1989-08-30 | 1995-07-05 | 新日本製鐵株式会社 | 鉛快削マルテンサイト系ステンレス鋼鋳片およびその熱間圧延法 |
| JP4502519B2 (ja) * | 2001-01-15 | 2010-07-14 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
| CN105568169A (zh) * | 2016-01-19 | 2016-05-11 | 溧阳市金昆锻压有限公司 | 马氏体不锈钢环模 |
-
1987
- 1987-02-27 JP JP4308087A patent/JPH0756064B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63210261A (ja) | 1988-08-31 |
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