JPH0767566B2 - 圧延機ローラの表面のマーキング方法、この方法でマーキングされたローラおよびこのようなローラで圧延された薄板 - Google Patents
圧延機ローラの表面のマーキング方法、この方法でマーキングされたローラおよびこのようなローラで圧延された薄板Info
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Description
【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は、圧延機ローラの表面に均一で耐久性のある粗
さを与えることを目的としてこの圧延機ローラの表面に
マーキングをする方法に関する。
さを与えることを目的としてこの圧延機ローラの表面に
マーキングをする方法に関する。
本発明は同様に、この方法を用いて表面にマーキングが
なされたローラおよびこのようなローラで圧延された薄
板に関する。
なされたローラおよびこのようなローラで圧延された薄
板に関する。
従来技術の説明 圧延ローラの粗さはきわめて大きな範囲でローラで圧延
される金属薄板の粗さを調整することは既知である。
される金属薄板の粗さを調整することは既知である。
ローラの粗さは顕微鏡的な谷と頂上とで構成され、これ
らはそれぞれ薄板の表面内に台部と谷部とをプリントす
る。この粗さの大きさと分布とはとくにこれらの薄板の
深絞り作業性やコーティング性に影響を与える。
らはそれぞれ薄板の表面内に台部と谷部とをプリントす
る。この粗さの大きさと分布とはとくにこれらの薄板の
深絞り作業性やコーティング性に影響を与える。
とくにベルギー特許Ａ第870,609号により、間欠的レー
ザ光線を用いて圧延機ローラの表面内に多数の微小クレ
ータを形成する方法は既知である。この微小クレータは
高い硬度を示す浮上った盛上り部で包囲される。したが
ってこのようなロールで圧延された薄板は、表面上に、
ローラの盛上り部によりプリントされた多数の谷部と微
小クレータに対応する多数の台部とを呈示する。
ザ光線を用いて圧延機ローラの表面内に多数の微小クレ
ータを形成する方法は既知である。この微小クレータは
高い硬度を示す浮上った盛上り部で包囲される。したが
ってこのようなロールで圧延された薄板は、表面上に、
ローラの盛上り部によりプリントされた多数の谷部と微
小クレータに対応する多数の台部とを呈示する。
この方法において、圧延機ローラはその縦軸のまわりに
回転され、その表面には小窓付きディスクを用いて連続
レーザ光線を中断することにより形成される一連の衝当
レーザが当てられる。レーザ光線は、衝当領域がローラ
の表面上にらせん状軌跡を描くように、ローラに沿って
移動される。
回転され、その表面には小窓付きディスクを用いて連続
レーザ光線を中断することにより形成される一連の衝当
レーザが当てられる。レーザ光線は、衝当領域がローラ
の表面上にらせん状軌跡を描くように、ローラに沿って
移動される。
このような微小クレータの形成の機構は現在周知であ
る。ローラの表面上のこの衝当領域内で、各衝当レーザ
はある容量の金属を加熱し、その容量の内部でローラの
金属の滴塊を溶解することがわかる。加熱される金属の
容量および溶解される金属の容量は衝当レーザの強さと
衝当時間とに依存する。衝当レーザの作用は一般に、前
記衝当領域に向けられた酸化性気体ジェットにより強化
される。温度を局部的に急上昇させると、金属の燃焼に
より衝当領域の上方にプラズマが形成される。このプラ
ズマは溶解金属に圧力を加え、この圧力は気体ジェット
の機械的効果と組合わされて溶解金属を加熱領域の外周
方向へ半径方向に押出す。
る。ローラの表面上のこの衝当領域内で、各衝当レーザ
はある容量の金属を加熱し、その容量の内部でローラの
金属の滴塊を溶解することがわかる。加熱される金属の
容量および溶解される金属の容量は衝当レーザの強さと
衝当時間とに依存する。衝当レーザの作用は一般に、前
記衝当領域に向けられた酸化性気体ジェットにより強化
される。温度を局部的に急上昇させると、金属の燃焼に
より衝当領域の上方にプラズマが形成される。このプラ
ズマは溶解金属に圧力を加え、この圧力は気体ジェット
の機械的効果と組合わされて溶解金属を加熱領域の外周
方向へ半径方向に押出す。
このように押出された溶解金属はしばしば加熱領域の外
側にさえも盛上り部を形成し、この盛上り部はきわめて
急速に冷却する。溶解金属の押出しによりへこまされた
空洞が微小クレータを形成する。
側にさえも盛上り部を形成し、この盛上り部はきわめて
急速に冷却する。溶解金属の押出しによりへこまされた
空洞が微小クレータを形成する。
これらの盛上り部とこれらの微小クレータとの組合せ
が、ローラ表面の粗さ、したがってこのローラで圧延さ
れる薄板の粗さをも決定する。したがって、盛上り部の
寿命はローラの寿命および薄板製品の粗さの均一性を決
定するだけでなく、それゆえにとくにコーティング性お
よび耐摩耗性に関するこの薄板の規則的な性質をも決定
する。
が、ローラ表面の粗さ、したがってこのローラで圧延さ
れる薄板の粗さをも決定する。したがって、盛上り部の
寿命はローラの寿命および薄板製品の粗さの均一性を決
定するだけでなく、それゆえにとくにコーティング性お
よび耐摩耗性に関するこの薄板の規則的な性質をも決定
する。
盛上り部の寿命は主として、盛上り部のローラ表面への
付着性に依存する。一方この付着性は、溶着操作の結果
生れる。すなわちもし溶解金属の滴塊が衝当レーザによ
る加熱領域の外側へあまりにも遠くへ押出されると、形
成される盛上り部は、その温度が局部的に低すぎるロー
ラ表面にはよく付着しないであろう。したがってその結
果、ローラ表面と盛上り部との間にき裂が形成され、こ
のき裂が圧延力の影響下で盛上り部を急速に剥脱させる
誘因ともなる。これにより圧延薄板の品質は低下される
ので、ローラ再調整のために圧延を中断することが必要
となる。このために圧延機の生産性はかなり影響を受け
ることになる。
付着性に依存する。一方この付着性は、溶着操作の結果
生れる。すなわちもし溶解金属の滴塊が衝当レーザによ
る加熱領域の外側へあまりにも遠くへ押出されると、形
成される盛上り部は、その温度が局部的に低すぎるロー
ラ表面にはよく付着しないであろう。したがってその結
果、ローラ表面と盛上り部との間にき裂が形成され、こ
のき裂が圧延力の影響下で盛上り部を急速に剥脱させる
誘因ともなる。これにより圧延薄板の品質は低下される
ので、ローラ再調整のために圧延を中断することが必要
となる。このために圧延機の生産性はかなり影響を受け
ることになる。
とくに先に引用したベルギー特許Ａ第870,609号の方法
は、ローラ表面内で、盛上り部が多数の独立凹部を包囲
する網目状の頂部を形成するように突き合わされた微小
クレータを確実に形成する。この結果、このローラによ
り圧延された薄板は、その表面内で、規則的に分布され
た独立台部を包囲する網目状の連続谷部を呈示する。
は、ローラ表面内で、盛上り部が多数の独立凹部を包囲
する網目状の頂部を形成するように突き合わされた微小
クレータを確実に形成する。この結果、このローラによ
り圧延された薄板は、その表面内で、規則的に分布され
た独立台部を包囲する網目状の連続谷部を呈示する。
この網目状の谷部は一般的には、たとえば薄板の深絞り
作業に用いられる潤滑剤の良好な浸透、したがって均一
な分布を確保する。一方、もし治具の圧力があまり強す
ぎると潤滑剤は網目状の谷部内を押し流されて治具の金
属と薄板表面の台部の金属との間に直接接触が形成され
る。したがって薄板表面の台部は磨耗を受けて剥脱さ
れ、これにより薄板の表面を劣化させるおそれがある。
さらに潤滑不足は深絞りの際の焼きつけの危険性を高め
る。
作業に用いられる潤滑剤の良好な浸透、したがって均一
な分布を確保する。一方、もし治具の圧力があまり強す
ぎると潤滑剤は網目状の谷部内を押し流されて治具の金
属と薄板表面の台部の金属との間に直接接触が形成され
る。したがって薄板表面の台部は磨耗を受けて剥脱さ
れ、これにより薄板の表面を劣化させるおそれがある。
さらに潤滑不足は深絞りの際の焼きつけの危険性を高め
る。
発明の要約 本発明は、向上された付着性、したがって長寿命を呈示
する微小クレータを形成するばかりでなく、同時に深絞
りの際に潤滑に対しさらに好ましい薄板表面形状を形成
することにより、これらの不便さを解消可能なように圧
延機ローラの表面にマーキングする方法を提案する。
する微小クレータを形成するばかりでなく、同時に深絞
りの際に潤滑に対しさらに好ましい薄板表面形状を形成
することにより、これらの不便さを解消可能なように圧
延機ローラの表面にマーキングする方法を提案する。
本発明によれば、ローラをその縦軸のまわりに回転させ
ながら間欠的レーザ光線を用いて前記レーザ光線の衝当
領域の方向に向けられた気体ジェットの存在の下に前記
ローラの表面内に多数の微小クレータを形成し、各微小
クレータから盛上り部が形成されるところの圧延機ロー
ラの表通のマーキング方法は、前記各微小クレータの外
周の一部のみに盛上り部を形成するように前記気体ジェ
ットの流量および噴射角を制御すること、を特徴とす
る。
ながら間欠的レーザ光線を用いて前記レーザ光線の衝当
領域の方向に向けられた気体ジェットの存在の下に前記
ローラの表面内に多数の微小クレータを形成し、各微小
クレータから盛上り部が形成されるところの圧延機ロー
ラの表通のマーキング方法は、前記各微小クレータの外
周の一部のみに盛上り部を形成するように前記気体ジェ
ットの流量および噴射角を制御すること、を特徴とす
る。
本発明の方法の第１の変更態様によれば、非酸化性の気
体、好ましくは還元性気体からなる気体ジェットを用い
る。
体、好ましくは還元性気体からなる気体ジェットを用い
る。
非酸化性気体に関しては、ここで非酸化性気体とは、二
酸化炭素、ヘリウム、アルゴンまたは窒素のような非酸
化性気体の単体またはそれら複数の混合物と理解すべき
である。
酸化炭素、ヘリウム、アルゴンまたは窒素のような非酸
化性気体の単体またはそれら複数の混合物と理解すべき
である。
さらに還元性気体に関しては、ここでは、水素、アンモ
ニヤ、一酸化炭素、硫化水素のような純粋の還元性気
体、または複数の還元性気体の混合物、さらにまた１種
または複数の還元性気体と窒素、アルゴン、ヘリウム、
またはそれらの混合物のような中性気体の１種または複
数との混合物と理解すべきである。
ニヤ、一酸化炭素、硫化水素のような純粋の還元性気
体、または複数の還元性気体の混合物、さらにまた１種
または複数の還元性気体と窒素、アルゴン、ヘリウム、
またはそれらの混合物のような中性気体の１種または複
数との混合物と理解すべきである。
結局、非酸化性気体とくに還元性気体の使用は酸素より
も金属温度の上昇を緩慢にすることは明らかである。し
かしながら同時に、溶解金属は高い粘性を有して付着す
る。この状態では、酸素の場合よりも拡がりのより少な
い盛上り部を形成し、同時に盛上り部は微小クレータの
外側へそれほど遠くへ放出されないので、レーザ光線に
より加熱された表面領域へ付着するので好ましい。
も金属温度の上昇を緩慢にすることは明らかである。し
かしながら同時に、溶解金属は高い粘性を有して付着す
る。この状態では、酸素の場合よりも拡がりのより少な
い盛上り部を形成し、同時に盛上り部は微小クレータの
外側へそれほど遠くへ放出されないので、レーザ光線に
より加熱された表面領域へ付着するので好ましい。
さらにこのような気体は溶解金属の滴塊を酸化すること
なく、しかも盛上り部とローラとの間に酸化物が堆積し
ないので、盛上り部の付着性が損われることはない。
なく、しかも盛上り部とローラとの間に酸化物が堆積し
ないので、盛上り部の付着性が損われることはない。
とくに、窒素と３ないし８容積％の水素との混合物を用
いることは有利であり、水素含有量が約５容積％である
ことが好ましい。
いることは有利であり、水素含有量が約５容積％である
ことが好ましい。
約５容積％の水素含有量は、酸素の存在下でも爆発危険
性を形成しないので、大気中で作業可能である。
性を形成しないので、大気中で作業可能である。
一方、さらに高い水素含有量を使用しても、本発明を逸
脱することはないであろう。ただこのときは、たとえば
ある範囲の空気中で作業するときとくに注意が必要であ
ろう。
脱することはないであろう。ただこのときは、たとえば
ある範囲の空気中で作業するときとくに注意が必要であ
ろう。
本発明の他の変更態様によれば、微小クレータの外周の
部分的な盛上り部の希望位置の関数として気体ジェット
の方向が変えられる。この位置は気体ジェットの流量お
よび噴射角のほかに適切に方向を調節することにより得
られよう。
部分的な盛上り部の希望位置の関数として気体ジェット
の方向が変えられる。この位置は気体ジェットの流量お
よび噴射角のほかに適切に方向を調節することにより得
られよう。
この変更態様の範囲内では、部分的な盛上り部は微小ク
レータの外周のいずれかの位置を占有可能である。部分
的盛上り部がすべての微小クレータに対し同じ位置を占
有する限り粗さの均一性が確保されよう。
レータの外周のいずれかの位置を占有可能である。部分
的盛上り部がすべての微小クレータに対し同じ位置を占
有する限り粗さの均一性が確保されよう。
一方、前記気体ジェットを前記衝当領域を通過する前記
ローラの母線にほぼ垂直な方向に向けるのがとくに有利
であることは明らかである。
ローラの母線にほぼ垂直な方向に向けるのがとくに有利
であることは明らかである。
ほぼ垂直なとは、気体ジェットの方向がローラの当該母
線への垂直に対し最大10゜の角度を形成すると理解すべ
きである。
線への垂直に対し最大10゜の角度を形成すると理解すべ
きである。
有利な方法によれば、前記気体はローラの回転方向に噴
射される。
射される。
前記ほぼ垂直な方向への気体の噴射により、コンパクト
で付着性のよい部分的盛上り部が形成可能である。
で付着性のよい部分的盛上り部が形成可能である。
本発明の他の変更態様によれば、ローラの外周に沿って
測定された微小クレータの寸法Ｌとローラの縦軸に平行
に測定されたそれらの寸法Ｄとの間L/Dに１より大きい
値が与えらえる。
測定された微小クレータの寸法Ｌとローラの縦軸に平行
に測定されたそれらの寸法Ｄとの間L/Dに１より大きい
値が与えらえる。
結局出願人は、その研究の過程において、盛上り部の付
着性は微小クレータの形状の関数として顕著にそれに比
例して変化することを確認した。この点に関しては、ロ
ーラの外周に沿って伸長された微小クレータはとくに有
利な結果を導くであろうことは明らかである。
着性は微小クレータの形状の関数として顕著にそれに比
例して変化することを確認した。この点に関しては、ロ
ーラの外周に沿って伸長された微小クレータはとくに有
利な結果を導くであろうことは明らかである。
微小クレータの希望の方向への伸長度はこの場合、比L/
Dで構成される形状係数により表現される。この点に関
しては、寸法ＬおよびＤは衝当レーザにより溶解された
金属の容積上で測定されることを明確にしておく。この
容積は、盛上り部の凝固後に形成される空洞の容積より
大である。これらの寸法を以後簡単にそれぞれ微小クレ
ータの長さおよび幅と呼ぶ。
Dで構成される形状係数により表現される。この点に関
しては、寸法ＬおよびＤは衝当レーザにより溶解された
金属の容積上で測定されることを明確にしておく。この
容積は、盛上り部の凝固後に形成される空洞の容積より
大である。これらの寸法を以後簡単にそれぞれ微小クレ
ータの長さおよび幅と呼ぶ。
とくに本発明の特徴によれば、比L/Dには５より小さい
値が与えられる。
値が与えられる。
さらに本発明によれば、比L/Dは1.1ないし2.5の間に含
まれることが好ましい。
まれることが好ましい。
盛上り部を剥脱するのに必要な力で表現される盛上り部
の付着性は、比L/Dが１より大になると顕著に増加す
る。この増加は、比L/Dが1.1に達しさらにそれを超える
ときに実際に有効になる。比L/Dが約2.5を超えると、盛
上り部は変形しはじめ、比L/Dが５に達すると許容不可
能となる。
の付着性は、比L/Dが１より大になると顕著に増加す
る。この増加は、比L/Dが1.1に達しさらにそれを超える
ときに実際に有効になる。比L/Dが約2.5を超えると、盛
上り部は変形しはじめ、比L/Dが５に達すると許容不可
能となる。
希望する方向への微小クレータの伸長は、一般の方法と
して、ローラの表面上への衝当レーザの作用時間を円形
クレータを形成する衝当時間より増大させることからな
る種々の方法で実現可能である。
して、ローラの表面上への衝当レーザの作用時間を円形
クレータを形成する衝当時間より増大させることからな
る種々の方法で実現可能である。
本発明による方法のタイプにおいては、マーキングすべ
きローラはその縦軸のまわりに一定速度で回転され、一
方間欠的レーザ光線は、小窓付き回転ディスクを用いて
連続レーザ光線を中断することにより得られる。実際の
技術においては、ディスク内に設けられる開口の円周の
大きさおよびローラとディスクチョッパとの回転速度
は、相互にできるだけ円形に近い微小クレータを形成す
るように調整されている。
きローラはその縦軸のまわりに一定速度で回転され、一
方間欠的レーザ光線は、小窓付き回転ディスクを用いて
連続レーザ光線を中断することにより得られる。実際の
技術においては、ディスク内に設けられる開口の円周の
大きさおよびローラとディスクチョッパとの回転速度
は、相互にできるだけ円形に近い微小クレータを形成す
るように調整されている。
本発明により推奨される微小クレータの伸長度を得るた
めには、ローラの回転速度を一定に維持しながら、とく
にディスクチョッパの回転速度を減少するかまたはディ
スクチョッパの開口の外周の大きさを増大させればよ
い。またディスクチョッパの回転速度または幾何形状を
変えることなくローラの回転速度を増加してもよい。同
様に前記の多数の修正態様の組合せもまた可能である。
めには、ローラの回転速度を一定に維持しながら、とく
にディスクチョッパの回転速度を減少するかまたはディ
スクチョッパの開口の外周の大きさを増大させればよ
い。またディスクチョッパの回転速度または幾何形状を
変えることなくローラの回転速度を増加してもよい。同
様に前記の多数の修正態様の組合せもまた可能である。
ディスクチョッパの回転速度を変えることはとくに容易
である。一方その結果同時に連続する２つの微小クレー
タ間の間隔は増加し、これに伴ないローラの外周に沿う
微小クレータの密度は減少する。このような変更はある
場合には、ローラの粗さおよびこのローラで圧延された
薄板の粗さにも好ましくない効果をもたらす。
である。一方その結果同時に連続する２つの微小クレー
タ間の間隔は増加し、これに伴ないローラの外周に沿う
微小クレータの密度は減少する。このような変更はある
場合には、ローラの粗さおよびこのローラで圧延された
薄板の粗さにも好ましくない効果をもたらす。
ディスクチョッパの開口を拡大することは、微小クレー
タの密度を減少することなしに微小クレータを確実に伸
長可能とする。この操作は、連続する２つの微小クレー
タの始点間の距離を変えることなく、微小クレータの接
近すなわち連続する２つの微小クレータ間の間隔の減少
を伴なう。
タの密度を減少することなしに微小クレータを確実に伸
長可能とする。この操作は、連続する２つの微小クレー
タの始点間の距離を変えることなく、微小クレータの接
近すなわち連続する２つの微小クレータ間の間隔の減少
を伴なう。
本発明の方法の他の特徴によれば、前記盛上り部および
前記盛上り部が堆積されるローラ表面の部分とを、それ
らの溶解を開始させて前記盛上り部をローラ表面の前記
部分に溶着させるのに十分な温度まで加熱する。
前記盛上り部が堆積されるローラ表面の部分とを、それ
らの溶解を開始させて前記盛上り部をローラ表面の前記
部分に溶着させるのに十分な温度まで加熱する。
本発明によれば、この加熱を、好ましくは前記間欠的レ
ーザ光線の少なくとも一部を偏向することにより得られ
る第２のレーザ光線を用いて行なう。
ーザ光線の少なくとも一部を偏向することにより得られ
る第２のレーザ光線を用いて行なう。
これらの態様の他の態様によれば、本発明は同時に、記
載してきたような方法により得られた改良粗さを有する
圧延機ローラに関する。
載してきたような方法により得られた改良粗さを有する
圧延機ローラに関する。
その表面が間欠的レーザ光線を用いて形成された多数の
微小クレータを呈示するところの、同様に本発明の目的
を形成する圧延機ローラは、微小クレータにその外周の
一部のみに盛上り部が設けられることが特徴である。
微小クレータを呈示するところの、同様に本発明の目的
を形成する圧延機ローラは、微小クレータにその外周の
一部のみに盛上り部が設けられることが特徴である。
本発明によれば、前記盛上り部は最大で対応する微小ク
レータの外周の半分に拡がる。
レータの外周の半分に拡がる。
同様に本発明によれば、前記盛上り部を構成する金属の
少なくとも30％は、前記盛上り部が付属の微小クレータ
の内部に存在している。
少なくとも30％は、前記盛上り部が付属の微小クレータ
の内部に存在している。
さらに本発明によれば、前記盛上り部を構成する金属の
ほぼ全体は、対応する微小クレータを形成させた衝当レ
ーザにより加熱されたローラ領域の内部に存在する。
ほぼ全体は、対応する微小クレータを形成させた衝当レ
ーザにより加熱されたローラ領域の内部に存在する。
本発明のローラの特別な特徴によれば、盛上り部は、ロ
ーラの初期面上で測定して、約100μｍを超えない幅
と、30μｍを超えない高さとを呈示する。
ーラの初期面上で測定して、約100μｍを超えない幅
と、30μｍを超えない高さとを呈示する。
本発明のローラのとくに他の特徴によれば、表面内に形
成された微小クレータは、１ないし５、好ましくは1.1
ないし2.5の間の含まれる比L/Dを呈示する。
成された微小クレータは、１ないし５、好ましくは1.1
ないし2.5の間の含まれる比L/Dを呈示する。
最後に本発明のさらに他の特徴は、このようなローラを
用いて圧延された鋼板であって、その表面は、均等に分
布された多数のへこみ部を呈示し、前記各へこみ部は台
部を部分的に包囲するような鋼板に関する。
用いて圧延された鋼板であって、その表面は、均等に分
布された多数のへこみ部を呈示し、前記各へこみ部は台
部を部分的に包囲するような鋼板に関する。
前記へこみ部は、約100μｍを超えない幅と、約30μｍ
を超えない深さとを呈示するのが好ましい。
を超えない深さとを呈示するのが好ましい。
本発明は、以下に例示されかつ添付図面に示された種々
の好ましい実施例に関する記載により一層よく理解され
よう。
の好ましい実施例に関する記載により一層よく理解され
よう。
実施例の説明 これらの図面は明らかなようにすべて略図を示し、この
略図内では本発明の理解を容易にするために、直接必要
のない要素は示していない。さらに、同一または類似の
要素は、すべての図面を通じて同一参照番号で示され
る。
略図内では本発明の理解を容易にするために、直接必要
のない要素は示していない。さらに、同一または類似の
要素は、すべての図面を通じて同一参照番号で示され
る。
第１図は、間欠的レーザ光線を用いた圧延機ローラのマ
ーキング方法を示した従来技術の装置の略図を示す。
ーキング方法を示した従来技術の装置の略図を示す。
適当な放射体33から発生する連続レーザ光線は、小窓付
きディスク35による中断により間欠化される。間欠的レ
ーザ光線36,37はマーキングヘッド42に伝達され、ヘッ
ドは光線を軸センター43の間で支持された圧延機ローラ
40の表面方向に向ける。マーキングヘッド42は送りねじ
45を介してローラ40に沿って移動するように駆動され
る。ディスクチョッパ35、ローラ40および送りねじ45と
は、種々の運動を希望どおりに同期させる分岐機構を介
してモータ46により回転駆動される。
きディスク35による中断により間欠化される。間欠的レ
ーザ光線36,37はマーキングヘッド42に伝達され、ヘッ
ドは光線を軸センター43の間で支持された圧延機ローラ
40の表面方向に向ける。マーキングヘッド42は送りねじ
45を介してローラ40に沿って移動するように駆動され
る。ディスクチョッパ35、ローラ40および送りねじ45と
は、種々の運動を希望どおりに同期させる分岐機構を介
してモータ46により回転駆動される。
35のような通常のディスクチョッパにおいては、開口の
幅は隣接する２つの開口を分離する距離に等しい。この
ようにして、通常のマーキングを行なった後、ローラ40
の表面の一部拡大図である第1a図が示すように、規則的
に配置されたほぼ円形の微小クレータからなる粗さが得
られる。
幅は隣接する２つの開口を分離する距離に等しい。この
ようにして、通常のマーキングを行なった後、ローラ40
の表面の一部拡大図である第1a図が示すように、規則的
に配置されたほぼ円形の微小クレータからなる粗さが得
られる。
第２図では、従来技術による、酸素ジェットの存在下で
間欠的レーザ光線により形成される微小クレータと盛上
り部とが略図で示される。レンズ２により集光された間
欠的レーザ光線１は圧延機ローラの表面を衝当し点線４
により囲まれた金属滴塊を溶解させる。点線４で表わさ
れた表面の外側では、金属は溶解することなくある深さ
まで加熱させる。とくに酸素ジェットの作用のもとで、
溶融金属４はその溜り部から一部追出されて微小クレー
タ６を囲む非対称な盛上り部５を形成する。線７は、追
出し運動の途中における溶融金属の滴塊の中間的な位置
を示す。
間欠的レーザ光線により形成される微小クレータと盛上
り部とが略図で示される。レンズ２により集光された間
欠的レーザ光線１は圧延機ローラの表面を衝当し点線４
により囲まれた金属滴塊を溶解させる。点線４で表わさ
れた表面の外側では、金属は溶解することなくある深さ
まで加熱させる。とくに酸素ジェットの作用のもとで、
溶融金属４はその溜り部から一部追出されて微小クレー
タ６を囲む非対称な盛上り部５を形成する。線７は、追
出し運動の途中における溶融金属の滴塊の中間的な位置
を示す。
第３図にさらに詳細に示すように、圧延機ローラの表面
３は、その軸のまわりを矢印の方向に回転しながら、間
欠的レーザ光線１の衝当を受ける。酸素ジェット13の補
助を受けた衝当レーザの作用は金属の滴塊を溶解し、き
わめて局部的なプラズマ14を形成する。プラズマ14の圧
力および酸素ジェット13は盛上り部５内の溶解金属を押
出し、盛上り部は衝当レーザによる溶解を受けていない
加熱領域の外側で一部分が静止する。より温度の低いこ
の領域における盛上り部の付着は悪くてき裂８を形成
し、このき裂により、盛上り部は後の圧延作業の間に盛
上り部は剥脱しやすくなる。
３は、その軸のまわりを矢印の方向に回転しながら、間
欠的レーザ光線１の衝当を受ける。酸素ジェット13の補
助を受けた衝当レーザの作用は金属の滴塊を溶解し、き
わめて局部的なプラズマ14を形成する。プラズマ14の圧
力および酸素ジェット13は盛上り部５内の溶解金属を押
出し、盛上り部は衝当レーザによる溶解を受けていない
加熱領域の外側で一部分が静止する。より温度の低いこ
の領域における盛上り部の付着は悪くてき裂８を形成
し、このき裂により、盛上り部は後の圧延作業の間に盛
上り部は剥脱しやすくなる。
第４図は第２図の類似の図を示し、ここでは酸素ジェッ
トは二酸化炭素のジェットに置換されているが、その他
の操作条件は変ってない。この場合溶解金属の滴塊は、
第２図の場合よりもより高く盛上りかつ横の拡がりのは
るかに少ないドロップの形状をなして付着する盛上り部
５′を形成することがわかる。滴塊は大部分溶解領域４
の上に付着するが、この領域では付着性が最大になる。
トは二酸化炭素のジェットに置換されているが、その他
の操作条件は変ってない。この場合溶解金属の滴塊は、
第２図の場合よりもより高く盛上りかつ横の拡がりのは
るかに少ないドロップの形状をなして付着する盛上り部
５′を形成することがわかる。滴塊は大部分溶解領域４
の上に付着するが、この領域では付着性が最大になる。
第５図および第６図には、気体ジェットの方向９および
10の２つの方向に対しそれぞれ、微小位置に対する盛上
り部の形状と相対位置とが示される。この図では、２つ
の状態間の差を明確にするために、微小クレータおよび
盛上り部はかなり拡大されている。
10の２つの方向に対しそれぞれ、微小位置に対する盛上
り部の形状と相対位置とが示される。この図では、２つ
の状態間の差を明確にするために、微小クレータおよび
盛上り部はかなり拡大されている。
第５図は、盛上り部５がかなり拡がって明らかに微小ク
レータ６をはみ出していることを示す。さらに盛上り部
は微小クレータの縁の方向に押上げられる。
レータ６をはみ出していることを示す。さらに盛上り部
は微小クレータの縁の方向に押上げられる。
第６図は、本発明による方向に向けられた気体ジェット
10により、盛上り部５が微小クレータ６に対し対称的に
付着することを示す。この場合さらに盛上り部５はより
コンパクトになり、盛上り部は実際には微小クレータの
外側に拡がらないので、ローラの面にしっかりと溶着さ
れる。
10により、盛上り部５が微小クレータ６に対し対称的に
付着することを示す。この場合さらに盛上り部５はより
コンパクトになり、盛上り部は実際には微小クレータの
外側に拡がらないので、ローラの面にしっかりと溶着さ
れる。
第７図は、ローラの外周方向における連続する２つの微
小クレータの配置をディスクチョッパ35（第１図）の異
なる４種類の速度について示す。V1.V2.V3およびV4で示
されるこれらの速度はそれぞれ2500,2200,1900および16
00r.p.mの値を有する。これらにより微小クレータの長
さが増加するだけでなく、同様に微小クレータ間の間隔
が増加する。
小クレータの配置をディスクチョッパ35（第１図）の異
なる４種類の速度について示す。V1.V2.V3およびV4で示
されるこれらの速度はそれぞれ2500,2200,1900および16
00r.p.mの値を有する。これらにより微小クレータの長
さが増加するだけでなく、同様に微小クレータ間の間隔
が増加する。
第８図は、ディスクチョッパの開口を拡大した影響を示
す。この場合、この拡大はこれらの開口の数を変えるこ
となく隣接する２つの開口の間の間隔を減少することに
より得られる。
す。この場合、この拡大はこれらの開口の数を変えるこ
となく隣接する２つの開口の間の間隔を減少することに
より得られる。
第９図は、盛上り部の付着性を改良するための本発明の
方法を２種類の図（ａ）および（ｂ）で示す。
方法を２種類の図（ａ）および（ｂ）で示す。
第9a図に示す図は第３図に示す図と同一であるが、第9a
図は第２の間欠的レーザ光線15を有することが異なる。
ここでは、この第２の間欠的レーザ光線自体は、第１の
レーザ光線１から衝当する間は中断されるので破線で示
される。
図は第２の間欠的レーザ光線15を有することが異なる。
ここでは、この第２の間欠的レーザ光線自体は、第１の
レーザ光線１から衝当する間は中断されるので破線で示
される。
ローラ３が回転運動をすると、盛上り部５は第２のレー
ザ光線15の方向内に到達する。このときは第１のレーザ
光線１は中断され、一方第２のレーザ光線15は衝当光線
を放出して、盛上り部５および盛上り部が付着する表面
部分を加熱する。この加熱によりローラ３の表面で盛上
り部５が溶解を開始して溶着するので、き裂は発生しな
い。この状況を第9b図に示す。このようにして盛上り部
は、硬さの上昇と組合わされて、圧延機ローラの長寿命
を確保する付着性を得る。
ザ光線15の方向内に到達する。このときは第１のレーザ
光線１は中断され、一方第２のレーザ光線15は衝当光線
を放出して、盛上り部５および盛上り部が付着する表面
部分を加熱する。この加熱によりローラ３の表面で盛上
り部５が溶解を開始して溶着するので、き裂は発生しな
い。この状況を第9b図に示す。このようにして盛上り部
は、硬さの上昇と組合わされて、圧延機ローラの長寿命
を確保する付着性を得る。
第10図は、適切な方法で制御された間欠的レーザ光線に
より本発明により圧延機ローラの表面３に形成された微
小クレータ６および盛上り部５を略図で示す。ローラ
は、それがそのまわりを回転する回転軸をもって表わさ
れる。その表面は間欠的レーザ光線により衝当され、間
欠的レーザ光線の各衝当により現在周知の機構で縮小ク
レータが形成される。この衝当点において各衝当により
金属のある容積が加熱され、その容積内で金属の滴塊４
が溶解することが容易にわかるであろう。この溶解金属
は加熱領域の外周方向へ半径方向に、すなわち結果的に
この領域の外側に追出され、そこに溶解金属は盛上り部
を形成し盛上り部は急速に冷却する。
より本発明により圧延機ローラの表面３に形成された微
小クレータ６および盛上り部５を略図で示す。ローラ
は、それがそのまわりを回転する回転軸をもって表わさ
れる。その表面は間欠的レーザ光線により衝当され、間
欠的レーザ光線の各衝当により現在周知の機構で縮小ク
レータが形成される。この衝当点において各衝当により
金属のある容積が加熱され、その容積内で金属の滴塊４
が溶解することが容易にわかるであろう。この溶解金属
は加熱領域の外周方向へ半径方向に、すなわち結果的に
この領域の外側に追出され、そこに溶解金属は盛上り部
を形成し盛上り部は急速に冷却する。
この場合作業条件は、溶解金属は大部分一方側に追出さ
れるように制御される。このようにして、微小クレータ
６を部分的に包囲する盛上り部５が得られる。この第10
図において、点線４は溶解領域の境界を示す。溶解金属
は溶解領域４の外側部分へ追出されることがわかる。こ
の条件は、溶解金属が熱い表面にきわめてよく付着し、
盛上り部５の脚部とローラ表面との間にき裂が存在しな
いようなものである。したがってこの盛上り部は、薄板
の圧延工程中に剥脱されるおそれはない。
れるように制御される。このようにして、微小クレータ
６を部分的に包囲する盛上り部５が得られる。この第10
図において、点線４は溶解領域の境界を示す。溶解金属
は溶解領域４の外側部分へ追出されることがわかる。こ
の条件は、溶解金属が熱い表面にきわめてよく付着し、
盛上り部５の脚部とローラ表面との間にき裂が存在しな
いようなものである。したがってこの盛上り部は、薄板
の圧延工程中に剥脱されるおそれはない。
1.5KW程度のレーザ光線強度に対して酸素の流量は、盛
上り部は最大で微小クレータの外周の1/3に拡がりかつ
盛上り部の幅は100μｍより小さくかつその高さｈは
最大で30μｍに等しくなるように制御される。盛上り部
の付着性を強化するためには、前記盛上り部を構成する
金属の30％は微小クレータの内部に存在しなければなら
ない。この同一操作が微小クレータごとに反復される
と、その結果微小クレータは連がり合うことはない。し
たがってローラ表面は、その底部が本質的に凹部６の集
合体からなる鋼目状の谷部により分離された多数の項上
５を呈示する。
上り部は最大で微小クレータの外周の1/3に拡がりかつ
盛上り部の幅は100μｍより小さくかつその高さｈは
最大で30μｍに等しくなるように制御される。盛上り部
の付着性を強化するためには、前記盛上り部を構成する
金属の30％は微小クレータの内部に存在しなければなら
ない。この同一操作が微小クレータごとに反復される
と、その結果微小クレータは連がり合うことはない。し
たがってローラ表面は、その底部が本質的に凹部６の集
合体からなる鋼目状の谷部により分離された多数の項上
５を呈示する。
圧延時にこのような微小クレータは、第11図に略図で示
した起伏を薄板表面内にプリントする。へこみ部５′は
盛上り部５に対応し、台部６′は凹部６に対応する。こ
のように製作された薄板は、分離されかつ薄板表面上に
規則的に分布された多数のへこみ部５′を呈示する。こ
れらのへこみ部の寸法は、これらを形成した盛上り部の
寸法にほぼ対応する。
した起伏を薄板表面内にプリントする。へこみ部５′は
盛上り部５に対応し、台部６′は凹部６に対応する。こ
のように製作された薄板は、分離されかつ薄板表面上に
規則的に分布された多数のへこみ部５′を呈示する。こ
れらのへこみ部の寸法は、これらを形成した盛上り部の
寸法にほぼ対応する。
このような薄板の深絞り時に、潤滑剤はこれらのへこみ
部内に封入されて通常はその中から逃げ出すことはな
い。薄板上かかる工具の圧力がもしきわめて強いとき
は、薄板は伸長しようとし、潤滑剤の一部は当該領域内
に存在するへこみ部から追出される。このようにして負
荷が苛酷な部分に潤滑フィルムが形成される。逆にもし
薄板上にかかる工具の圧力が正常であるときは、薄板は
潤滑剤を同伴しながら滑り、したがって潤滑剤は工具に
よってかき落されることなくさらに苛酷な次の工程で役
目を果たすことが可能である。
部内に封入されて通常はその中から逃げ出すことはな
い。薄板上かかる工具の圧力がもしきわめて強いとき
は、薄板は伸長しようとし、潤滑剤の一部は当該領域内
に存在するへこみ部から追出される。このようにして負
荷が苛酷な部分に潤滑フィルムが形成される。逆にもし
薄板上にかかる工具の圧力が正常であるときは、薄板は
潤滑剤を同伴しながら滑り、したがって潤滑剤は工具に
よってかき落されることなくさらに苛酷な次の工程で役
目を果たすことが可能である。
本発明による薄板内に形成されたへこみ部は、すべて分
離してきわめて小さな寸法にかつきわめて緻密にするこ
とが可能である。したがって薄板表面の起伏はそれほど
顕著ではなく、これは塗装後の薄板外観の改良に貢献す
る。
離してきわめて小さな寸法にかつきわめて緻密にするこ
とが可能である。したがって薄板表面の起伏はそれほど
顕著ではなく、これは塗装後の薄板外観の改良に貢献す
る。
以下に示す実施例は、以上に詳細に説明してきた本発明
の方法の種々の変更態様による利点を明白に示してい
る。
の方法の種々の変更態様による利点を明白に示してい
る。
実施例1:噴射気体の性状の影響 圧延機ローラの表面を、９／分の気体流量の存在のも
とに1300wの強度の間欠的レーザ光線を用いて処理し
た。
とに1300wの強度の間欠的レーザ光線を用いて処理し
た。
一部分に酸素ジェットを用い、その他の部分にCO2ジェ
ットを用いて、その他の条件は変えずに作業を行なっ
た。
ットを用いて、その他の条件は変えずに作業を行なっ
た。
次の第１表は、実際に同一の微小クレータに対して、CO
2ジェットに対応する盛上り部は、酸素ジェットを用い
て得られた盛上り部よりもよりコンパクトでかつより高
く突出していることを示す。
2ジェットに対応する盛上り部は、酸素ジェットを用い
て得られた盛上り部よりもよりコンパクトでかつより高
く突出していることを示す。
寸法はすべて（μｍ）で表わされる。
この表で使用される記号は次の意味を有する： h:盛上り部の高さ、 ：盛上り部の最も高い点における盛上り部の幅、 p:微小クレータの深さ、 D:微小クレータの最も深い点における微小クレータの
幅。
幅。
対応する寸法を第２図および第４図に示す。
実施例2:気体ジェットの方向の影響 気体ジェットの方向の影響を示すために比較実験が行わ
れた。
れた。
第１の実験においては、800wのレーザ光線と６／分の
気体流量とを用いて行った。第２の実験においては900w
のレーザ光線と12／分の気体流量とを用いた。各実験
ごとに、気体ジェットは第５図および第６図にそれぞれ
示した２方向９および10に沿って順次向けられ、その他
の作業条件は変えられなかった。
気体流量とを用いて行った。第２の実験においては900w
のレーザ光線と12／分の気体流量とを用いた。各実験
ごとに、気体ジェットは第５図および第６図にそれぞれ
示した２方向９および10に沿って順次向けられ、その他
の作業条件は変えられなかった。
いずれの場合も、最も高い点における盛上り部の高さ
（ｈ）および幅（）、最も深い点における微小クレー
タの深さ（ｐ）および幅（Ｄ）、ローラ表面の算術的粗
さ（Ra）および盛上り部の剥脱力（Ｆ）が測定された。
測定結果が第２表にまとめられ、ここで粗さ寸法はμｍ
で表わされ、一方剥脱力はニュートン（Ｎ）で表わされ
る。
（ｈ）および幅（）、最も深い点における微小クレー
タの深さ（ｐ）および幅（Ｄ）、ローラ表面の算術的粗
さ（Ra）および盛上り部の剥脱力（Ｆ）が測定された。
測定結果が第２表にまとめられ、ここで粗さ寸法はμｍ
で表わされ、一方剥脱力はニュートン（Ｎ）で表わされ
る。
２つの実験において、方向９を方向10に変えると、盛上
り部の高さ（ｈ）および微小クレータの深さ（ｐ）が著
しく増大するが幅およびＤはそれほど大きく変らない
ことが明らかであろう。方向10に対応する盛上り部は第
６図に示す形状を呈するが、それは第５図の形状よりも
よりコンパクトでかつより高く突出しているであろう。
り部の高さ（ｈ）および微小クレータの深さ（ｐ）が著
しく増大するが幅およびＤはそれほど大きく変らない
ことが明らかであろう。方向10に対応する盛上り部は第
６図に示す形状を呈するが、それは第５図の形状よりも
よりコンパクトでかつより高く突出しているであろう。
同様に、気体ジェットの方向を変化すると、剥脱力Ｆす
なわち盛上り部の付着力は60ないし70％増加したことが
わかる。この力は、ベルギー特許出願Ａ第08700372号に
開示の方法で測定された。
なわち盛上り部の付着力は60ないし70％増加したことが
わかる。この力は、ベルギー特許出願Ａ第08700372号に
開示の方法で測定された。
実施例3:微小クレータの比L/Dの影響 ａ）ディスクチョッパの回転速度の効果 この効果は第７図に示され、第７図は、ローラの外周方
向における連続する２つの微小クレータの配置をディス
クチョッパの異なる４種類の速度について示す。
向における連続する２つの微小クレータの配置をディス
クチョッパの異なる４種類の速度について示す。
この回転速度を減少させると、微小クレータの長さが増
加するだけでなく同時にこれらの間の間隔も増加するこ
とがわかる。１インチあたりの微小クレータの数で表わ
される外周に沿った微小クレータの密度KLは著しく減少
する。微小クレータの幅はいずれの場合も120μｍであ
る。次に示す第３表は、前記の異なる回転速度で形成さ
れた微小クレータの長さ（Ｌ）、間隔（ｄ）、密度
（KL）および比（L/D）の値を示す。
加するだけでなく同時にこれらの間の間隔も増加するこ
とがわかる。１インチあたりの微小クレータの数で表わ
される外周に沿った微小クレータの密度KLは著しく減少
する。微小クレータの幅はいずれの場合も120μｍであ
る。次に示す第３表は、前記の異なる回転速度で形成さ
れた微小クレータの長さ（Ｌ）、間隔（ｄ）、密度
（KL）および比（L/D）の値を示す。
ｂ）ディスクチョッパの開口間隔の効果 この効果は第８図に示される。
次の第４表は、隣接する２つの開口間の間隔ｅを変えた
ときの微小クレータの長さＬおよび比L/Dへの影響を示
す。いずれの場合も幅Ｄは120μｍの値を有する。
ときの微小クレータの長さＬおよび比L/Dへの影響を示
す。いずれの場合も幅Ｄは120μｍの値を有する。
間隔ｅを減少することにより、微小クレータは間隔を縮
めかつ長さを調節して、この場合90に等しい一定の微小
クレータ密度（KL）を維持可能であるといえる。微小ク
レータの密度がこのように一定であることは、ローラの
粗さに規則性を与えるためにも好ましい。
めかつ長さを調節して、この場合90に等しい一定の微小
クレータ密度（KL）を維持可能であるといえる。微小ク
レータの密度がこのように一定であることは、ローラの
粗さに規則性を与えるためにも好ましい。
ｃ）比L/Dの微小クレータの付着に与える効果 微小クレータの伸長形状の微小クレータの付着性に与え
る影響を調べるために、800wの強度のレーザを用いて12
／分の流量を有する酸素ジェットの存在下でローラの
マーキングの種々の作業を実施した。微小クレータを伸
長させるためにディスクチョッパの回転速度を変えた
が、これにより微小クレータの長手方向における微小ク
レータの密度KLが変化した。一方横方向すなわちローラ
の縦軸に平行な方向の密度Kdは一定のままである。
る影響を調べるために、800wの強度のレーザを用いて12
／分の流量を有する酸素ジェットの存在下でローラの
マーキングの種々の作業を実施した。微小クレータを伸
長させるためにディスクチョッパの回転速度を変えた
が、これにより微小クレータの長手方向における微小ク
レータの密度KLが変化した。一方横方向すなわちローラ
の縦軸に平行な方向の密度Kdは一定のままである。
前に定義したように、微小クレータの長さＬのほかに、
盛上り部の高さｈおよび幅と、および盛上り部を形成
したあとのクレータの深さｐおよび幅Ｄと、を測定し
た。
盛上り部の高さｈおよび幅と、および盛上り部を形成
したあとのクレータの深さｐおよび幅Ｄと、を測定し
た。
最後に、粗さRaおよび盛上り部の付着力を測定した。付
着力の測定には、ベルギー特許出願Ａ第08700372号に記
載の方法を用いた。得られた結果は次に示す第５図にま
とめられている。
着力の測定には、ベルギー特許出願Ａ第08700372号に記
載の方法を用いた。得られた結果は次に示す第５図にま
とめられている。
この結果は、盛上り部の寸法および微小クレータの寸法
が実際的にはほとんど変化を受けないことを示す。ディ
スクチョッパの回転速度が減少すると微小クレータの密
度（KL）が減少するので、粗さRaは減少するが、一方こ
の粗さの変化は盛上り部の付着力にいかなる効果も与え
ない。
が実際的にはほとんど変化を受けないことを示す。ディ
スクチョッパの回転速度が減少すると微小クレータの密
度（KL）が減少するので、粗さRaは減少するが、一方こ
の粗さの変化は盛上り部の付着力にいかなる効果も与え
ない。
微小クレータの長さＬが増加すると比L/Dは増加する
が、それに伴ない剥脱力Ｆ（Ｎ）すなわち盛上り部の付
着力を増加する。
が、それに伴ない剥脱力Ｆ（Ｎ）すなわち盛上り部の付
着力を増加する。
盛上り部は実際的には不変であるが、この盛上り部はロ
ーラ表面の加熱領域上に形成されることにより付着性は
改善される。さらにこの効果は、微小クレータがより伸
長されるのと同じぐらいにより顕著である。
ーラ表面の加熱領域上に形成されることにより付着性は
改善される。さらにこの効果は、微小クレータがより伸
長されるのと同じぐらいにより顕著である。
一方、比L/Dが約５に達すると盛上り部の溶解金属の一
部が後方へ逆流して微小クレータを満たすので、微小ク
レータは無制限に伸長することは不可能である。形成さ
れる盛上り部は不規則な形に変形される。
部が後方へ逆流して微小クレータを満たすので、微小ク
レータは無制限に伸長することは不可能である。形成さ
れる盛上り部は不規則な形に変形される。
本質的な本発明は、記載しかつ図示した実施例だけに厳
密に制限されるものではない。とくに微小クレータを伸
長させる方法または盛上りの部の加熱を行なう方法にお
いて種々の修正態様が可能である。最後に、前記の種々
の特徴および修正態様は、特許請求の範囲から逸脱する
ことなく、単独でまたは可能なすべての組合せで実行可
能である。
密に制限されるものではない。とくに微小クレータを伸
長させる方法または盛上りの部の加熱を行なう方法にお
いて種々の修正態様が可能である。最後に、前記の種々
の特徴および修正態様は、特許請求の範囲から逸脱する
ことなく、単独でまたは可能なすべての組合せで実行可
能である。
第１図は、間欠的レーザ光線を用いた圧延機ローラの表
面のマーキング方法の既知の原理図； 第２図は、従来技術による、酸素ジェットを用いて得ら
れた微小クレータおよび盛上り部の立面図および平面
図； 第３図は、従来技術により得られた盛上り部の位置図； 第４図は、本発明の変更態様による、二酸化炭素（C
O2）のジェットを用いて得られた微小クレータと盛上り
部との同様な立面図および平面図； 第５図は、気体の縦方向噴射の効果を受けた盛上り部の
形状図および位置図； 第６図は、本発明の他の変更態様による、気体の横方向
噴射の効果を受けた盛上り部の形状図および位置図； 第７図は、ディスクチョッパの回転速度を減少させるこ
とにより形成された微小クレータの配置図； 第８図は、ディスクチョッパの開口を拡大した 第９図は、第２のレーザ光線を用いた再溶解の作業図； 第10図は、本発明によるローラ表面上に形成された微小
クレータおよび盛上り部の平面図および断面図；および 第11図は、第10図の微小クレータおよび盛上り部により
鋼板の表面内にプリントされた模様の同様な平面図およ
び断面図を示す。 １……間欠的レーザ光線、 ３……ローラ表面、４……溶解領域、 ５……盛上り部、５′……へこみ部、 ６……クレータ、６′……台部、 9,10,13……気体ジェット、 15……第２の間欠的レーザ光線。
面のマーキング方法の既知の原理図； 第２図は、従来技術による、酸素ジェットを用いて得ら
れた微小クレータおよび盛上り部の立面図および平面
図； 第３図は、従来技術により得られた盛上り部の位置図； 第４図は、本発明の変更態様による、二酸化炭素（C
O2）のジェットを用いて得られた微小クレータと盛上り
部との同様な立面図および平面図； 第５図は、気体の縦方向噴射の効果を受けた盛上り部の
形状図および位置図； 第６図は、本発明の他の変更態様による、気体の横方向
噴射の効果を受けた盛上り部の形状図および位置図； 第７図は、ディスクチョッパの回転速度を減少させるこ
とにより形成された微小クレータの配置図； 第８図は、ディスクチョッパの開口を拡大した 第９図は、第２のレーザ光線を用いた再溶解の作業図； 第10図は、本発明によるローラ表面上に形成された微小
クレータおよび盛上り部の平面図および断面図；および 第11図は、第10図の微小クレータおよび盛上り部により
鋼板の表面内にプリントされた模様の同様な平面図およ
び断面図を示す。 １……間欠的レーザ光線、 ３……ローラ表面、４……溶解領域、 ５……盛上り部、５′……へこみ部、 ６……クレータ、６′……台部、 9,10,13……気体ジェット、 15……第２の間欠的レーザ光線。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号 ８８０００２７ (32)優先日 1988年１月11日 (33)優先権主張国 ベルギ−（ＢＥ） (31)優先権主張番号 ８８０００３４ (32)優先日 1988年１月13日 (33)優先権主張国 ベルギ−（ＢＥ） (72)発明者 ジャック・デフールニー ベルギー王国ベー‐4320 サン‐ニコラ, リューヴォワ・デ・ヴォー 224 (56)参考文献 特開 昭55−94790（ＪＰ，Ａ) 特公 昭54−24759（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (14)
- 【請求項１】ローラをその縦軸のまわりに回転させなが
ら間欠的レーザ光線を用いて前記レーザ光線の衝当領域
の方向に向けられた気体ジェットの存在の下に前記ロー
ラの表面内に多数の微小クレータを形成する圧延機ロー
ラの表面のマーキング方法において、 前記各微小クレータの外周の一部にのみ盛上り部を形成
するように前記気体ジェットの流量および噴射角を制御
すること を特徴とする圧延機ローラの表面のマーキング方法。 - 【請求項２】非酸化性気体からなる気体ジェットを用い
ることを特徴とする請求項１記載のマーキング方法。 - 【請求項３】非酸化性気体は還元性気体であることを特
徴とする請求項２記載のマーキング方法。 - 【請求項４】前記気体ジェットを前記衝当領域を通過す
る前記ローラの母線にほぼ垂直な方向に向けることを特
徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載のマーキン
グ方法。 - 【請求項５】前記気体ローラの回転方向に噴射すること
を特徴とする請求項４記載のマーキング方法。 - 【請求項６】ローラの外周に沿って測定された微小クレ
ータの寸法Ｌとローラの縦軸に平行に測定されたそれら
の寸法Ｄとの間の比L/Dに１ないし５の間に含まれる値
を与えることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか
に記載のマーキング方法。 - 【請求項７】比L/Dの値は1.1ないし2.5の間に含まれる
ことを特徴とする請求項６記載のマーキング方法。 - 【請求項８】前記盛上り部および前記盛上り部が堆積さ
れるローラ表面の部分を、それらの溶解を開始させて前
記盛上り部をローラ表面の前記部分に溶着させるのに十
分な温度まで加熱することを特徴とする請求項１ないし
７のいずれかに記載のマーキング方法。 - 【請求項９】前記加熱を、第２のレーザ光線を用いて行
うことを特徴とする請求項８記載のマーキング方法。 - 【請求項１０】前記第２のレーザ光線が前記間欠的レー
ザ光線から偏向された一部であることを特徴とする請求
項９記載のマーキング方法。 - 【請求項１１】微小クレータにその外周の一部のみに盛
上り部が設けられることを特徴とする、表面が、請求項
１ないし10のいずれかに記載のマーキング方法を用いて
形成された多数の微小クレータを呈示するところの圧延
機ローラ。 - 【請求項１２】ローラの外周に沿って測定された微小ク
レータの寸法Ｌとローラの縦軸に平行に測定されたそれ
らの寸法Ｄとの間の比L/Dは１ないし５の間に含まれる
値を有することを特徴とする請求項11記載の圧延機ロー
ラ。 - 【請求項１３】前記の比L/Dが1.1ないし2.5の間に含ま
れる値を有することを特徴とする請求項12記載の圧延機
ローラ。 - 【請求項１４】表面が、各へこみ部が台部を部分的に包
囲するような多数のへこみ部を呈示することを特徴とす
る、請求項11ないし13のいずれかに記載の圧延機ローラ
を用いて冷間圧延される鋼板。
Applications Claiming Priority (12)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| LU86784A LU86784A1 (fr) | 1987-02-23 | 1987-02-23 | Cylindre de laminoir a rugosite amelioree et tole metallique produite au moyen dudit cylindre |
| BE8700560 | 1987-05-19 | ||
| BE8700560A BE1000570A7 (fr) | 1987-05-19 | 1987-05-19 | Procede pour le traitement superficiel d'un cylindre de laminoir. |
| BE8700874A BE1000692A6 (fr) | 1987-07-14 | 1987-07-14 | Procede pour ameliorer la rugosite d'un cylindre de laminoir. |
| BE8700874 | 1987-07-14 | ||
| BE8701485A BE1001397A6 (fr) | 1987-12-24 | 1987-12-24 | Procede de marquage de la surface d'un cylindre de laminoir. |
| BE8701485 | 1987-12-24 | ||
| BE8800027A BE1001339A6 (fr) | 1988-01-11 | 1988-01-11 | Procede pour ameliorer la rugosite d'un cylindre de laminoir. |
| BE8800027 | 1988-01-11 | ||
| BE8800034 | 1988-01-13 | ||
| BE8800034A BE1001341A6 (fr) | 1988-01-13 | 1988-01-13 | Procede pour ameliorer la rugosite d'un cylindre de laminoir. |
| BE86784 | 1988-01-13 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6422406A JPS6422406A (en) | 1989-01-25 |
| JPH0767566B2 true JPH0767566B2 (ja) | 1995-07-26 |
Family
ID=27543153
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4806731A (ja) |
| EP (1) | EP0280671B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0767566B2 (ja) |
| DE (1) | DE3881906T2 (ja) |
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