JPH0772292B2 - Walking beam type heating furnace skid beam - Google Patents
Walking beam type heating furnace skid beamInfo
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- JPH0772292B2 JPH0772292B2 JP61193194A JP19319486A JPH0772292B2 JP H0772292 B2 JPH0772292 B2 JP H0772292B2 JP 61193194 A JP61193194 A JP 61193194A JP 19319486 A JP19319486 A JP 19319486A JP H0772292 B2 JPH0772292 B2 JP H0772292B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ウォーキングビーム式加熱炉のスキッドビー
ムに関する。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to a skid beam for a walking beam type heating furnace.
鋼材加熱炉内の被加熱材（鋼片、スラブ等）を支持し搬
送するウォーキングビームコンベアは、一組の移動ビー
ムと固定ビームとで構成され、移動ビームの昇降・水平
往復動作の周期的繰り返しにより、被加熱材を移動ビー
ムと固定ビームとに交互に移し替えながら搬送する。そ
のビームは、第６図に示すように、耐熱合金製スキッド
パイプ（10）と、被加熱材受け台であるスキッドボタン
（20）と、パイプ（10）を被覆するキャスタブル（30）
とで構成されている。スキッドボタン（20）は耐熱合金
（例えば、コバルト系耐熱鋳鋼、ニッケル−コバルト系
耐熱鋳鋼）製ブロックであり、パイプ（10）の軸方向に
一定の間隔をおいてその頂面に溶接により固定されてい
る。The walking beam conveyor, which supports and conveys the materials to be heated (steel slabs, slabs, etc.) in the steel heating furnace, is composed of a set of moving beam and fixed beam. Thus, the material to be heated is transferred while being alternately transferred to the moving beam and the fixed beam. As shown in FIG. 6, the beam is made of a heat-resistant alloy skid pipe (10), a skid button (20) that is a pedestal for a material to be heated, and a castable (30) that covers the pipe (10).
It consists of and. The skid button (20) is a block made of heat-resistant alloy (for example, cobalt heat-resistant cast steel, nickel-cobalt heat-resistant cast steel), and is fixed to the top surface of the pipe (10) by welding at regular intervals in the axial direction. ing.
加熱炉の内部は、通常約1280℃の高温に保持されている
ので、スキッドパイプ（10）の中空孔（11）内に冷却水
を流通させることにより、パイプ（10）の昇温とそれに
伴う曲がり・座屈等の変形を防止し、載荷される被加熱
材の荷重に耐える抗折強度を維持すると共に、その表面
を被覆するキャスタブル（30）でパイプ表面を炉内の高
温酸化雰囲気から保護している。Since the inside of the heating furnace is normally kept at a high temperature of about 1280 ° C., the cooling water is circulated in the hollow hole (11) of the skid pipe (10) to increase the temperature of the pipe (10) Prevents deformation such as bending and buckling, maintains the bending strength to withstand the load of the heated material to be loaded, and protects the pipe surface from the high temperature oxidizing atmosphere in the furnace with the castable (30) covering the surface is doing.
加熱炉内の被加熱材は、製品品質を向上させるために、
加熱ムラがないように、全体を均一に焼上げることが必
要である。The material to be heated in the heating furnace is
It is necessary to bake the whole uniformly so that there is no uneven heating.
しかるに、スキッドボタンは、スキッドパイプ内を流通
する冷却水により冷却され炉内温度よりも低温となるた
め、その天面に載置される被加熱材は、その接触面を介
して熱を奪われ、接触面にスキッドマーク（局所的低温
部）が生じるという問題がある。However, since the skid button is cooled by the cooling water flowing through the skid pipe and has a temperature lower than the temperature inside the furnace, the material to be heated placed on the top surface is deprived of heat via its contact surface. There is a problem that a skid mark (local low temperature part) is generated on the contact surface.
このスキッドマークを抑制する方法として、スキッドボ
タンの高さ（Ｈ）を高くし、その天面部に対する水冷の
影響を少なくすることにより、天面部の温度を炉内温度
に近づけることが考えられる。しかし、耐熱合金からな
るスキッドボタンは、その温度が炉温近くに上昇する
と、圧縮強度が大きく低下し、被加熱材の圧縮荷重によ
る圧縮変形（所謂ヘタリ）が生じ易くなり、従って短期
間でスキッドボタンの取替え・修復作業を行わねばなら
ず、加熱炉の操業効率の低下を免れない。この圧縮変形
防止策として、スキッドボタンの断面径を大きく、すな
わち被加熱材との接触面積を大きくしてスキッドボタン
に対する単位面積当たりの圧縮負荷を小さくすることが
考えられるけれども、被加熱材との接触面積を大きくす
ると、それだけ被加熱材の加熱面積（炉内雰囲気に曝さ
れる被加熱材表面積）が少なくなるので、被加熱材の加
熱効率が低下し、入熱不足・加熱温度ムラが生じ易くな
り、有効な対策とはなり得ない。As a method of suppressing the skid mark, it is conceivable to increase the height (H) of the skid button and reduce the influence of water cooling on the top surface portion to bring the temperature of the top surface portion close to the temperature inside the furnace. However, when the temperature of the skid button made of heat-resistant alloy rises close to the furnace temperature, the compressive strength greatly decreases, and compressive deformation (so-called fatigue) due to the compressive load of the material to be heated easily occurs, so that the skid button is short-term. Button replacement / repair work must be performed, which inevitably reduces the operating efficiency of the heating furnace. As a measure for preventing this compressive deformation, it is conceivable to increase the cross-sectional diameter of the skid button, that is, to increase the contact area with the material to be heated to reduce the compression load per unit area on the skid button. The larger the contact area, the smaller the heating area of the material to be heated (surface area of the material to be exposed to the atmosphere in the furnace) will decrease, so the heating efficiency of the material to be heated will decrease, resulting in insufficient heat input and uneven heating temperature. It becomes easier and cannot be an effective measure.
他のスキッドマーク対策として、耐熱合金製スキッドボ
タンに代え、耐熱性にすぐれた高温圧縮強度の高いセラ
ミック焼結体からなるスキッドボタンを使用することが
考えられる。しかし、被加熱材搬送時のスキッドボタン
には、静的荷重だけでなく、大きな動的荷重が繰り返し
加わるので、靭性に乏しいセラミック製スキッドボタン
では、割れや欠けが生じ易い。しかも、セラミック製ス
キッドボタンは、耐熱合金製のものと異なり、直接スキ
ッドパイプに溶接することができず、例えば取付け部材
として耐熱合金製ケースにスキッドボタンを嵌め込み、
該ケースを介してスキッドパイプに取付けなければなら
ない。そのため、取付け構造が複雑となるだけでなく、
スキッドボタン高さが高くなり、極めて不安定で脱落し
易く、安定した炉操業を維持することが困難となる。As another measure against skid marks, it is conceivable to use a skid button made of a ceramic sintered body having high heat resistance and high temperature compressive strength, instead of the heat resistant alloy skid button. However, not only a static load but also a large dynamic load is repeatedly applied to the skid button when the material to be heated is conveyed, and thus a ceramic skid button having poor toughness is likely to be cracked or chipped. Moreover, unlike the heat-resistant alloy, the ceramic skid button cannot be directly welded to the skid pipe, and for example, the skid button is fitted into the heat-resistant alloy case as a mounting member,
It must be attached to the skid pipe through the case. Therefore, not only is the mounting structure complicated, but
The skid button height becomes high, and it is extremely unstable and easily falls off, making it difficult to maintain stable furnace operation.
本発明は、上記実情に対処するための改良されたスキッ
ドビームを提供しようとするものである。The present invention seeks to provide an improved skid beam to address the above situation.
本発明に係るウォーキングビーム式加熱炉のスキッドビ
ームは、 スキッドボタンが、耐熱合金製柱状基体の頂面および側
面を、耐熱合金マトリックスに30〜70重量％のセラミッ
ク粒子が混在する複合組織を有する複合材で被覆した柱
状体であり、 スキッドボタンの高さ（Ｈ）が120mm以上であり、 かつスキッドパイプの表面とスキッドボタンの下部を被
覆するキャスタブルは、スキッドボタン天頂面の温度と
炉内温度との差（ΔＴ）が40℃以下となる層厚（ｔ）を
有していること を特徴とする。In the skid beam of the walking beam heating furnace according to the present invention, the skid button has a composite structure in which the top surface and the side surface of the heat-resistant alloy columnar substrate have a composite structure in which 30 to 70 wt% of ceramic particles are mixed in the heat-resistant alloy matrix. It is a columnar body covered with material, the height (H) of the skid button is 120 mm or more, and the castable that covers the surface of the skid pipe and the lower part of the skid button is the temperature of the skid button zenith surface and the furnace temperature. Is characterized by having a layer thickness (t) such that the difference (ΔT) is 40 ° C. or less.
本発明のスキッドビームを、その実施例に対応する第１
図により説明すると、（21）は耐熱合金製基体（コバル
ト系合金、ニッケル−クロム系合金等）、（22）は耐熱
合金マトリックスにセラミック粒子が混在した複合組織
を有する複合材である。耐熱合金製基体（21）は略四角
柱状ブロックであり、その頂面および側面を複合材（2
2）で被覆することにより所定の形状のスキッドボタン
（20）を構成している。スキッドボタン（20）は基体
（21）の脚部底面をスキッドボタン（10）の頂面にあて
がって溶接することにより強固に取付けられている。The skid beam of the present invention has a first embodiment corresponding to the embodiment.
Explaining with reference to the drawing, (21) is a heat-resistant alloy substrate (cobalt alloy, nickel-chromium alloy, etc.), and (22) is a composite material having a composite structure in which ceramic particles are mixed in a heat-resistant alloy matrix. The heat-resistant alloy substrate (21) is a substantially rectangular columnar block, and the top and side faces of the block are made of composite material (2).
By covering with 2), the skid button (20) of a predetermined shape is constructed. The skid button (20) is firmly attached by welding the bottom surface of the leg of the base body (21) to the top surface of the skid button (10) and welding.
このように、スキッドボタン（20）を、複合材（22）の
みからなる単一部材構成ではなく、耐熱合金製柱状基体
（21）を芯材としてその頂面および側面に複合材（22）
を設けた被覆構造としたことにより、重量物であるスラ
ブ等の被加熱材の搬送操業における機械衝撃の反復作用
に耐え得る強度を保証しつつ、複合材による改良された
圧縮変形抵抗性等を得ることができ、また芯材である耐
熱合金基体（21）の底部に対する複合材の被覆を省略し
てその部分を露出させていることにより、スキッドパイ
プに対するスキッドボタンの取付けに金具等を必要とせ
ず、溶接（複合材に比べ耐熱合金は良好な溶接性を有す
る）を適用して強固に固定することができる。As described above, the skid button (20) is not a single-member structure made of only the composite material (22), but the composite material (22) is formed on the top surface and side surfaces of the heat-resistant alloy columnar substrate (21) as a core material.
By adopting a coating structure that has been provided, while ensuring the strength to withstand the repeated action of mechanical impact in the transport operation of heated materials such as heavy slabs, improved compression deformation resistance etc. by the composite material In addition, since the coating of the composite material on the bottom of the heat-resistant alloy substrate (21) that is the core material is omitted and the portion is exposed, no metal fittings or the like are required to attach the skid button to the skid pipe. Instead, welding (a heat-resistant alloy has better weldability than a composite material) can be applied to firmly fix it.
基体（21）と共にスキッドボタン（20）を構成する複合
材（22）は、耐熱合金マトリックス（コバルト系合金、
ニッケル−クロム系合金等）とセラミック粒子（例え
ば、粒径0.01〜10μｍのCr3C2、Cr7C3等の炭化物系セラ
ミック粒子）との複合効果による高温強度・靭性を兼ね
備えている。その複合材（22）は、例えばタングステン
不活性ガスアーク溶接を利用し、基体（21）の表面にセ
ラミック粒子を含む耐熱合金のビードを積層することに
より形成することができる。その複合材（22）と基体
（21）との界面は溶着し、強固に結合一体化している。The composite material (22) forming the skid button (20) together with the base body (21) is a heat-resistant alloy matrix (cobalt-based alloy,
It also has high temperature strength and toughness due to the combined effect of nickel-chromium alloys and the like and ceramic particles (for example, carbide type ceramic particles such as Cr 3 C 2 and Cr 7 C 3 having a particle size of 0.01 to 10 μm). The composite material (22) can be formed, for example, by using tungsten inert gas arc welding, and by laminating a bead of a heat-resistant alloy containing ceramic particles on the surface of the base body (21). The interface between the composite material (22) and the substrate (21) is welded and firmly bonded and integrated.
複合材（22）の高温における材料特性は、マトリックス
（耐熱合金）中のセラミック粒子の含有率により変える
ことができる。ウォーキングビーム式加熱炉のスキッド
ボタンとして必要な高温圧縮強度および衝撃特性等につ
いて実加熱炉において行った詳細な評価テストにより、
セラミック粒子の含有率（重量％）が30〜70％の範囲内
であれば、被加熱材の圧縮荷重および機械衝撃に耐え得
る高温圧縮変形抵抗および高温靭性が得られることが判
明した。この複合材の材料特性について、耐熱合金マト
リックスに炭化物系セラミック粒子を混在させた複合材
を例に挙げて具体的に説明すると、第２図は、複合材の
高温靭性値（kg・cm,at1100℃）とセラミック粒子含有
率（％）の関係を示し、第３図は、複合材の高温圧縮強
度（kg/mm2）を従来材である耐熱合金のそれと比較して
示している。第２図から、セラミック粒子含有率30％に
おける衝撃エネルギは100kg・cmであり、セラミック粒
子の増量に伴って靭性の低下をみるが、含有率70％にお
いても、なお30kg・cmの衝撃エネルギを有していること
が判る。また、第３図において、（ａ）、（ｂ）および
（ｃ）はそれぞれセラミック粒子含有量が70％、50％お
よび30％の複合材、（ｄ）はコバルト系合金、（ｅ）は
ニッケル−クロム系合金であり、この図から、例えばコ
ンベア系合金（ｄ）は、温度1210℃を越えると、圧縮強
度が0.10kg/mm2以下に低下するのに対し、セラミック粒
子を30％以上含む複合材（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は、12
80℃の高温度においても、0.10kg/mm2を越える高い圧縮
強度を保持していることがわかる。The material properties of the composite material (22) at high temperature can be changed by the content ratio of the ceramic particles in the matrix (heat resistant alloy). According to the detailed evaluation test conducted in the actual heating furnace for the high temperature compressive strength and impact characteristics required for the skid button of the walking beam heating furnace,
It was found that when the content (% by weight) of the ceramic particles is in the range of 30 to 70%, the high temperature compressive deformation resistance and the high temperature toughness capable of withstanding the compressive load and mechanical impact of the material to be heated can be obtained. The material properties of this composite material will be described in detail by taking a composite material in which carbide ceramic particles are mixed in a heat-resistant alloy matrix as an example. Fig. 2 shows the high temperature toughness value (kg · cm, at1100) of the composite material. C.) and the ceramic particle content (%), and FIG. 3 shows the high temperature compressive strength (kg / mm 2 ) of the composite material in comparison with that of the heat resistant alloy which is the conventional material. From Fig. 2, the impact energy at a ceramic particle content rate of 30% is 100 kgcm, and the toughness decreases as the amount of ceramic particles increases. Even at a content rate of 70%, the impact energy of 30 kgcm is still obtained. You know that you have. Further, in FIG. 3, (a), (b) and (c) are composite materials having ceramic particle contents of 70%, 50% and 30% respectively, (d) is a cobalt alloy, and (e) is nickel. -Chromium alloy. From this figure, for example, the conveyor alloy (d) has a compressive strength of 0.10 kg / mm 2 or less when the temperature exceeds 1210 ° C, but contains 30% or more of ceramic particles. Composite materials (a), (b), (c) are 12
It can be seen that even at a high temperature of 80 ° C, high compressive strength exceeding 0.10 kg / mm 2 is maintained.
次に、スキッドボタン上に担持される被加熱材のスキッ
ドマークの防止について説明する。被加熱材のスキッド
マークを効果的に防止するために、スキッドボタン（2
0）の天頂面の温度と炉内温度（1280℃）との温度差
（ΔＴ）は40℃以下とすることが望ましい。第４図に、
スキッドボタンの高さ（Ｈ）と、温度差（ΔＴ）との関
係を示す。但し、キャスタブル（30）の層厚（ｔ）は11
0mmである。図示のとおり、スキッドボタン高さ（Ｈ）
を120mm以上とすることにより、温度差（ΔＴ）は40℃
以下となる。Next, prevention of skid marks on the heated material carried on the skid button will be described. In order to effectively prevent skid marks on the heated material, the skid button (2
The temperature difference (ΔT) between the temperature of the zenith surface of (0) and the temperature in the furnace (1280 ° C) is preferably 40 ° C or less. In Figure 4,
The relationship between the height (H) of the skid button and the temperature difference (ΔT) is shown. However, the layer thickness (t) of the castable (30) is 11
It is 0 mm. As shown, skid button height (H)
Is 120mm or more, the temperature difference (ΔT) is 40 ℃
It becomes the following.
更に、スキッドボタンの高さ（Ｈ）をパラメータとし
て、キャスタブルの層厚（ｔ）と、温度差（ΔＴ）の関
係を第５図に示す。図中、（イ）はスキッドボタンの高
さ（Ｈ）:200mm、（ロ）は同高さ（Ｈ）:150mmの場合で
ある。図から、キャスタブルの層厚（ｔ）と温度差（Δ
Ｔ）との間に一定の相関があり、所望の温度差（ΔＴ）
とスキッドボタン高さ（Ｈ）が与えられると、それに対
応するキャスタブル層厚（ｔ）が決定できることがわか
る。例えば、スキッドボタンの高さ（Ｈ）が200mmの場
合において、その天面の温度差（ΔＴ）を40℃以下にす
るには、キャスタブル（30）の層厚（ｔ）を125mmを越
えない厚さにすればよいことがわかる。Further, FIG. 5 shows the relationship between the castable layer thickness (t) and the temperature difference (ΔT) with the height (H) of the skid button as a parameter. In the figure, (a) is the case where the height (H) of the skid button is 200 mm, and (b) is the same height (H): 150 mm. From the figure, the castable layer thickness (t) and the temperature difference (Δ
T) has a certain correlation with the desired temperature difference (ΔT)
It can be seen that given the skid button height (H) and the castable layer thickness (t) corresponding thereto can be determined. For example, when the height (H) of the skid button is 200 mm, the layer thickness (t) of the castable (30) does not exceed 125 mm in order to keep the temperature difference (ΔT) of the top surface below 40 ° C. You can see that
本発明におけるスキッドボタンは、その高さ（Ｈ）とキ
ャスタブルの層厚（ｔ）とを規定することにより、被加
熱材が担持される天面の温度と炉内温度との温度差（Δ
Ｔ）が、40℃以下に抑えられる。The skid button according to the present invention defines the height (H) and the castable layer thickness (t) of the skid button to determine the temperature difference (Δ) between the temperature of the top surface on which the material to be heated is carried and the temperature in the furnace.
T) is suppressed below 40 ° C.
また、スキッドボタンは、耐熱鋼製基体を芯材とし複合
材と組合せた被覆構造であることにより、複合材単一構
造に比べて、スラブ等の重量物の載荷部材として必要な
機械衝撃の反復作用に対する高い強度を備え、かつ基体
を被覆する耐熱合金とセラミック粒子からなる複合材に
より、高温域における被加熱材の衝撃に耐える靭性と、
圧縮荷重に耐える圧縮変形抵抗とを兼ね備えている。In addition, the skid button has a coating structure in which a heat-resistant steel substrate is used as a core material in combination with a composite material, so compared to a composite material single structure, repeated mechanical impacts required for loading heavy objects such as slabs are repeated. With a high strength against action, and toughness to withstand the impact of the material to be heated in the high temperature range by the composite material consisting of the heat-resistant alloy and the ceramic particles that coat the substrate,
It also has compression deformation resistance to withstand a compressive load.
本発明のウォーキングビームが設置された加熱炉の送炉
操業においては、被加熱材のスキッドマークが効果的に
防止され、被加熱材を加熱ムラなく所定温度に焼上げる
ことができ、その均一加熱効果により製品品質を向上安
定化することができる。また、そのスキッドボタンは、
高温圧縮変形抵抗および耐衝撃性にすぐれているので、
高温操業においても、長期にわたる安定した使用が可能
であり、スキッドボタンの取替頻度が減少することによ
り、加熱炉操業が安定・効率化する。なお、スキッドボ
タンは従来のそれと同様に、溶接により直接スキッドパ
イプに取付けることができ、スキッドの組立・製作工程
が複雑化することもない。In the feeding furnace operation of the heating furnace in which the walking beam of the present invention is installed, skid marks on the material to be heated are effectively prevented, and the material to be heated can be baked to a predetermined temperature without uneven heating, and uniform heating thereof can be performed. The product quality can be improved and stabilized by the effect. Also, the skid button
Since it has excellent resistance to high temperature compression deformation and impact resistance,
It can be used stably for a long period of time even in high-temperature operation, and the frequency of replacement of skid buttons is reduced, which results in stable and efficient heating furnace operation. Note that the skid button can be directly attached to the skid pipe by welding as in the conventional case, and the process of assembling and manufacturing the skid does not become complicated.
第１図〔Ｉ〕は本発明のスキッドビームの例を示す径方
向断面図、〔II〕はその軸方向断面図、第２図は複合材
の高温靭性値とセラミック粒子含有率の関係を示すグラ
フ、第３図は複合材の圧縮強度と温度の関係を示すグラ
フ、第４図はスキッドボタンの天面温度と炉内温度の差
とスキッドボタン高さとの関係を示すグラフ、第５図は
スキッドボタンの天面温度と炉内温度の差とキャスタブ
ルの層厚との関係を示すグラフ、第６図〔Ｉ〕は従来の
スキッドビームの径方向断面図、〔II〕はその軸方向断
面図である。 10:スキッドパイプ、20:スキッドボタン、21:耐熱合金
製基体、22:複合材、30:キャスタブル。FIG. 1 [I] is a radial cross-sectional view showing an example of the skid beam of the present invention, [II] is an axial cross-sectional view thereof, and FIG. 2 shows the relationship between the high temperature toughness value of the composite material and the ceramic particle content rate. Graph, FIG. 3 is a graph showing the relationship between compressive strength and temperature of the composite material, FIG. 4 is a graph showing the relationship between the difference between the top surface temperature of the skid button and the furnace temperature, and the skid button height, and FIG. 5 is A graph showing the relationship between the difference between the top surface temperature of the skid button and the furnace temperature and the layer thickness of the castable, FIG. 6 [I] is a radial sectional view of a conventional skid beam, and [II] is an axial sectional view thereof. Is. 10: Skid pipe, 20: Skid button, 21: Heat-resistant alloy substrate, 22: Composite material, 30: Castable.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中谷 修 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 平石 久志 大阪府枚方市中宮大池１丁目１番１号 久 保田鉄工株式会社枚方製造所内 (72)発明者 篠崎 斌 大阪府枚方市中宮大池１丁目１番１号 久 保田鉄工株式会社枚方製造所内 (72)発明者 河合 徹 大阪府枚方市中宮大池１丁目１番１号 久 保田鉄工株式会社枚方製造所内 (56)参考文献 特開 昭60−200948（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−54295（ＪＰ，Ａ) 実開 昭59−83960（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭53−73209（ＪＰ，Ｕ) 実公 昭57−45259（ＪＰ，Ｙ２) ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Osamu Nakatani 1-chome, Mizushima Kawasaki-dori, Kurashiki City, Okayama Prefecture (no address) Inside the Mizushima Works, Kawasaki Steel Co., Ltd. (72) Hisashi Hiraishi 1-chome Omiya Nakamiya, Hirakata City, Osaka Prefecture No. 1-1 Kubota Iron Works Co., Ltd. Hirakata Factory (72) Inventor Shin Shinozaki 1-1-1 Nakamiya Oike, Hirakata City, Osaka Prefecture Kuboda Iron Works Co., Ltd. Hirakata Factory (72) Inventor Toru Kawai, Hirakata City, Osaka Prefecture Nakamiya Oike 1-1-1, Kubota Iron Works Co., Ltd. Hirakata Works (56) References JP-A-60-200948 (JP, A) JP-A-60-54295 (JP, A) Actual development Sho-59-83960 ( JP, U) Actual opening Sho 53-73209 (JP, U) Actual opening Sho 57-45259 (JP, Y2)
Claims (1)
イプと、該パイプの頂面に取付けられたスキッドボタン
と、該パイプを被覆するキャスタブルとからなるスキッ
ドビームであって、 スキッドボタンは、耐熱合金製柱状基体（21）の頂面お
よび側面を、耐熱合金マトリックスに30〜70重量％のセ
ラミック粒子が混在する複合組織を有する複合材（22）
で被覆した柱状体であり、 スキッドボタンの高さ（Ｈ）は120mm以上であって、ス
キッドパイプの表面とスキッドボタンの下部を被覆する
キャスタブルは、スキッドボタン天頂面の温度と炉内温
度との差（ΔＴ）が40℃以下となる層厚（ｔ）を有して
いること、 を特徴とするウォーキングビーム式加熱炉のスキッドビ
ーム。1. A skid beam comprising a skid pipe for a walking beam type heating furnace, a skid button attached to the top surface of the pipe, and a castable covering the pipe, wherein the skid button is made of a heat-resistant alloy. A composite material (22) having a composite structure in which 30 to 70% by weight of ceramic particles are mixed in a heat-resistant alloy matrix on the top and side surfaces of a columnar substrate (21).
The height (H) of the skid button is 120 mm or more, and the castable that covers the surface of the skid pipe and the lower part of the skid button is made up of the temperature of the skid button zenith surface and the furnace temperature. A skid beam for a walking beam heating furnace, which has a layer thickness (t) with a difference (ΔT) of 40 ° C or less.
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61193194A JPH0772292B2 (en) | 1986-08-18 | 1986-08-18 | Walking beam type heating furnace skid beam |
| KR870005674A KR880000601A (en) | 1986-06-10 | 1987-06-04 | Walking-Beam Furnace Skid-Beam |
| CN87104699A CN1013281B (en) | 1986-06-10 | 1987-06-09 | Sliding guide rail of walking beam type heating furnace |
| AU74058/87A AU576696B2 (en) | 1986-06-10 | 1987-06-09 | Skid beam for heating furnaces of walking beam type |
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Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
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-
1986
- 1986-08-18 JP JP61193194A patent/JPH0772292B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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| JPS6350414A (en) | 1988-03-03 |
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