JPH0776107B2 - 非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの製造方法 - Google Patents
非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの製造方法Info
- Publication number
- JPH0776107B2 JPH0776107B2 JP2256731A JP25673190A JPH0776107B2 JP H0776107 B2 JPH0776107 B2 JP H0776107B2 JP 2256731 A JP2256731 A JP 2256731A JP 25673190 A JP25673190 A JP 25673190A JP H0776107 B2 JPH0776107 B2 JP H0776107B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- glass
- core
- clad
- preform
- molding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000000075 oxide glass Substances 0.000 title claims description 18
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 16
- 239000000835 fiber Substances 0.000 title claims description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 10
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 221
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 39
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 37
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims description 36
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims description 16
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims description 11
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 15
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 12
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 12
- 239000000156 glass melt Substances 0.000 description 11
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910016036 BaF 2 Inorganic materials 0.000 description 8
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 8
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 8
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 7
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 6
- 229910016569 AlF 3 Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000005387 chalcogenide glass Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 206010040925 Skin striae Diseases 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 4
- 239000005283 halide glass Substances 0.000 description 4
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 4
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- -1 SrF 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 3
- 239000005303 fluorophosphate glass Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 238000010106 rotational casting Methods 0.000 description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000002076 thermal analysis method Methods 0.000 description 2
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 description 1
- 239000005304 optical glass Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B17/00—Forming molten glass by flowing-out, pushing-out, extruding or drawing downwardly or laterally from forming slits or by overflowing over lips
- C03B17/02—Forming molten glass coated with coloured layers; Forming molten glass of different compositions or layers; Forming molten glass comprising reinforcements or inserts
- C03B17/025—Tubes or rods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/01265—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting entirely or partially from molten glass, e.g. by dipping a preform in a melt
- C03B37/01274—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting entirely or partially from molten glass, e.g. by dipping a preform in a melt by extrusion or drawing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C13/00—Fibre or filament compositions
- C03C13/04—Fibre optics, e.g. core and clad fibre compositions
- C03C13/041—Non-oxide glass compositions
- C03C13/042—Fluoride glass compositions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C3/00—Glass compositions
- C03C3/32—Non-oxide glass compositions, e.g. binary or ternary halides, sulfides or nitrides of germanium, selenium or tellurium
- C03C3/325—Fluoride glasses
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2201/00—Type of glass produced
- C03B2201/80—Non-oxide glasses or glass-type compositions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2201/00—Type of glass produced
- C03B2201/80—Non-oxide glasses or glass-type compositions
- C03B2201/82—Fluoride glasses, e.g. ZBLAN glass
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2205/00—Fibre drawing or extruding details
- C03B2205/04—Non-vertical drawing
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S65/00—Glass manufacturing
- Y10S65/15—Nonoxygen containing chalogenides
- Y10S65/16—Optical filament or fiber treatment with fluorine or incorporating fluorine in final product
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、非酸化物ガラスプリフォームの製造方法に関
し、更に詳しくは長距離光通信用ガラスファイバ、赤外
線温度計測用ファイバ、レーザーエネルギー伝送用ファ
イバなどに使用されるハライドガラスやカルコゲナイド
ガラス等の非酸化物ファイバを作製するのに好適なプリ
フォームを製造する方法に係わる。
し、更に詳しくは長距離光通信用ガラスファイバ、赤外
線温度計測用ファイバ、レーザーエネルギー伝送用ファ
イバなどに使用されるハライドガラスやカルコゲナイド
ガラス等の非酸化物ファイバを作製するのに好適なプリ
フォームを製造する方法に係わる。
非酸化物ガラスファイバは、石英ガラスをはじめとする
酸化物ガラスよりなる光ファイバに比べて、光透過窓が
広く、特に赤外域の光を良く透過することから、光通
信、温度計測、エネルギー伝送等の様々な分野での応用
が期待されている。しかし、非酸化物ガラスは酸化物ガ
ラスに比べ結晶化傾向が強く、ガラス表面が酸素や水分
に対して活性である。また、蒸気圧が大きく異なる多成
分から構成されているため、コア・クラッド構造を有す
る光ファイバ用プリフォームの作製およびファイバ化に
は注意を払う必要がある。
酸化物ガラスよりなる光ファイバに比べて、光透過窓が
広く、特に赤外域の光を良く透過することから、光通
信、温度計測、エネルギー伝送等の様々な分野での応用
が期待されている。しかし、非酸化物ガラスは酸化物ガ
ラスに比べ結晶化傾向が強く、ガラス表面が酸素や水分
に対して活性である。また、蒸気圧が大きく異なる多成
分から構成されているため、コア・クラッド構造を有す
る光ファイバ用プリフォームの作製およびファイバ化に
は注意を払う必要がある。
非酸化物ガラスの光ファイバ用プリフォーム作製方法と
しては、ビルトインキャスティング法、ローテショナル
キャスティング法および二重ルツボ法が知られている。
しては、ビルトインキャスティング法、ローテショナル
キャスティング法および二重ルツボ法が知られている。
ビルトインキャスティング法の場合には先ず、クラッド
用のガラス融液をキャスティングモールド内に一杯にな
るように注ぎ込む。そうすると、ガラス融液は周囲から
固化し始める。そして、その固化が全体に行きわたる前
に、キャスティングモールドを逆さにして中心部のガラ
ス融液を出す。次に、コア用のガラス融液をキャスティ
ングモールドの中心部に注ぎ込み、全体を固化させてプ
リフォームを得る（特開昭63−143508号公報参照）。
用のガラス融液をキャスティングモールド内に一杯にな
るように注ぎ込む。そうすると、ガラス融液は周囲から
固化し始める。そして、その固化が全体に行きわたる前
に、キャスティングモールドを逆さにして中心部のガラ
ス融液を出す。次に、コア用のガラス融液をキャスティ
ングモールドの中心部に注ぎ込み、全体を固化させてプ
リフォームを得る（特開昭63−143508号公報参照）。
ローテショナルキャスティング法の場合には、クラッド
用のガラス融液を少量キャスティングモールド内に注ぎ
込み、そのモールドを回転させ、遠心力によりモールド
の内壁にガラス融液を付着固化させ形成する。次に、ガ
ラス内にコア用のガラス融液を一杯に注いで、ガラスを
固化させてプリフォームを得る（特公昭61−21174号公
報参照）。
用のガラス融液を少量キャスティングモールド内に注ぎ
込み、そのモールドを回転させ、遠心力によりモールド
の内壁にガラス融液を付着固化させ形成する。次に、ガ
ラス内にコア用のガラス融液を一杯に注いで、ガラスを
固化させてプリフォームを得る（特公昭61−21174号公
報参照）。
二重ルツボ法の場合には、コア用ガラス融液を内部ルツ
ボに入れ、クラッド用ガラス融液を外部ルツボに入れ
る、いわゆる二重のルツボを用いて、これらの融液をノ
ズルの中を連続的に通過させてプリフォームを得る（特
開昭63−190741号公報参照）。
ボに入れ、クラッド用ガラス融液を外部ルツボに入れ
る、いわゆる二重のルツボを用いて、これらの融液をノ
ズルの中を連続的に通過させてプリフォームを得る（特
開昭63−190741号公報参照）。
しかし、上述の方法は、クラッド用ガラス、コア用ガラ
ス共に、粘度の低い状態（換言すると融液状態）でモー
ルド内にキャスティングするため、ガラス中に泡や脈理
が混入し易く、また固化し始めた状態のクラッド用ガラ
ス上へコア用ガラス融液を更にキャスティングするた
め、クラッド用ガラスが再加熱され、結晶析出温度域で
の滞在時間が長くなるため結晶化しやすいという欠点が
ある。更に、ハライドガラスやカルコゲナイドガラスは
酸化物ガラスに比べ、キャスティング温度領域におい
て、温度変化に対する粘度の変化が急激であるため、作
業温度領域が狭いなどの欠点があり、従来の方法では長
尺のプリフォームの作製、およびクラッド厚、コア径の
制御が困難であるという欠点がある。
ス共に、粘度の低い状態（換言すると融液状態）でモー
ルド内にキャスティングするため、ガラス中に泡や脈理
が混入し易く、また固化し始めた状態のクラッド用ガラ
ス上へコア用ガラス融液を更にキャスティングするた
め、クラッド用ガラスが再加熱され、結晶析出温度域で
の滞在時間が長くなるため結晶化しやすいという欠点が
ある。更に、ハライドガラスやカルコゲナイドガラスは
酸化物ガラスに比べ、キャスティング温度領域におい
て、温度変化に対する粘度の変化が急激であるため、作
業温度領域が狭いなどの欠点があり、従来の方法では長
尺のプリフォームの作製、およびクラッド厚、コア径の
制御が困難であるという欠点がある。
これらの欠点を解決するプリフォームの作製方法とし
て、押出し成形法を利用することが考えられる（特開昭
51−64517号公報参照）。しかしながら、この公報記載
の方法では、予め外被用ガラスを筒状に加工し、その中
に芯用ガラスの棒状体を同心的に配置しなければなら
ず、ガラスに穴を開けるのは技術的に難しく、特にハラ
イドガラスやカルコゲナイドガラスは熱膨張係数が大き
いので、加工中にガラスが割れるという欠点がある。更
に、この方法はクラッド用ガラスとコア用ガラスを完全
に密着させることが困難である。
て、押出し成形法を利用することが考えられる（特開昭
51−64517号公報参照）。しかしながら、この公報記載
の方法では、予め外被用ガラスを筒状に加工し、その中
に芯用ガラスの棒状体を同心的に配置しなければなら
ず、ガラスに穴を開けるのは技術的に難しく、特にハラ
イドガラスやカルコゲナイドガラスは熱膨張係数が大き
いので、加工中にガラスが割れるという欠点がある。更
に、この方法はクラッド用ガラスとコア用ガラスを完全
に密着させることが困難である。
そこで本発明は、上述したような問題点を解決し、プリ
フォーム中に泡、脈理、結晶が存在せず、しかも長尺の
プリフォームを得ることができ、かつクラッド厚とコア
径の制御が容易であり、更にプリフォームの作製前にガ
ラスに複雑な加工を施す必要がなく、界面の密着が容易
なハライドガラス、カルコゲナイドガラス等の非酸化物
ガラスプリフォームの製造方法を提供することを目的と
する。
フォーム中に泡、脈理、結晶が存在せず、しかも長尺の
プリフォームを得ることができ、かつクラッド厚とコア
径の制御が容易であり、更にプリフォームの作製前にガ
ラスに複雑な加工を施す必要がなく、界面の密着が容易
なハライドガラス、カルコゲナイドガラス等の非酸化物
ガラスプリフォームの製造方法を提供することを目的と
する。
本発明は上記目的を達成するためになされたものであ
り、本発明の非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの
製造方法は、両底面が互いにほぼ平行で、少なくとも片
方の底面が研磨された、円柱または多角柱状のクラッド
用ガラスとコア用ガラスを用意し、研磨した面を互いに
接触させて、クラッド用ガラスとコア用ガラスを押出し
成形装置のシリンダ内に入れ、その際、シリンダの先端
部に取付けられた成形部の側に、クラッド用ガラスが位
置するように入れ、クラッド用ガラスとコア用ガラス
を、それらの屈伏点以上、結晶化開始温度以下の温度に
加熱し、シリンダ内に摺動可能に挿入された押出しパン
チを押して、クラッド用ガラスとコア用ガラスを互いに
融着させながら、成形穴を有する成形部から、クラッド
用ガラスとコア用ガラスを押出すことにより、コア・ク
ラッド構造のプリフォームを成形し、前記成形部に接続
されたライナ部内で、前記プリフォームを徐冷すること
を特徴とする。
り、本発明の非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの
製造方法は、両底面が互いにほぼ平行で、少なくとも片
方の底面が研磨された、円柱または多角柱状のクラッド
用ガラスとコア用ガラスを用意し、研磨した面を互いに
接触させて、クラッド用ガラスとコア用ガラスを押出し
成形装置のシリンダ内に入れ、その際、シリンダの先端
部に取付けられた成形部の側に、クラッド用ガラスが位
置するように入れ、クラッド用ガラスとコア用ガラス
を、それらの屈伏点以上、結晶化開始温度以下の温度に
加熱し、シリンダ内に摺動可能に挿入された押出しパン
チを押して、クラッド用ガラスとコア用ガラスを互いに
融着させながら、成形穴を有する成形部から、クラッド
用ガラスとコア用ガラスを押出すことにより、コア・ク
ラッド構造のプリフォームを成形し、前記成形部に接続
されたライナ部内で、前記プリフォームを徐冷すること
を特徴とする。
更に、他の非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの製
造方法は、両底面が互いにほぼ平行で、少なくとも片方
の底面が研磨された、円柱または多角柱状のオーバーク
ラッド用ガラスおよびコア用ガラスと、両底面が互いに
ほぼ平行で研磨された円柱または多角柱状のクラッド用
ガラスを用意し、研磨した面を互いに接触させて、オー
バークラッド用ガラス、クラッド用ガラスおよびコア用
ガラスを押出し成形装置のシリンダ内に入れ、その際、
シリンダの先端部に取付けられた成形部の側からオーバ
ークラッド用ガラス、クラッド用ガラスそしてコア用ガ
ラスの順に位置するように入れ、オーバークラッド用ガ
ラス、クラッド用ガラスおよびコア用ガラスを、それら
の屈伏点以上、結晶化開始温度以下の温度に加熱し、シ
リンダ内に摺動可能に挿入された押出しパンチを押し
て、オーバークラッド用ガラス、クラッド用ガラスおよ
びコア用ガラスを互いに融着させながら、成形穴を有す
る成形部から、オーバークラッド用ガラス、クラッド用
ガラスおよびコア用ガラスを押出すことにより、同心三
層構造のプリフォームを成形し、前記成形部に接続され
たライナ部内で、前記プリフォームを徐冷することを特
徴とする。
造方法は、両底面が互いにほぼ平行で、少なくとも片方
の底面が研磨された、円柱または多角柱状のオーバーク
ラッド用ガラスおよびコア用ガラスと、両底面が互いに
ほぼ平行で研磨された円柱または多角柱状のクラッド用
ガラスを用意し、研磨した面を互いに接触させて、オー
バークラッド用ガラス、クラッド用ガラスおよびコア用
ガラスを押出し成形装置のシリンダ内に入れ、その際、
シリンダの先端部に取付けられた成形部の側からオーバ
ークラッド用ガラス、クラッド用ガラスそしてコア用ガ
ラスの順に位置するように入れ、オーバークラッド用ガ
ラス、クラッド用ガラスおよびコア用ガラスを、それら
の屈伏点以上、結晶化開始温度以下の温度に加熱し、シ
リンダ内に摺動可能に挿入された押出しパンチを押し
て、オーバークラッド用ガラス、クラッド用ガラスおよ
びコア用ガラスを互いに融着させながら、成形穴を有す
る成形部から、オーバークラッド用ガラス、クラッド用
ガラスおよびコア用ガラスを押出すことにより、同心三
層構造のプリフォームを成形し、前記成形部に接続され
たライナ部内で、前記プリフォームを徐冷することを特
徴とする。
上記両製造方法において、光ファイバ用プリフォームを
成形する雰囲気は不活性ガス雰囲気であってもよいし、
乾燥雰囲気であってもよい。
成形する雰囲気は不活性ガス雰囲気であってもよいし、
乾燥雰囲気であってもよい。
次に、図に基づいて本発明を詳細に説明する。
第１図と第２図は、本発明による、非酸化物ガラスファ
イバ用プリフォームの製造方法において使用される押出
し成形装置の縦断面を示している。これらの図におい
て、１は両端が開放したシリンダ、２はシリンダ１の先
端部に取付けられた成形部（ダイス型）である。この成
形部２は、シリンダ１内部と通じる成形穴2aを備えてい
る。３はシリンダ１の中に摺動可能に挿入されたほぼピ
ストン状の押出しパンチである。４は光ファイバ用プリ
フォームまたは光ファイバとなったときにクラッドとな
るクラッド用ガラス、５は光ファイバ用プリフォームま
たは光ファイバとなったときにコアとなるコア用ガラス
である。６は成形部２に接続された管状のライナ部であ
り、成形されたプリフォームを案内および徐冷するため
のものである。更に、シリンダ１内のガラス4,5と成形
部２を加熱するための図示していない加熱装置が、シリ
ンダ１と成形部２の外側またはそれらの中に配置されて
いる。
イバ用プリフォームの製造方法において使用される押出
し成形装置の縦断面を示している。これらの図におい
て、１は両端が開放したシリンダ、２はシリンダ１の先
端部に取付けられた成形部（ダイス型）である。この成
形部２は、シリンダ１内部と通じる成形穴2aを備えてい
る。３はシリンダ１の中に摺動可能に挿入されたほぼピ
ストン状の押出しパンチである。４は光ファイバ用プリ
フォームまたは光ファイバとなったときにクラッドとな
るクラッド用ガラス、５は光ファイバ用プリフォームま
たは光ファイバとなったときにコアとなるコア用ガラス
である。６は成形部２に接続された管状のライナ部であ
り、成形されたプリフォームを案内および徐冷するため
のものである。更に、シリンダ１内のガラス4,5と成形
部２を加熱するための図示していない加熱装置が、シリ
ンダ１と成形部２の外側またはそれらの中に配置されて
いる。
クラッド用ガラス４とコア用ガラス５は非酸化物ガラス
でほぼ平行面を有し、押出しパンチの横断面とほぼ同様
の形に加工され、そのほぼ平行面の少なくとも一面が研
磨されている。クラッド用ガラス４とコア用ガラス５
は、研磨した面を互いに接触させて、成形部２の側に、
クラッド用ガラス４が位置するようにシリンダ１内に入
れられる。このとき、クラッド用ガラス４とコア用ガラ
ス５はオプティカルコンタクトし、界面の隙間やガラス
表面の傷を完全に除去することが好ましい。その理由
は、隙間や傷が存在する状態で押出し成形を行った場
合、コアとクラッドの界面に隙間や傷が気泡として残存
し、ファイバ化した場合に散乱の原因となるからであ
る。
でほぼ平行面を有し、押出しパンチの横断面とほぼ同様
の形に加工され、そのほぼ平行面の少なくとも一面が研
磨されている。クラッド用ガラス４とコア用ガラス５
は、研磨した面を互いに接触させて、成形部２の側に、
クラッド用ガラス４が位置するようにシリンダ１内に入
れられる。このとき、クラッド用ガラス４とコア用ガラ
ス５はオプティカルコンタクトし、界面の隙間やガラス
表面の傷を完全に除去することが好ましい。その理由
は、隙間や傷が存在する状態で押出し成形を行った場
合、コアとクラッドの界面に隙間や傷が気泡として残存
し、ファイバ化した場合に散乱の原因となるからであ
る。
更に、ほぼ平行面とはほぼ平行面を有するコアおよびク
ラッド用ガラスを使用しプリフォーム作製およびファイ
バ化を行い得られた光ファイバのクラッドに対するコア
の偏心度が使用可能な範囲におさまる程度の平行度を有
する面であれば良い。
ラッド用ガラスを使用しプリフォーム作製およびファイ
バ化を行い得られた光ファイバのクラッドに対するコア
の偏心度が使用可能な範囲におさまる程度の平行度を有
する面であれば良い。
また、クラッド用ガラス４とコア用ガラス５の熱膨張係
数および成形温度での粘度は大きく異なってはならな
い。熱膨張係数が違い過ぎる場合には、プリフォームは
冷却中にクラックが入り、粘度が違い過ぎる場合には、
コアとクラッドを有するプリフォームが得られない。
数および成形温度での粘度は大きく異なってはならな
い。熱膨張係数が違い過ぎる場合には、プリフォームは
冷却中にクラックが入り、粘度が違い過ぎる場合には、
コアとクラッドを有するプリフォームが得られない。
成形時の好ましい熱膨張係数の差は10×10-7/℃以内で
あり、好ましい粘度の差は10ポアズ以内であるが、特に
好ましくは、クラッド用ガラス４の熱膨張係数はコア用
ガラス５のそれと同等またはやや小さい方が良く、粘度
はコア用ガラス５と同等またはやや高い方が良い。
あり、好ましい粘度の差は10ポアズ以内であるが、特に
好ましくは、クラッド用ガラス４の熱膨張係数はコア用
ガラス５のそれと同等またはやや小さい方が良く、粘度
はコア用ガラス５と同等またはやや高い方が良い。
このクラッド用ガラス４とコア用ガラス５の成形は、図
示していない加熱装置により、クラッド用ガラス４とコ
ア用ガラス５をこれらのガラスの屈伏点以上、結晶化開
始温度以下の温度に加熱し、押出しパンチ３に押圧力を
加えて成形部２の成形穴2aから押出すことによって行わ
れる（第２図参照）。屈伏点より低い温度でガラス4,5
に圧力をかけた場合には、ガラス4,5は押出されない
で、ガラスにクラックが入り、また、ガラス4,5が結晶
化開始温度より高くなった場合ガラス4,5が結晶化し、
その状態で圧力を加えると、プリフォーム中に結晶が析
出するので好ましくない。
示していない加熱装置により、クラッド用ガラス４とコ
ア用ガラス５をこれらのガラスの屈伏点以上、結晶化開
始温度以下の温度に加熱し、押出しパンチ３に押圧力を
加えて成形部２の成形穴2aから押出すことによって行わ
れる（第２図参照）。屈伏点より低い温度でガラス4,5
に圧力をかけた場合には、ガラス4,5は押出されない
で、ガラスにクラックが入り、また、ガラス4,5が結晶
化開始温度より高くなった場合ガラス4,5が結晶化し、
その状態で圧力を加えると、プリフォーム中に結晶が析
出するので好ましくない。
屈伏点は日本光学硝子工業会規格JOGIS−1975に基づい
て熱分析により求めることができ、約1011ポアズの粘度
である。結晶化開始温度は光ファイバ用プリフォームを
作製するときに結晶が析出しない温度であれば良いが、
熱分析等によって、予め測定しておくこともできる。
て熱分析により求めることができ、約1011ポアズの粘度
である。結晶化開始温度は光ファイバ用プリフォームを
作製するときに結晶が析出しない温度であれば良いが、
熱分析等によって、予め測定しておくこともできる。
特に好ましい温度範囲はクラッド用ガラス４とコア用ガ
ラス５が109〜106ポアズの範囲の粘度が良い。106ポア
ズ以下であれば実質的に結晶化開始温度以下である。
ラス５が109〜106ポアズの範囲の粘度が良い。106ポア
ズ以下であれば実質的に結晶化開始温度以下である。
そして、第２図に示すように、押出しパンチ３を成形部
２に向かって動かし、クラッド用ガラス４とコア用ガラ
ス５を互いに融着させながら成形部２の成形穴2aから押
出すことにより、プリフォームを形成しながらライナ部
６に入り、徐冷される。
２に向かって動かし、クラッド用ガラス４とコア用ガラ
ス５を互いに融着させながら成形部２の成形穴2aから押
出すことにより、プリフォームを形成しながらライナ部
６に入り、徐冷される。
上記押出し成形装置の場合には、成形部２の成形穴2aの
寸法を変えることにより、所望される直径のプリフォー
ムを容易に得ることができ、また、成形前にガラス4,5
の量を調節することにより、クラッド厚、コア径、プリ
フォーム長を容易に調節することができる。
寸法を変えることにより、所望される直径のプリフォー
ムを容易に得ることができ、また、成形前にガラス4,5
の量を調節することにより、クラッド厚、コア径、プリ
フォーム長を容易に調節することができる。
例えば、クラッドの薄いプリフォームを得たい場合に
は、クラッド用ガラスの量を少なく（ほぼ平行面間の距
離を短く）、コア用ガラスの量を多く（ほぼ平行面間の
距離を長く）すれば良い。更に、コアおよびクラッドの
ガラスの成形時の温度域の粘度を調節することによって
も変えることができる。
は、クラッド用ガラスの量を少なく（ほぼ平行面間の距
離を短く）、コア用ガラスの量を多く（ほぼ平行面間の
距離を長く）すれば良い。更に、コアおよびクラッドの
ガラスの成形時の温度域の粘度を調節することによって
も変えることができる。
また、光ファイバ用プリフォームの成形はAr、He、N2等
の不活性ガス雰囲気中で行うことが好ましい。その理由
は、大気中の水分や酸素と反応してプリフォームに結晶
を析出させないためおよび押出しパンチ内壁が金属また
はカーボン製の場合、ガラスが押出しパンチの内壁に接
着して、その接着面から結晶が析出しないようにするた
め、更に押出しパンチ内壁の不純物がガラス中にとりこ
まれないようにするためである。この場合特に好ましい
のは乾燥したガスである。また、光ファイバ用プリフォ
ームの成形を行う雰囲気としては、比較的乾燥した雰囲
気であれば酸素と反応しにくいので、不活性ガス以外の
雰囲気、例えば乾燥した空気中でも前記プリフォームの
成形を行うことができる。
の不活性ガス雰囲気中で行うことが好ましい。その理由
は、大気中の水分や酸素と反応してプリフォームに結晶
を析出させないためおよび押出しパンチ内壁が金属また
はカーボン製の場合、ガラスが押出しパンチの内壁に接
着して、その接着面から結晶が析出しないようにするた
め、更に押出しパンチ内壁の不純物がガラス中にとりこ
まれないようにするためである。この場合特に好ましい
のは乾燥したガスである。また、光ファイバ用プリフォ
ームの成形を行う雰囲気としては、比較的乾燥した雰囲
気であれば酸素と反応しにくいので、不活性ガス以外の
雰囲気、例えば乾燥した空気中でも前記プリフォームの
成形を行うことができる。
更に、第３図に示すように、クラッド用ガラス４の左側
に、すなわちクラッド用ガラス４と成形部２との間に、
オーバークラッド用ガラス７を配置すれば、三層構造の
光ファイバ用プリフォームが得られる。このとき、クラ
ッド用ガラス４のほぼ平面は両方共研磨され、オーバー
クラッド用ガラス７およびコア用ガラス５の研磨面と互
いに接触させる。オーバークラッド用ガラス７として特
に、結晶化に対する安定性が高く、化学的耐久性に優れ
た酸化物等を用いると、得られたプリフォームをファイ
バ化する際に、雰囲気制御を行う必要がなくコアおよび
クラッドの結晶化を抑制し、更にファイバの強度を高め
ることができる。
に、すなわちクラッド用ガラス４と成形部２との間に、
オーバークラッド用ガラス７を配置すれば、三層構造の
光ファイバ用プリフォームが得られる。このとき、クラ
ッド用ガラス４のほぼ平面は両方共研磨され、オーバー
クラッド用ガラス７およびコア用ガラス５の研磨面と互
いに接触させる。オーバークラッド用ガラス７として特
に、結晶化に対する安定性が高く、化学的耐久性に優れ
た酸化物等を用いると、得られたプリフォームをファイ
バ化する際に、雰囲気制御を行う必要がなくコアおよび
クラッドの結晶化を抑制し、更にファイバの強度を高め
ることができる。
次に、実施例を挙げて本発明を更に説明するが、本発明
はこれらの実施例に限定されるものではない。
はこれらの実施例に限定されるものではない。
実施例1: AlF3、ZrF4、YF3、MgF2、CaF2、SrF2、BaF2およびNaFか
らなるフッ化物原料を、ガラス組成（mol％表示）で、A
lF3が30％、ZrF4が10％、YF3が６％、MgF2が４％、CaF2
が20％、SrF2が13％、BaF2が８％およびNaFが９％にな
るように秤量混合して得られたバッチ75g（クラッド用
ガラス）と、ガラス組成（mol％表示）で、AlF3が25
％、ZrF4が13％、YF3が11％、MgF2が４％、CaF2が15
％、SrF2が14％、BaF2が12％およびNaFが６％になるよ
うに秤量混合して得られたバッチ75g（コア用ガラス）
とをそれぞれ、カーボン製ルツボに入れ、アルゴンガス
（Ar）雰囲気内で、900℃で２時間加熱溶融した。その
後、溶融したガラス融液を370℃まで急冷し、そのまま
室温まで徐冷を行い、ほぼ平行面を有する35mmφ×15mm
の円盤状のクラッド用ガラス４とコア用ガラス５を得
た。
らなるフッ化物原料を、ガラス組成（mol％表示）で、A
lF3が30％、ZrF4が10％、YF3が６％、MgF2が４％、CaF2
が20％、SrF2が13％、BaF2が８％およびNaFが９％にな
るように秤量混合して得られたバッチ75g（クラッド用
ガラス）と、ガラス組成（mol％表示）で、AlF3が25
％、ZrF4が13％、YF3が11％、MgF2が４％、CaF2が15
％、SrF2が14％、BaF2が12％およびNaFが６％になるよ
うに秤量混合して得られたバッチ75g（コア用ガラス）
とをそれぞれ、カーボン製ルツボに入れ、アルゴンガス
（Ar）雰囲気内で、900℃で２時間加熱溶融した。その
後、溶融したガラス融液を370℃まで急冷し、そのまま
室温まで徐冷を行い、ほぼ平行面を有する35mmφ×15mm
の円盤状のクラッド用ガラス４とコア用ガラス５を得
た。
このクラッド用ガラス４の熱膨張係数は177×10-7/℃で
あり、コア用ガラス５の熱膨張係数は179×10-7/℃であ
った。
あり、コア用ガラス５の熱膨張係数は179×10-7/℃であ
った。
次に、クラッド用ガラス４とコア用ガラス５のそれぞれ
一面（片面）をλ/2以上の面精度で研磨した後、清浄度
クラス100のクリーンブース内で二つのガラス4,5をオプ
ティカルコンタクトした。そして、第１図に示した押出
し成形装置のシリンダ１内に、クラッド用ガラス４が中
央部に直径7mmφの成形穴2aを有する成形部２側に位置
するように、両ガラス4,5を入れ、クラッド用ガラス４
の粘度が109ポアズ、コア用ガラス５の粘度が４×108ポ
アズとなる温度415℃まで加熱した。そして50barの圧力
を押出しパンチ３に加え、押出しパンチ３を成形部２側
へ移動させ、クラッド用ガラス４およびコア用ガラス５
に圧力を加え、成形部２の直径7mmφの成形穴2aから二
層構造のロッド状ガラスをライナ部６に沿って押出し
た。そして、直径（クラッド径）7.3mmφ、コア径5.8mm
φ、長さ500mmのプリフォームを得た。このプリフォー
ムを10mm間隔で輪切りにした後、コア−クラッド界面を
光学顕微鏡で観察した結果、結晶、気泡等の異物は認め
られず、界面にHe−Neレーザー光を照射したが、肉眼に
おいて界面散乱光は観察されなかった。
一面（片面）をλ/2以上の面精度で研磨した後、清浄度
クラス100のクリーンブース内で二つのガラス4,5をオプ
ティカルコンタクトした。そして、第１図に示した押出
し成形装置のシリンダ１内に、クラッド用ガラス４が中
央部に直径7mmφの成形穴2aを有する成形部２側に位置
するように、両ガラス4,5を入れ、クラッド用ガラス４
の粘度が109ポアズ、コア用ガラス５の粘度が４×108ポ
アズとなる温度415℃まで加熱した。そして50barの圧力
を押出しパンチ３に加え、押出しパンチ３を成形部２側
へ移動させ、クラッド用ガラス４およびコア用ガラス５
に圧力を加え、成形部２の直径7mmφの成形穴2aから二
層構造のロッド状ガラスをライナ部６に沿って押出し
た。そして、直径（クラッド径）7.3mmφ、コア径5.8mm
φ、長さ500mmのプリフォームを得た。このプリフォー
ムを10mm間隔で輪切りにした後、コア−クラッド界面を
光学顕微鏡で観察した結果、結晶、気泡等の異物は認め
られず、界面にHe−Neレーザー光を照射したが、肉眼に
おいて界面散乱光は観察されなかった。
実施例2: 実施例１と同一のフッ化物原料を使用し、同一の割合で
秤量混合した後、実施例１と同一の方法にて、ほぼ平行
面を有する35mmφ×15mmのクラッド用ガラス４およびコ
ア用ガラス５を作製した。更に、mol％表示で、Al（P
O3）3:11％、Ba（PO3）2:1％、AlF3:11％、MgF2:9％、C
aF2:16％、SrF2:16％、BaF2:10％、LiF:10％およびNaF:
16％からなる、ほぼ平行面を有する35mmφ×15mmの円盤
状弗燐酸塩ガラス（オーバークラッド用ガラス７）を作
製した。このオーバークラッド用ガラス７の熱膨張係数
は177×10-7/℃であった。オーバークラッド用ガラス７
とコア用ガラス５の一面（片面）およびクラッド用ガラ
ス４の両面を、各々λ/2以上の面精度で研磨した後、清
浄度クラス100のクリーンブース内で第３図に示すよう
に、各研磨面を張り合わせ、三つのガラス4,5,7をオプ
ティカルコンタクトした。成形部２の中央部の成形穴2a
を9mmとした他は実施例１と同一の押出し成形装置内
に、オーバークラッド用ガラス７が成形部２側に位置す
るように、ガラス4,5,7をセットし、実施例１と同一の
条件にて押出し成形を行った。そのときのオーバークラ
ッド用ガラスの粘度は４×108ポアズであった。そし
て、直径（オーバークラッド径）が9.4mmφ、クラッド
径が8.0mmφ、コア径が6.3mmφ、長さ700mmの三層構造
プリフォームを得た。このプリフォームを10mm間隔で輪
切りにした後、オーバークラッド−クラッド界面および
コア−クラッド界面を光学顕微鏡で観察した結果、結
晶、気泡等の異物は認められず、界面にHe−Neレーザー
光を照射したが、肉眼において界面の散乱は観察されな
かった。
秤量混合した後、実施例１と同一の方法にて、ほぼ平行
面を有する35mmφ×15mmのクラッド用ガラス４およびコ
ア用ガラス５を作製した。更に、mol％表示で、Al（P
O3）3:11％、Ba（PO3）2:1％、AlF3:11％、MgF2:9％、C
aF2:16％、SrF2:16％、BaF2:10％、LiF:10％およびNaF:
16％からなる、ほぼ平行面を有する35mmφ×15mmの円盤
状弗燐酸塩ガラス（オーバークラッド用ガラス７）を作
製した。このオーバークラッド用ガラス７の熱膨張係数
は177×10-7/℃であった。オーバークラッド用ガラス７
とコア用ガラス５の一面（片面）およびクラッド用ガラ
ス４の両面を、各々λ/2以上の面精度で研磨した後、清
浄度クラス100のクリーンブース内で第３図に示すよう
に、各研磨面を張り合わせ、三つのガラス4,5,7をオプ
ティカルコンタクトした。成形部２の中央部の成形穴2a
を9mmとした他は実施例１と同一の押出し成形装置内
に、オーバークラッド用ガラス７が成形部２側に位置す
るように、ガラス4,5,7をセットし、実施例１と同一の
条件にて押出し成形を行った。そのときのオーバークラ
ッド用ガラスの粘度は４×108ポアズであった。そし
て、直径（オーバークラッド径）が9.4mmφ、クラッド
径が8.0mmφ、コア径が6.3mmφ、長さ700mmの三層構造
プリフォームを得た。このプリフォームを10mm間隔で輪
切りにした後、オーバークラッド−クラッド界面および
コア−クラッド界面を光学顕微鏡で観察した結果、結
晶、気泡等の異物は認められず、界面にHe−Neレーザー
光を照射したが、肉眼において界面の散乱は観察されな
かった。
実施例3: AlF3、ZrF4、YF3、MgF2、CaF2、SrF2、BaF2、NaFおよび
NaClからなるフッ化物原料および塩化物原料を、ガラス
組成（mol％表示）で、AlF3が30％、ZrF4が10％、YF3が
６％、MgF2が４％、CaF2が20％、SrF2が13％、BaF2が８
％、NaFが６％およびNaClが３％になるように秤量混合
して得られたバッチ75g（クラッド用ガラス）と、Al
F3、ZrF4、YF3、MgF2、CaF2、SrF2、BaF2およびNaClか
らなるフッ化物原料および塩化物原料をガラス組成（mo
l％表示）で、AlF3が25％、ZrF4が13％、YF3が11％、Mg
F2が４％、CaF2が15％、SrF2が14％、BaF2が12％および
NaClが６％になるように秤量混合して得られたバッチ75
g（コア用ガラス）とを、各々カーボン製ルツボに入
れ、実施例１と同一の方法で、ほぼ平行面を有する35mm
φ×15mmの円盤状ガラス4,5を各々得た。
NaClからなるフッ化物原料および塩化物原料を、ガラス
組成（mol％表示）で、AlF3が30％、ZrF4が10％、YF3が
６％、MgF2が４％、CaF2が20％、SrF2が13％、BaF2が８
％、NaFが６％およびNaClが３％になるように秤量混合
して得られたバッチ75g（クラッド用ガラス）と、Al
F3、ZrF4、YF3、MgF2、CaF2、SrF2、BaF2およびNaClか
らなるフッ化物原料および塩化物原料をガラス組成（mo
l％表示）で、AlF3が25％、ZrF4が13％、YF3が11％、Mg
F2が４％、CaF2が15％、SrF2が14％、BaF2が12％および
NaClが６％になるように秤量混合して得られたバッチ75
g（コア用ガラス）とを、各々カーボン製ルツボに入
れ、実施例１と同一の方法で、ほぼ平行面を有する35mm
φ×15mmの円盤状ガラス4,5を各々得た。
クラッド用ガラス４の熱膨張係数は184×10-7/℃であ
り、コア用ガラス５の熱膨張係数は183×10-7/℃であっ
た。
り、コア用ガラス５の熱膨張係数は183×10-7/℃であっ
た。
次に、クラッド用ガラス４およびコア用ガラス５の各々
の一面（片面）をλ/2以上の面精度で研磨した後、清浄
度クラス100のクリーンブース内で二つのガラス研磨面
を張り合わせ、オプティカルコンタクトした。これらの
ガラスを、実施例１と同一の押出し成形装置内に、クラ
ッド用ガラス４が成形部２側に位置するようにセット
し、成形部２の温度が405℃（クラッド用ガラス４の粘
度が６×108ポアズ、コア用ガラス５の粘度が2.5×108
ポアズとなる温度）まで加熱した後、実施例１と同様に
押出しパンチ３により50barの圧力をガラスに加え、直
径7mmφの成形穴2aを有する成形部２から二層構造のロ
ッド状ガラスをライナ部６に沿って押出した。そして、
直径（クラッド径）7.2mmφ、コア径5.9mmφ、長さ500m
mのプリフォームを得た。このプリフォームを10mm間隔
で輪切りにした後、コア−クラッド界面を光学顕微鏡で
観察した結果、結晶、気泡等の異物は認められず、界面
にHe−Neレーザー光を照射したが、肉眼において界面の
散乱光は観察されなかった。
の一面（片面）をλ/2以上の面精度で研磨した後、清浄
度クラス100のクリーンブース内で二つのガラス研磨面
を張り合わせ、オプティカルコンタクトした。これらの
ガラスを、実施例１と同一の押出し成形装置内に、クラ
ッド用ガラス４が成形部２側に位置するようにセット
し、成形部２の温度が405℃（クラッド用ガラス４の粘
度が６×108ポアズ、コア用ガラス５の粘度が2.5×108
ポアズとなる温度）まで加熱した後、実施例１と同様に
押出しパンチ３により50barの圧力をガラスに加え、直
径7mmφの成形穴2aを有する成形部２から二層構造のロ
ッド状ガラスをライナ部６に沿って押出した。そして、
直径（クラッド径）7.2mmφ、コア径5.9mmφ、長さ500m
mのプリフォームを得た。このプリフォームを10mm間隔
で輪切りにした後、コア−クラッド界面を光学顕微鏡で
観察した結果、結晶、気泡等の異物は認められず、界面
にHe−Neレーザー光を照射したが、肉眼において界面の
散乱光は観察されなかった。
実施例4: 高純度（6N）単体試料を原子％で、Si:25％、As:25％、
Te:50％（クラッド用ガラス）およびSi:15％、Ge:10
％、As:25％、Te:50％（コア用ガラス５）の組成比にな
るように秤量した後、各々高純度石英管に入れ、１×10
-5torr程度に真空封入した。これらのアンプルを各々ロ
ッキング炉に入れ、900℃で24時間撹拌した後、750℃ま
で冷却し、更に２時間静置した。これらのアンプルを炉
から採り出し、220℃まで急冷し、30min保持した後、更
に室温まで徐冷した。これにより、ほぼ平行面を有する
各々30mmφ×10mmサイズの二種類の円盤状カルコゲナイ
ドガラスを得た。クラッド用ガラス４の熱膨張係数は13
×10-6/℃であり、コア用ガラス５の熱膨張係数は10×1
0-6/℃であった。次に、クラッド用ガラス４およびコア
用ガラス５の各々一面をλ/2以上の面精度で研磨した
後、清浄度クラス100のクリーンブース内で二つのガラ
スの研磨面を張り合わせ、オプティカルコンタクトとし
た。これらのガラスを実施例１と同一の装置内で、クラ
ッド用ガラス４が成形部２側へ来るようにセットし、成
形部２の温度が325℃になるまで加熱した後、実施例１
と同様に押出しパンチ３により40barの圧力をガラスに
加え、直径7mmφの成形穴2aを有する成形部２から二層
構造のロッド状ガラスライナ６に沿って押出した。そし
て、直径（クラッド径）7.2mmφ、コア径5.8mmφ、長さ
250mmのプリフォームを得た。このプリフォームを10mm
間隔で輪切りにした後、コア−クラッド界面を金属顕微
鏡で観察した結果、結晶、気泡等の異物は認められなか
った。
Te:50％（クラッド用ガラス）およびSi:15％、Ge:10
％、As:25％、Te:50％（コア用ガラス５）の組成比にな
るように秤量した後、各々高純度石英管に入れ、１×10
-5torr程度に真空封入した。これらのアンプルを各々ロ
ッキング炉に入れ、900℃で24時間撹拌した後、750℃ま
で冷却し、更に２時間静置した。これらのアンプルを炉
から採り出し、220℃まで急冷し、30min保持した後、更
に室温まで徐冷した。これにより、ほぼ平行面を有する
各々30mmφ×10mmサイズの二種類の円盤状カルコゲナイ
ドガラスを得た。クラッド用ガラス４の熱膨張係数は13
×10-6/℃であり、コア用ガラス５の熱膨張係数は10×1
0-6/℃であった。次に、クラッド用ガラス４およびコア
用ガラス５の各々一面をλ/2以上の面精度で研磨した
後、清浄度クラス100のクリーンブース内で二つのガラ
スの研磨面を張り合わせ、オプティカルコンタクトとし
た。これらのガラスを実施例１と同一の装置内で、クラ
ッド用ガラス４が成形部２側へ来るようにセットし、成
形部２の温度が325℃になるまで加熱した後、実施例１
と同様に押出しパンチ３により40barの圧力をガラスに
加え、直径7mmφの成形穴2aを有する成形部２から二層
構造のロッド状ガラスライナ６に沿って押出した。そし
て、直径（クラッド径）7.2mmφ、コア径5.8mmφ、長さ
250mmのプリフォームを得た。このプリフォームを10mm
間隔で輪切りにした後、コア−クラッド界面を金属顕微
鏡で観察した結果、結晶、気泡等の異物は認められなか
った。
実施例5: 実施例１と同一のフッ化物原料を使用し、同一の割合で
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、ほぼ平行面を
有する35mmφ×15mmのクラッド用ガラス４およびほぼ平
行面を有する35mmφ×5mmのコア用ガラス５を作製し
た。
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、ほぼ平行面を
有する35mmφ×15mmのクラッド用ガラス４およびほぼ平
行面を有する35mmφ×5mmのコア用ガラス５を作製し
た。
次に、雰囲気として液体アルゴンからのアルゴンガスを
用いて、実施例１と同様に前記クラッド用ガラス４およ
びコア用ガラス５を第１図に示した押出し成形装置に入
れ、410℃まで加熱し（クラッド用ガラス４の粘度が約1
09ポアズ、コア用ガラス５の粘度が約４×108ポア
ズ）、55barの圧力を押出しパンチ３に加え押出し成形
を行った。
用いて、実施例１と同様に前記クラッド用ガラス４およ
びコア用ガラス５を第１図に示した押出し成形装置に入
れ、410℃まで加熱し（クラッド用ガラス４の粘度が約1
09ポアズ、コア用ガラス５の粘度が約４×108ポア
ズ）、55barの圧力を押出しパンチ３に加え押出し成形
を行った。
そして、直径（クラッド径）7.2mmφ、コア径5.0mmφ、
長さ410mmのプリフォームを得た。このプリフォームを1
0mm間隔で輪切りにした後、コア−クラッド界面を光学
顕微鏡で観察した結果、結晶、気泡等の異物は認められ
ず、界面にHe−Neレーザー光を照射したが、肉眼におい
て界面の散乱は観察されなかった。
長さ410mmのプリフォームを得た。このプリフォームを1
0mm間隔で輪切りにした後、コア−クラッド界面を光学
顕微鏡で観察した結果、結晶、気泡等の異物は認められ
ず、界面にHe−Neレーザー光を照射したが、肉眼におい
て界面の散乱は観察されなかった。
実施例6: 実施例１と同一のフッ化物原料を使用し、同一の割合で
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、ほぼ平行面を
有する35mmφ×15mmのクラッド用ガラス４およびコア用
ガラス５を作製した。次に、実施例２と同様の原料を使
用し、同一の割合で秤量した後、実施例２と同様の方法
にて、ほぼ平行面を有する35mmφ×15mmの円盤状弗燐酸
塩ガラス（オーバークラッド用ガラス７）を作製した。
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、ほぼ平行面を
有する35mmφ×15mmのクラッド用ガラス４およびコア用
ガラス５を作製した。次に、実施例２と同様の原料を使
用し、同一の割合で秤量した後、実施例２と同様の方法
にて、ほぼ平行面を有する35mmφ×15mmの円盤状弗燐酸
塩ガラス（オーバークラッド用ガラス７）を作製した。
次に、雰囲気として液体アルゴンからのアルゴンガスを
用いて、実施例２と同様に前記クラッド用ガラス４、コ
ア用ガラス５およびオーバークラッド用ガラス７を第３
図に示した押出し成形装置に入れ、410℃まで加熱し
（オーバークラッド用ガラス７の粘度が約４×108ポア
ズ）、55barの圧力を押出しパンチ３に加え押出し成形
を行った。
用いて、実施例２と同様に前記クラッド用ガラス４、コ
ア用ガラス５およびオーバークラッド用ガラス７を第３
図に示した押出し成形装置に入れ、410℃まで加熱し
（オーバークラッド用ガラス７の粘度が約４×108ポア
ズ）、55barの圧力を押出しパンチ３に加え押出し成形
を行った。
そして、直径（オーバークラッド径）9.4mmφ、クラッ
ド径7.6mmφ、コア径5.8mmφ、長さ710mmの三層構造プ
リフォームを得た。このプリフォームを10mm間隔で輪切
りにした後、オーバークラッド−クラッド界面およびコ
ア−クラッド界面を光学顕微鏡で観察した結果、結晶、
気泡等の異物は認められず、界面にHe−Neレーザー光を
照射したが、肉眼において界面の散乱は観察されなかっ
た。
ド径7.6mmφ、コア径5.8mmφ、長さ710mmの三層構造プ
リフォームを得た。このプリフォームを10mm間隔で輪切
りにした後、オーバークラッド−クラッド界面およびコ
ア−クラッド界面を光学顕微鏡で観察した結果、結晶、
気泡等の異物は認められず、界面にHe−Neレーザー光を
照射したが、肉眼において界面の散乱は観察されなかっ
た。
実施例7: 実施例１と同一のフッ化物原料を使用し、同一の割合で
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、ほぼ平行面を
有する35mmφ×15mmのクラッド用ガラス４およびコア用
ガラス５を作製した。
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、ほぼ平行面を
有する35mmφ×15mmのクラッド用ガラス４およびコア用
ガラス５を作製した。
次に、雰囲気としてガスボンベからの乾燥した空気を用
いて、実施例５と同様に前記クラッド用ガラス４および
コア用ガラス５を第１図に示した押出し成形装置に入
れ、410℃まで加熱し（クラッド用ガラス４の粘度が約1
09ポアズ、コア用ガラス５の粘度が約４×108ポア
ズ）、50barの圧力を押出しパンチ３に加え押出し成形
を行った。
いて、実施例５と同様に前記クラッド用ガラス４および
コア用ガラス５を第１図に示した押出し成形装置に入
れ、410℃まで加熱し（クラッド用ガラス４の粘度が約1
09ポアズ、コア用ガラス５の粘度が約４×108ポア
ズ）、50barの圧力を押出しパンチ３に加え押出し成形
を行った。
そして、直径（クラッド径）7.3mmφ、コア径5.8mmφ、
長さ490mmのプリフォームを得た。このプリフォームを1
0mm間隔で輪切りにした後、コア−クラッド界面を光学
顕微鏡で観察した結果、結晶、気泡等の異物は認められ
ず、界面にHe−Neレーザー光を照射したが、肉眼におい
て界面の散乱は観察されなかった。
長さ490mmのプリフォームを得た。このプリフォームを1
0mm間隔で輪切りにした後、コア−クラッド界面を光学
顕微鏡で観察した結果、結晶、気泡等の異物は認められ
ず、界面にHe−Neレーザー光を照射したが、肉眼におい
て界面の散乱は観察されなかった。
実施例8: 実施例１と同一のフッ化物原料を使用し、同一の割合で
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、ほぼ平行面を
有する35mmφ×15mmのクラッド用ガラス４およびコア用
ガラス５を作製した。次に、実施例２と同様の原料を使
用し、同一の割合で秤量した後、実施例２と同様の方法
にて、ほぼ平行面を有する35mmφ×15mmの円盤状弗燐酸
塩ガラス（オーバークラッド用ガラス７）を作製した。
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、ほぼ平行面を
有する35mmφ×15mmのクラッド用ガラス４およびコア用
ガラス５を作製した。次に、実施例２と同様の原料を使
用し、同一の割合で秤量した後、実施例２と同様の方法
にて、ほぼ平行面を有する35mmφ×15mmの円盤状弗燐酸
塩ガラス（オーバークラッド用ガラス７）を作製した。
次に、雰囲気としてガスボンベからの乾燥した空気を用
いて、実施例２と同様に前記クラッド用ガラス４、コア
用ガラス５およびオーバークラッド用ガラス７を第３図
に示した押出し成形装置に入れ、410℃まで加熱し（オ
ーバークラッド用ガラス７の粘度が約４×108ポア
ズ）、50barの圧力を押出しパンチ３に加え押出し成形
を行った。
いて、実施例２と同様に前記クラッド用ガラス４、コア
用ガラス５およびオーバークラッド用ガラス７を第３図
に示した押出し成形装置に入れ、410℃まで加熱し（オ
ーバークラッド用ガラス７の粘度が約４×108ポア
ズ）、50barの圧力を押出しパンチ３に加え押出し成形
を行った。
そして、直径（オーバークラッド径）9.4mmφ、クラッ
ド径7.5mmφ、コア径6.0mmφ、長さ600mmの三層構造プ
リフォームを得た。このプリフォームを10mm間隔で輪切
りにした後、オーバークラッド−クラッド界面およびコ
ア−クラッド界面を光学顕微鏡で観察した結果、結晶、
気泡等の異物は認められず、界面にHe−Neレーザー光を
照射したが、肉眼において界面の散乱は観察されなかっ
た。
ド径7.5mmφ、コア径6.0mmφ、長さ600mmの三層構造プ
リフォームを得た。このプリフォームを10mm間隔で輪切
りにした後、オーバークラッド−クラッド界面およびコ
ア−クラッド界面を光学顕微鏡で観察した結果、結晶、
気泡等の異物は認められず、界面にHe−Neレーザー光を
照射したが、肉眼において界面の散乱は観察されなかっ
た。
本発明によれば、クラッド用ガラスとコア用ガラス接触
面を研磨するだけでよいので、押出し成形のためのガラ
スの準備加工が簡単であり、かつ研磨によって接触面の
間の隙間やガラス表面の傷が除去されるので、プリフォ
ーム中に泡や脈理が混入しない。また、ガラスの屈伏点
以上、結晶化開始温度以下の高い粘度領域でガラスを押
出し成形するので、得られるプリフォーム中に結晶、ク
ラックおよび脈理が発生しない。従って、作業温度領域
の狭い非酸化物ガラスの場合でも損失の少ない光ファイ
バ用プリフォームを作製することができる。
面を研磨するだけでよいので、押出し成形のためのガラ
スの準備加工が簡単であり、かつ研磨によって接触面の
間の隙間やガラス表面の傷が除去されるので、プリフォ
ーム中に泡や脈理が混入しない。また、ガラスの屈伏点
以上、結晶化開始温度以下の高い粘度領域でガラスを押
出し成形するので、得られるプリフォーム中に結晶、ク
ラックおよび脈理が発生しない。従って、作業温度領域
の狭い非酸化物ガラスの場合でも損失の少ない光ファイ
バ用プリフォームを作製することができる。
更に、クラッド用ガラスおよびコア用ガラスの厚さまた
は量を変えることにより、プリフォームのクラッドとコ
アの比率（プリフォームのクラッド径およびコア径）と
プリフォームの長さをを容易に変えることができる。
は量を変えることにより、プリフォームのクラッドとコ
アの比率（プリフォームのクラッド径およびコア径）と
プリフォームの長さをを容易に変えることができる。
また、クラッドとコアの二層構造のプリフォームだけで
なく、オーバークラッド、クラッドおよびコアの三層構
造のプリフォームも簡単に製造することができる。
なく、オーバークラッド、クラッドおよびコアの三層構
造のプリフォームも簡単に製造することができる。
第１図はクラッド用ガラスとコア用ガラスをセットした
状態のプリフォーム押出し成形装置を示す縦断面図、第
２図はプリフォームを成形している状態を示す縦断面
図、第３図はクラッド用ガラス、コア用ガラスおよびオ
ーバークラッド用ガラスをセットした状態を示す縦断面
図である。 １……シリンダ、２……成形部、2a……成形穴、３……
押出しパンチ、４……クラッド用ガラス、５……コア用
ガラス、６……ライナ部、７……オーバークラッド用ガ
ラス
状態のプリフォーム押出し成形装置を示す縦断面図、第
２図はプリフォームを成形している状態を示す縦断面
図、第３図はクラッド用ガラス、コア用ガラスおよびオ
ーバークラッド用ガラスをセットした状態を示す縦断面
図である。 １……シリンダ、２……成形部、2a……成形穴、３……
押出しパンチ、４……クラッド用ガラス、５……コア用
ガラス、６……ライナ部、７……オーバークラッド用ガ
ラス
Claims (4)
- 【請求項１】両底面が互いにほぼ平行で、少なくとも片
方の底面が研磨された、円柱または多角柱状のクラッド
用ガラスとコア用ガラスを用意し、 研磨した面を互いに接触させて、クラッド用ガラスとコ
ア用ガラスを押出し成形装置のシリンダ内に入れ、その
際、シリンダの先端部に取付けられた成形部の側に、ク
ラッド用ガラスが位置するように入れ、 クラッド用ガラスとコア用ガラスを、それらの屈伏点以
上、結晶化開始温度以下の温度に加熱し、 シリンダ内に摺動可能に挿入された押出しパンチを押し
て、クラッド用ガラスとコア用ガラスを互いに融着させ
ながら、成形穴を有する成形部から、クラッド用ガラス
とコア用ガラスを押出すことにより、コア・クラッド構
造のプリフォームを成形し、 前記成形部に接続されたライナ部内で、前記プリフォー
ムを徐冷することを特徴とする、非酸化物ガラスファイ
バ用プリフォームの製造方法。 - 【請求項２】両底面が互いにほぼ平行で、少なくとも片
方の底面が研磨された、円柱または多角柱状のオーバー
クラッド用ガラスおよびコア用ガラスと、両底面が互い
にほぼ平行で研磨された円柱または多角柱状のクラッド
用ガラスを用意し、 研磨した面を互いに接触させて、オーバークラッド用ガ
ラス、クラッド用ガラスおよびコア用ガラスを押出し成
形装置のシリンダ内に入れ、その際、シリンダの先端部
に取付けられた成形部の側からオーバークラッド用ガラ
ス、クラッド用ガラスそしてコア用ガラスの順に位置す
るように入れ、 オーバークラッド用ガラス、クラッド用ガラスおよびコ
ア用ガラスを、それらの屈伏点以上、結晶化開始温度以
下の温度に加熱し、 シリンダ内に摺動可能に挿入された押出しパンチを押し
て、オーバークラッド用ガラス、クラッド用ガラスおよ
びコア用ガラスを互いに融着させながら、成形穴を有す
る成形部から、オーバークラッド用ガラス、クラッド用
ガラスおよびコア用ガラスを押出すことにより、同心三
層構造のプリフォームを成形し、 前記成形部に接続されたライナ部内で、前記プリフォー
ムを徐冷することを特徴とする、非酸化物ガラスファイ
バ用プリフォームの製造方法。 - 【請求項３】光ファイバ用プリフォームを成形する雰囲
気が不活性ガス雰囲気であることを特徴とする、請求項
１又は請求項２記載の非酸化物ガラスファイバ用プリフ
ォームの製造方法。 - 【請求項４】光ファイバ用プリフォームを成形する雰囲
気が乾燥雰囲気であることを特徴とする、請求項１又は
請求項２記載の非酸化物ガラスファイバ用プリフォーム
の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25484689 | 1989-09-29 | ||
| JP1-254846 | 1989-09-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03183630A JPH03183630A (ja) | 1991-08-09 |
| JPH0776107B2 true JPH0776107B2 (ja) | 1995-08-16 |
Family
ID=17270665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2256731A Expired - Lifetime JPH0776107B2 (ja) | 1989-09-29 | 1990-09-26 | 非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5185021A (ja) |
| EP (1) | EP0420239B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0776107B2 (ja) |
| DE (1) | DE69009134T2 (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2694860B2 (ja) * | 1992-04-28 | 1997-12-24 | セントラル硝子株式会社 | フッ化物ガラスプリフォームの製造方法 |
| US5879426A (en) * | 1996-08-12 | 1999-03-09 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Process for making optical fibers from core and cladding glass rods |
| JPH10203841A (ja) * | 1997-01-22 | 1998-08-04 | Hoya Corp | ガラスプリフォーム及びガラスファイバの製造方法 |
| CN1539090A (zh) * | 2001-04-12 | 2004-10-20 | �ź㴫 | 高折射率差纤维波导及其应用 |
| WO2004049042A2 (en) * | 2002-11-22 | 2004-06-10 | Omniguide Communications Inc. | Dielectric waveguide and method of making the same |
| WO2005049513A2 (en) * | 2003-07-14 | 2005-06-02 | Massachusetts Institute Of Technology | Optoelectronic fiber codrawn from conducting, semiconducting, and insulating materials |
| US20070065082A1 (en) * | 2006-10-12 | 2007-03-22 | Sterlite Optical Technologies Ltd | Method for preparation of core rod assembly for overcladding, and perform and fiber produced from such core rod assembly |
| US9708210B2 (en) * | 2014-06-03 | 2017-07-18 | The United States Of America, As Represented By The Secretary Of The Navy | Striae-free chalcogenide glasses |
| US10131568B2 (en) * | 2015-03-03 | 2018-11-20 | The United States Of America, As Represented By The Secretary Of The Navy | Manufacturing process for striae-free multicomponent chalcogenide glasses via multiple fining steps |
| CN107311444B (zh) * | 2017-07-11 | 2020-09-15 | 中国科学院上海光学精密机械研究所 | 光纤预制棒的挤压装置和制备方法 |
| CN111892291B (zh) * | 2019-05-06 | 2022-12-23 | 宁波大学 | 全固态光子晶体光纤预制棒的挤压制备方法 |
| CN114538767B (zh) * | 2022-03-30 | 2024-04-26 | 中国计量大学 | 一种光纤预制棒的成型装置及其成型方法 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2992956A (en) * | 1958-02-14 | 1961-07-18 | American Optical Corp | Method for making fiber optical devices |
| GB1194386A (en) * | 1967-10-04 | 1970-06-10 | Ass Elect Ind | Improvements in the Extrusion of Glass |
| GB1313106A (en) * | 1969-10-14 | 1973-04-11 | Pilkington Brothers Ltd | Manufacture of clad glass |
| US3963468A (en) * | 1974-02-15 | 1976-06-15 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Light guide fabrication |
| DE2409673A1 (de) * | 1974-02-28 | 1975-09-11 | Siemens Ag | Verfahren zur herstellung eines ausgangskoerpers zum ziehen von glasfasern |
| US4063914A (en) * | 1974-10-10 | 1977-12-20 | U.S. Philips Corporation | Method of producing an optical fiber |
| US4073654A (en) * | 1975-12-15 | 1978-02-14 | Corning Glass Works | Optical articles prepared from hydrated glasses |
| US4181403A (en) * | 1976-12-30 | 1980-01-01 | Pedro Buarque De Macedo | Optical fiber with compression surface layer |
| JPS6022652B2 (ja) * | 1978-09-28 | 1985-06-03 | 住友電気工業株式会社 | 光伝送用ガラスフアイバ−の製造方法 |
| US4253731A (en) * | 1979-04-09 | 1981-03-03 | Honeywell Inc. | Infrared fiber of AgCl clad AgBr and method of fabrication |
| US4885020A (en) * | 1987-02-05 | 1989-12-05 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Method of manufacturing glass fiber |
| US4898603A (en) * | 1988-07-25 | 1990-02-06 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for manufacturing halide glass optical fiber |
-
1990
- 1990-09-24 US US07/587,946 patent/US5185021A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-09-26 JP JP2256731A patent/JPH0776107B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1990-09-27 EP EP90118567A patent/EP0420239B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-09-27 DE DE69009134T patent/DE69009134T2/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69009134D1 (de) | 1994-06-30 |
| EP0420239A1 (en) | 1991-04-03 |
| JPH03183630A (ja) | 1991-08-09 |
| EP0420239B1 (en) | 1994-05-25 |
| US5185021A (en) | 1993-02-09 |
| DE69009134T2 (de) | 1994-10-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5004202B2 (ja) | 光学ガラス、精密プレス成形用プリフォームおよび光学素子 | |
| KR101379559B1 (ko) | 인산염 유리, 불화인산염 유리, 정밀 프레스 성형용 프리폼, 광학 소자 및 각각의 제조 방법 | |
| US7930901B2 (en) | Optical glass, precision press-molding preform, optical element and processes for production of these | |
| EP1707541B1 (en) | Optical glass, press-molding preform, process for the production thereof, optical element and process for the production thereof | |
| JP5072942B2 (ja) | 光学ガラス、プレス成形用プリフォームとその製造方法、および光学素子とその製造方法 | |
| JP4408937B2 (ja) | ガラスの製造方法およびこのガラスから得られる精密プレス成形用プリフォームと光学素子 | |
| JPH0776107B2 (ja) | 非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの製造方法 | |
| JP2007022846A (ja) | 光学ガラス、プレス成形用ガラスゴブおよび光学素子 | |
| US5160521A (en) | Method for making optical fiber preforms | |
| JPH068187B2 (ja) | フッ素ガラスの光ファイバー及び光素子の製造方法 | |
| US4289516A (en) | Low loss optical fibers | |
| JP2694860B2 (ja) | フッ化物ガラスプリフォームの製造方法 | |
| JP4229334B2 (ja) | 光学ガラスの製造方法、プレス成形用ガラス素材、プレス成形用ガラス素材の製造方法および光学素子の製造方法 | |
| JP7250434B2 (ja) | 光学ガラス、光学素子、光学機器、光学ガラスの製造方法および光学素子の製造方法 | |
| JP4445345B2 (ja) | ガラス成形体、プレス成形用ガラス素材、光学素子、ガラス基板それぞれの製造方法 | |
| JPS6320773B2 (ja) | ||
| USH1259H (en) | Large fluoride glass preform fabrication | |
| JP2010189269A (ja) | 光学ガラス、精密プレス成形用プリフォームおよび光学素子 | |
| JPH10101362A (ja) | ロッド状光学ガラス | |
| JP2000007358A (ja) | ガラス予備成形品製作方法及びこれを使用したガラスレンズ製作方法 | |
| JP2556569B2 (ja) | フッ化物ガラスファイバ用母材の製造方法 | |
| Maze et al. | Fluoride glass fibres for telecommunications | |
| JPH07237930A (ja) | 光伝送・光機能性ガラス部品母材およびその製造方法 | |
| JPH04132633A (ja) | 光伝送用ガラス構造体の製造方法、光伝送用ガラス構造体及び光ファイバ | |
| JP2502525B2 (ja) | 光ファイバ用プリフォ―ムの製造用鋳型 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080816 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080816 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090816 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090816 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100816 Year of fee payment: 15 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110816 Year of fee payment: 16 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110816 Year of fee payment: 16 |