JPH0776370B2 - 高炉操業方法 - Google Patents
高炉操業方法Info
- Publication number
- JPH0776370B2 JPH0776370B2 JP61262696A JP26269686A JPH0776370B2 JP H0776370 B2 JPH0776370 B2 JP H0776370B2 JP 61262696 A JP61262696 A JP 61262696A JP 26269686 A JP26269686 A JP 26269686A JP H0776370 B2 JPH0776370 B2 JP H0776370B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- branch pipe
- air
- air flow
- valve opening
- furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、送風支管毎に支管風量制御弁及び支管風量計
を設けた高炉の操業方法に関するものである。
を設けた高炉の操業方法に関するものである。
（従来の技術） 高炉操業を安定させるためには、炉内円周方向での炉内
ガス分布を均一にする必要がある。そのためには炉内円
周方向の通気性を均一にすると共に各羽口からの送風量
を均一にする必要がある。
ガス分布を均一にする必要がある。そのためには炉内円
周方向の通気性を均一にすると共に各羽口からの送風量
を均一にする必要がある。
ところが一般に高炉の炉内への送風は、送風機より冷風
を熱風炉へ送り、冷風を1000〜1200℃の熱風となし熱風
管、環状管を通つて各送風支管を介して各羽口より行
う。しかして環状管と熱風炉は通常単一の熱風管により
接続されているため、炉内円周方向の通気性が均一であ
つても、熱風管の接続部に近い羽口と遠い羽口とでは炉
内への送風量が異なつてくる。このような高炉送風設備
上の各羽口からの送風量の不均一は、各羽口の口径の変
更、送風支管に設けた支管風量制御弁の弁開度の設定変
更（特公昭53−13325号公報、特開昭60−114511号公
報）によつて解消できる。また高炉の環状管を複数に分
割し、各分割した環状管にそれぞれ熱風管、熱風炉、送
風機を接続し、各環状管毎に独立した送風系を設置（特
公昭48−39122号公報）したり、送風支管群を高炉周方
向に沿つて複数の送風支管群に分割し、この送風支管群
を各送風支管群毎に設けた分配管に接続し、各分配管を
連通管を介して環状管に接続し、各連通管に流量調節弁
を設置する（特公昭57−52923号公報）ことによつても
解消できる。尚、炉内円周方向の通気性が均一であれ
ば、上記のように各羽口からの送風量が均一となるよう
に構成され、且つ送風支管毎に支管風量計を設けた高炉
においては、上記各支管風量計で測定される各支管風量
は炉内円周方向の通気性を示し、上記支管風量計群で測
定される支管風量群は炉内円周方向の通気性を示す。
を熱風炉へ送り、冷風を1000〜1200℃の熱風となし熱風
管、環状管を通つて各送風支管を介して各羽口より行
う。しかして環状管と熱風炉は通常単一の熱風管により
接続されているため、炉内円周方向の通気性が均一であ
つても、熱風管の接続部に近い羽口と遠い羽口とでは炉
内への送風量が異なつてくる。このような高炉送風設備
上の各羽口からの送風量の不均一は、各羽口の口径の変
更、送風支管に設けた支管風量制御弁の弁開度の設定変
更（特公昭53−13325号公報、特開昭60−114511号公
報）によつて解消できる。また高炉の環状管を複数に分
割し、各分割した環状管にそれぞれ熱風管、熱風炉、送
風機を接続し、各環状管毎に独立した送風系を設置（特
公昭48−39122号公報）したり、送風支管群を高炉周方
向に沿つて複数の送風支管群に分割し、この送風支管群
を各送風支管群毎に設けた分配管に接続し、各分配管を
連通管を介して環状管に接続し、各連通管に流量調節弁
を設置する（特公昭57−52923号公報）ことによつても
解消できる。尚、炉内円周方向の通気性が均一であれ
ば、上記のように各羽口からの送風量が均一となるよう
に構成され、且つ送風支管毎に支管風量計を設けた高炉
においては、上記各支管風量計で測定される各支管風量
は炉内円周方向の通気性を示し、上記支管風量計群で測
定される支管風量群は炉内円周方向の通気性を示す。
一方、炉内円周方向の通気性の不均一は、コークス、鉱
石類の粒度偏析、原燃料性状の不均一、炉体損傷による
プロフイールの悪化等が要因となつて生じる。
石類の粒度偏析、原燃料性状の不均一、炉体損傷による
プロフイールの悪化等が要因となつて生じる。
（発明が解決しようとする問題点） ところでこのような炉内円周方向の通気性の不均一は、
炉頂からの装入物分布制御によつて解消できるが、装入
物分布のアクシヨンを取つたあと、その効果の見極めに
は数日必要である。即ち装入物分布制御では、炉内円周
方向の通気性の不均一を即効的には解消できない。
炉頂からの装入物分布制御によつて解消できるが、装入
物分布のアクシヨンを取つたあと、その効果の見極めに
は数日必要である。即ち装入物分布制御では、炉内円周
方向の通気性の不均一を即効的には解消できない。
本発明は、上記送風支管毎に支管風量制御弁及び支管風
量計を設けた高炉における新知見である特定羽口の送風
量減少による特定羽口前の炉内通気性の即効的改善特性
を活用して、炉内円周方向の通気性の不均一を即効的に
均一にして高炉操業を安定維持することができる高炉操
業方法を提供するものである。
量計を設けた高炉における新知見である特定羽口の送風
量減少による特定羽口前の炉内通気性の即効的改善特性
を活用して、炉内円周方向の通気性の不均一を即効的に
均一にして高炉操業を安定維持することができる高炉操
業方法を提供するものである。
（問題点を解決するための手段） 本発明の要旨は次の通りである。
羽口に接続された送風支管毎に支管風量制御弁及び支管
風量計を設けた高炉において、上記支管風量制御弁群の
設定弁開度下の上記支管風量計群の風量を定期的に検出
し、各送風支管均一な設定風量より風量が減少した送風
支管の支管風量制御弁の弁開度を設定弁開度より減少
し、送風量を減少して設定風量より風量が減少した送風
支管に接続された羽口前の炉内通気性を改善し、上記支
管風量制御弁の弁開度を設定弁開度に戻すことを特徴と
する高炉操業方法。
風量計を設けた高炉において、上記支管風量制御弁群の
設定弁開度下の上記支管風量計群の風量を定期的に検出
し、各送風支管均一な設定風量より風量が減少した送風
支管の支管風量制御弁の弁開度を設定弁開度より減少
し、送風量を減少して設定風量より風量が減少した送風
支管に接続された羽口前の炉内通気性を改善し、上記支
管風量制御弁の弁開度を設定弁開度に戻すことを特徴と
する高炉操業方法。
本発明者等は、第１図図示のように環状管６に単一の熱
風管７が接続され、炉周方向に等間隔で設けられた27本
の羽口１と接続する27本の送風支管２毎に、第２図の弁
開度〜流量比特性を有する支管風量制御弁３及び支管風
量計４を設け、各羽口１前の炉内通気性が均一であれ
ば、各支管風量制御弁３の弁開度の等開度下で、各羽口
１からの送風量が均一となるように各羽口１の口径を調
整した高炉５において、全支管風量制御弁３の弁開度全
開（弁開度100％）で送風中に、第３図図示のように一
つの支管風量制御弁３の弁開度を減少（弁開度30％）し
て、弁開度を減少操作した送風支管２の支管風量（弁開
度を減少し操作した送風支管２に接続された羽口１から
炉内への送風量）を、その送風支管２に設けた支管風量
計４で実測したところ、支管風量制御弁３の弁開度減少
操作後、一旦支管風量は減少するが、その後支管風量が
増加すること、即ち支管風量制御弁３の弁開度を減少し
て羽口１よりの送風量を減少することにより、その羽口
１前の炉内通気性が数時間で即効的に改善されることを
知見した。
風管７が接続され、炉周方向に等間隔で設けられた27本
の羽口１と接続する27本の送風支管２毎に、第２図の弁
開度〜流量比特性を有する支管風量制御弁３及び支管風
量計４を設け、各羽口１前の炉内通気性が均一であれ
ば、各支管風量制御弁３の弁開度の等開度下で、各羽口
１からの送風量が均一となるように各羽口１の口径を調
整した高炉５において、全支管風量制御弁３の弁開度全
開（弁開度100％）で送風中に、第３図図示のように一
つの支管風量制御弁３の弁開度を減少（弁開度30％）し
て、弁開度を減少操作した送風支管２の支管風量（弁開
度を減少し操作した送風支管２に接続された羽口１から
炉内への送風量）を、その送風支管２に設けた支管風量
計４で実測したところ、支管風量制御弁３の弁開度減少
操作後、一旦支管風量は減少するが、その後支管風量が
増加すること、即ち支管風量制御弁３の弁開度を減少し
て羽口１よりの送風量を減少することにより、その羽口
１前の炉内通気性が数時間で即効的に改善されることを
知見した。
支管風量制御弁３の弁開度を減少して羽口１よりの送風
量を減少することにより、その羽口１前の炉内通気性が
即効的に改善されるメカニズムは明確ではないが、支管
風量、羽口送風量が減少すると羽口先風速が減少し、レ
ースウエイ内のコークス粉率が減少するためであると考
えられる。尚上記支管風量制御弁群の設定弁開度とは、
環状管に単一の熱風管が接続され、炉内円周方向の通気
性が均一であれば、各支管風量制御弁の等弁開度下で、
各羽口からの送風量が均一となるように各羽口の口径を
調整した高炉においては、例えば全開、即ち弁開度100
％である。また炉内円周方向の通気性が均一であれば、
各羽口からの送風量が均一となるように各支管風量制御
弁の弁開度を設定した高炉５おいては、上記のように設
定した弁開度である。
量を減少することにより、その羽口１前の炉内通気性が
即効的に改善されるメカニズムは明確ではないが、支管
風量、羽口送風量が減少すると羽口先風速が減少し、レ
ースウエイ内のコークス粉率が減少するためであると考
えられる。尚上記支管風量制御弁群の設定弁開度とは、
環状管に単一の熱風管が接続され、炉内円周方向の通気
性が均一であれば、各支管風量制御弁の等弁開度下で、
各羽口からの送風量が均一となるように各羽口の口径を
調整した高炉においては、例えば全開、即ち弁開度100
％である。また炉内円周方向の通気性が均一であれば、
各羽口からの送風量が均一となるように各支管風量制御
弁の弁開度を設定した高炉５おいては、上記のように設
定した弁開度である。
また特公昭48−39122号公報又は特公昭57−52923号公報
で提案されている送風設備を有して、送風設備上の各羽
口からの送風量の不均一を解消し、且つ羽口に接続され
た送風支管毎に支管風量制御弁及び支管風量計を設けた
高炉においては、例えば全開、即ち弁開度100％であ
る。
で提案されている送風設備を有して、送風設備上の各羽
口からの送風量の不均一を解消し、且つ羽口に接続され
た送風支管毎に支管風量制御弁及び支管風量計を設けた
高炉においては、例えば全開、即ち弁開度100％であ
る。
更に、上記送風支管の設定風量としては、例えば上記高
炉の総送風量を上記高炉の羽口数で割つた論理平均風
量、或いは〔（１−α）×論理平均風量〕（但しα＜1,
αは上記高炉操業を安定維持することができる論理平均
風量よりの減少風量によつて決定する）等を採用するも
のである。
炉の総送風量を上記高炉の羽口数で割つた論理平均風
量、或いは〔（１−α）×論理平均風量〕（但しα＜1,
αは上記高炉操業を安定維持することができる論理平均
風量よりの減少風量によつて決定する）等を採用するも
のである。
（実施例） 以下本発明の高炉操業方法を一実施例に基づき詳細に説
明する。
明する。
第１図図示のように環状管６に単一の熱風管７が接続さ
れ、炉周方向に等間隔で設けられた27本の羽口１と接続
する27本の送風支管２毎に、第２図の弁開度〜流量比特
性を有する支管風量制御弁３及び支管風量計４を設け、
各支管風量制御弁３の均一な弁開度、例えば全開（弁開
度100％）で、各羽口１からの送風量が均一となるよう
に各羽口１の口径を調整した総送風量4050（Nm3/min）
〔論理平均風量150（Nm3/min）〕の高炉５において、例
えば第４図、第６図の円周方向の支管風量制御弁開度分
布（以下、円周方向弁開度分布と略す）の如く各支管風
量制御弁３の均一な設定弁開度、即ち全開（弁開度100
％）で送風中に、上記支管風量計４群で支管風量（Nm3/
min）を定期的に、例えば20min毎に検出し、第５図，第
７図の如き円周方向の支管風量分布（以下、円周方向支
管風量分布と略す）を検出する。
れ、炉周方向に等間隔で設けられた27本の羽口１と接続
する27本の送風支管２毎に、第２図の弁開度〜流量比特
性を有する支管風量制御弁３及び支管風量計４を設け、
各支管風量制御弁３の均一な弁開度、例えば全開（弁開
度100％）で、各羽口１からの送風量が均一となるよう
に各羽口１の口径を調整した総送風量4050（Nm3/min）
〔論理平均風量150（Nm3/min）〕の高炉５において、例
えば第４図、第６図の円周方向の支管風量制御弁開度分
布（以下、円周方向弁開度分布と略す）の如く各支管風
量制御弁３の均一な設定弁開度、即ち全開（弁開度100
％）で送風中に、上記支管風量計４群で支管風量（Nm3/
min）を定期的に、例えば20min毎に検出し、第５図，第
７図の如き円周方向の支管風量分布（以下、円周方向支
管風量分布と略す）を検出する。
尚、上記第４〜７図及び後述する第８〜13図図示の分布
図において、１〜27は高炉５の円周方向の羽口及び送風
支管No.を表示している。また第4,6,8,10,12図の円周方
向弁開度分布図において、0,50,100は弁開度（％）を示
し、第5,7,9,11,13図の円周方向支管風量分布図におい
て、100,150,200は支管風量（Nm3/min）を示す。
図において、１〜27は高炉５の円周方向の羽口及び送風
支管No.を表示している。また第4,6,8,10,12図の円周方
向弁開度分布図において、0,50,100は弁開度（％）を示
し、第5,7,9,11,13図の円周方向支管風量分布図におい
て、100,150,200は支管風量（Nm3/min）を示す。
更に以下に詳述する実施例では、設定風量として〔（１
−α）×論理平均風量〕を採用し、上記αとしてα＝0.
03を採用している。また各送風支管風量が〔（１±α）
×論理平均風量〕であれば、円周方向支管風量が均一で
あり、炉内円周方向の通気性が均一であると判断するも
のである。
−α）×論理平均風量〕を採用し、上記αとしてα＝0.
03を採用している。また各送風支管風量が〔（１±α）
×論理平均風量〕であれば、円周方向支管風量が均一で
あり、炉内円周方向の通気性が均一であると判断するも
のである。
今、第４図の円周方向弁開度分布の如く全支管風量制御
弁３が均一な設定弁開度で、第５図の円周方向支管風量
分布の如く円周方向支管風量が均一で、炉内円周方向の
通気性が均一であつたものが、コークス，鉱石類の粒度
偏析、原燃料性状の不均一、炉体損傷によるプロフイー
ルの悪化等の外乱により第４図と同じ設定弁開度分布
（第６図参照）下で、第７図の円周方向支管風量分布の
如くNo.2〜９の支管２及び羽口１の風量が設定風量より
減少して、第７図の如く円周方向支管風量の不均一が検
出され、炉内円周方向の通気性の不均一が検出される
と、No.2〜９の送風支管２の支管風量制御弁３の弁開度
を第８図の如く設定弁開度より減少して、一旦No.2〜９
の送風支管２及び羽口１の風量を第９図の如く第７図よ
りも更に減少する。このNo.2〜９の送風支管２の支管風
量制御弁３の弁開度の設定弁開度よりの減少操作による
No.2〜９の送風支管２、羽口１よりの炉内送風量の減少
によつてNo.2〜９の羽口１前の炉内通気性が改善され、
第８図と同じ弁開度分布（第10図参照）下で、第９図か
ら第11図の如くNo.2〜９の送風支管２及び羽口１の風量
が設定風量及び理論平均風量150（Nm3/min）に向かつて
回復する。
弁３が均一な設定弁開度で、第５図の円周方向支管風量
分布の如く円周方向支管風量が均一で、炉内円周方向の
通気性が均一であつたものが、コークス，鉱石類の粒度
偏析、原燃料性状の不均一、炉体損傷によるプロフイー
ルの悪化等の外乱により第４図と同じ設定弁開度分布
（第６図参照）下で、第７図の円周方向支管風量分布の
如くNo.2〜９の支管２及び羽口１の風量が設定風量より
減少して、第７図の如く円周方向支管風量の不均一が検
出され、炉内円周方向の通気性の不均一が検出される
と、No.2〜９の送風支管２の支管風量制御弁３の弁開度
を第８図の如く設定弁開度より減少して、一旦No.2〜９
の送風支管２及び羽口１の風量を第９図の如く第７図よ
りも更に減少する。このNo.2〜９の送風支管２の支管風
量制御弁３の弁開度の設定弁開度よりの減少操作による
No.2〜９の送風支管２、羽口１よりの炉内送風量の減少
によつてNo.2〜９の羽口１前の炉内通気性が改善され、
第８図と同じ弁開度分布（第10図参照）下で、第９図か
ら第11図の如くNo.2〜９の送風支管２及び羽口１の風量
が設定風量及び理論平均風量150（Nm3/min）に向かつて
回復する。
このようにNo.2〜９の送風支管２の支管風量制御弁３の
弁開度の設定弁開度よりの減少操作によるNo.2〜９の送
風支管２、羽口１よりの炉内送風量の減少によつてNo.2
〜９の羽口１前の炉内通気性が改善され、第８図と同じ
弁開度分布（第10図参照）下で、第９図から第11図の如
くNo.2〜９の送風支管２及び羽口１の風量が設定風量及
び理論平均風量150（Nm3/min）に向かつて回復すると、
第12図の如くNo.2〜９の送風支管２の支管風量制御弁３
の弁開度を設定弁開度、即ち全開に戻し、次いで支管風
量計４群で支管風量（Nm3/min）を検出し、円周方向の
支管風量分布を検出する。この支管風量分布に基づき、
炉内円周方向の通気性の均一性を判断し、第13図の円周
方向支管風量分布の如く円周方向支管風量の均一性が確
保され、炉内円周方法の通気性が均一であると判断され
るまで、設定風量以下の送風支管２の支管風量制御弁３
の弁開度の設定弁開度よりの減少操作乃至設定弁開度へ
の復帰操作を繰り返し実施する。
弁開度の設定弁開度よりの減少操作によるNo.2〜９の送
風支管２、羽口１よりの炉内送風量の減少によつてNo.2
〜９の羽口１前の炉内通気性が改善され、第８図と同じ
弁開度分布（第10図参照）下で、第９図から第11図の如
くNo.2〜９の送風支管２及び羽口１の風量が設定風量及
び理論平均風量150（Nm3/min）に向かつて回復すると、
第12図の如くNo.2〜９の送風支管２の支管風量制御弁３
の弁開度を設定弁開度、即ち全開に戻し、次いで支管風
量計４群で支管風量（Nm3/min）を検出し、円周方向の
支管風量分布を検出する。この支管風量分布に基づき、
炉内円周方向の通気性の均一性を判断し、第13図の円周
方向支管風量分布の如く円周方向支管風量の均一性が確
保され、炉内円周方法の通気性が均一であると判断され
るまで、設定風量以下の送風支管２の支管風量制御弁３
の弁開度の設定弁開度よりの減少操作乃至設定弁開度へ
の復帰操作を繰り返し実施する。
第13図の円周方向支管風量分布の如く円周方向支管風量
の均一性が確保され、炉内円周方向の通気性の均一性が
確保されると、第12図の如く全支管風量制御弁３の弁開
度を設定弁開度（全開としたまま送風を行い、支管風量
計４群で支管風量（Nm3/min）を定期的に検出し、円周
方向の支管風量分布を検出する。
の均一性が確保され、炉内円周方向の通気性の均一性が
確保されると、第12図の如く全支管風量制御弁３の弁開
度を設定弁開度（全開としたまま送風を行い、支管風量
計４群で支管風量（Nm3/min）を定期的に検出し、円周
方向の支管風量分布を検出する。
次に具体的な実施結果について述べると、全支管風量制
御弁３の弁開度が設定弁開度（全開＝弁開度100％）下
で、支管風量計４群で支管風量（Nm3/min）を20min毎に
検出し、円周方向の支管風量分布を検出し、円周方向の
支管風量分布が、第５図図示の如く均一で炉内円周方向
の通気性が均一であつたものが第７図図示の如く不均一
となつたことが検出された時、設定風量より風量が減少
したNo.2〜９の送風支管２の支管風量制御弁３の弁開度
を第８図の如く設定弁開度より減少操作し、弁開度減少
操作後、第8,10図の弁開度分布で送風を継続し、第９図
の支管風量分布を経て、弁開度減少操作６時間後、第11
図の支管風量分布になつた時、第12図の如くNo.2〜９の
送風支管２の支管風量制御弁３の弁開度を設定弁開度へ
復帰操作したところ、第13図の如く円周方向の支管風量
分布を均一にして、炉内円周方向の通気性を均一にする
ことができた。即ち、炉内円周方向の通気性の不均一の
検出後、６時間の短時間で即効的に炉内円周方向の通気
性を均一にすることができた。
御弁３の弁開度が設定弁開度（全開＝弁開度100％）下
で、支管風量計４群で支管風量（Nm3/min）を20min毎に
検出し、円周方向の支管風量分布を検出し、円周方向の
支管風量分布が、第５図図示の如く均一で炉内円周方向
の通気性が均一であつたものが第７図図示の如く不均一
となつたことが検出された時、設定風量より風量が減少
したNo.2〜９の送風支管２の支管風量制御弁３の弁開度
を第８図の如く設定弁開度より減少操作し、弁開度減少
操作後、第8,10図の弁開度分布で送風を継続し、第９図
の支管風量分布を経て、弁開度減少操作６時間後、第11
図の支管風量分布になつた時、第12図の如くNo.2〜９の
送風支管２の支管風量制御弁３の弁開度を設定弁開度へ
復帰操作したところ、第13図の如く円周方向の支管風量
分布を均一にして、炉内円周方向の通気性を均一にする
ことができた。即ち、炉内円周方向の通気性の不均一の
検出後、６時間の短時間で即効的に炉内円周方向の通気
性を均一にすることができた。
（発明の効果） 以上詳述したように、本発明の高炉操業方法によれば、
炉内円周方向の通気性の不均一を即効的に均一にして高
炉操業を安定維持することができる。
炉内円周方向の通気性の不均一を即効的に均一にして高
炉操業を安定維持することができる。
第１〜３図（イ）（ロ）は、本発明法の基礎となる特定
羽口の送風量減少による特定羽口前の炉内通気性の即効
的改善特性の説明図、第４〜13図は本発明の高炉操業方
法の一実施例の説明図である。 １……羽口 ２……送風支管 ３……支管風量制御弁 ４……支管風量計 ５……高炉 ６……環状管 ７……熱風管
羽口の送風量減少による特定羽口前の炉内通気性の即効
的改善特性の説明図、第４〜13図は本発明の高炉操業方
法の一実施例の説明図である。 １……羽口 ２……送風支管 ３……支管風量制御弁 ４……支管風量計 ５……高炉 ６……環状管 ７……熱風管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−295309（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−24515（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−110906（ＪＰ，Ａ) 特開 昭49−91906（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】羽口に接続された送風支管毎に支管風量制
御弁及び支管風量計を設けた高炉において、上記支管風
量制御弁群の設定弁開度下の上記支管風量計群の風量を
定期的に検出し、各送風支管均一な設定風量より風量が
減少した送風支管の支管風量制御弁の弁開度を設定弁開
度より減少し、送風量を減少して設定風量より風量が減
少した送風支管に接続された羽口前の炉内通気性を改善
し、上記支管風量制御弁の弁開度を設定弁開度に戻すこ
とを特徴とする高炉操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61262696A JPH0776370B2 (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | 高炉操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61262696A JPH0776370B2 (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | 高炉操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63118005A JPS63118005A (ja) | 1988-05-23 |
| JPH0776370B2 true JPH0776370B2 (ja) | 1995-08-16 |
Family
ID=17379323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61262696A Expired - Lifetime JPH0776370B2 (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | 高炉操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0776370B2 (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5610364B2 (ja) * | 1973-01-09 | 1981-03-07 | ||
| JPS5313325A (en) * | 1976-07-21 | 1978-02-06 | Mitsubishi Electric Corp | Connection method between information processing unit and peripheral device |
| JPS60114511A (ja) * | 1983-11-25 | 1985-06-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炉の送風流量制御方法 |
-
1986
- 1986-11-06 JP JP61262696A patent/JPH0776370B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63118005A (ja) | 1988-05-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0776370B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| CN107500571A (zh) | 一种气烧双膛石灰窑的导气系统 | |
| JPH0776371B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| JPS63277706A (ja) | 高炉内通気性円周バランス制御方法 | |
| CN113755661A (zh) | 一种用于焦炭烘干的高炉热风炉烟气取风系统及控制方法 | |
| CN207512080U (zh) | 一种气烧双膛石灰窑的导气系统 | |
| JP3988332B2 (ja) | 高炉への酸素富化方法 | |
| CN110527760A (zh) | 高炉风机系统及高炉供风方法 | |
| JP3844858B2 (ja) | 微粉炭燃料吹込みを伴った高炉操業方法 | |
| CN217997233U (zh) | 热风管和热风系统 | |
| JPH08261399A (ja) | ガスホルダの並列運転装置および制御方法 | |
| SU1407956A1 (ru) | Способ распределени природного газа по фурмам доменной печи | |
| CN206670380U (zh) | 一种用于窑炉的热回收风道系统 | |
| CN223481218U (zh) | 环形炉炉内冷却系统和环形炉 | |
| CN120888710A (zh) | 一种高炉均匀喷吹煤粉及局部强化的控制系统及方法 | |
| CN218811857U (zh) | 一种富氢碳循环高炉煤气加热炉的烘炉系统 | |
| CN212988032U (zh) | 气体开式引流系统 | |
| JP2790760B2 (ja) | 燃焼排ガス圧力制御方法 | |
| KR830000481B1 (ko) | 열풍로(熱風爐) 충압방법 | |
| JPH09170006A (ja) | 高炉操業法 | |
| SU730811A1 (ru) | Устройство дл подачи дуть в горн доменной печи | |
| SU971883A1 (ru) | Устройство ввода гор чего дуть в доменную печь | |
| JPS60174809A (ja) | 高炉操業方法 | |
| RU2164948C1 (ru) | Устройство для распределения топливных добавок по фурмам доменной печи | |
| SU1504257A1 (ru) | Кольцевой воздухопровод доменной печи |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |