JPH0776574B2 - 湿式摩擦材 - Google Patents
湿式摩擦材Info
- Publication number
- JPH0776574B2 JPH0776574B2 JP13961388A JP13961388A JPH0776574B2 JP H0776574 B2 JPH0776574 B2 JP H0776574B2 JP 13961388 A JP13961388 A JP 13961388A JP 13961388 A JP13961388 A JP 13961388A JP H0776574 B2 JPH0776574 B2 JP H0776574B2
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- JP
- Japan
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- friction
- weight
- friction material
- resin
- wet friction
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は油中で使用される摩擦材、特に低摩擦特性化さ
れたオートマチック・トランスミッション・フルード
（以下ATFという）に適した摩擦材に関するものであ
る。
れたオートマチック・トランスミッション・フルード
（以下ATFという）に適した摩擦材に関するものであ
る。
［従来の技術］ 内燃機関を原動機とする自動車などでは、原動機と変速
機との間にクラッチを設ける。このクラッチは発進時や
変速時などに必要なすべりを与えると共に、歯車変速機
の変速後の切換えに動力の断続を行う必要がある。これ
らの機能をはたすため、摩擦クラッチが広く採用されて
いる。
機との間にクラッチを設ける。このクラッチは発進時や
変速時などに必要なすべりを与えると共に、歯車変速機
の変速後の切換えに動力の断続を行う必要がある。これ
らの機能をはたすため、摩擦クラッチが広く採用されて
いる。
摩擦クラッチには、乾燥状態で使用される乾式摩擦板
と、油中に浸して使用される湿式摩擦板とにわけられ
る。
と、油中に浸して使用される湿式摩擦板とにわけられ
る。
湿式摩擦板に用いられる摩擦材は古くは焼結合金であっ
たが、最近は熱硬化性樹脂を含浸、硬化させた紙質基材
の摩擦材が主流である。この種の摩擦材は有機繊維、無
機繊維の繊維基材、および無機充填材と摩擦調整剤とを
湿式抄造し、フェノール樹脂などの熱硬化性樹脂を含浸
させ、乾燥、圧縮成形したものである。（例えば特開昭
57−85876号、特開昭59−175639号） ［発明が解決しようとする問題点］ 自動車等に装着されている自動変速機の構成要素を円滑
に作動させるためにATFは、動力伝達、変速制御、潤滑
作用および摩擦材の潤滑と適正な摩擦特性を維持させる
役割をはたしている。最近の車輌は、エンジンの高出力
化、４輪駆動車（以下4WDという）等の駆動方式の多様
化や省燃費対策のためのロックアップクラッチの装着な
どの設計条件が拡大し、ATFに対する要求特性も同様に
拡大されている。
たが、最近は熱硬化性樹脂を含浸、硬化させた紙質基材
の摩擦材が主流である。この種の摩擦材は有機繊維、無
機繊維の繊維基材、および無機充填材と摩擦調整剤とを
湿式抄造し、フェノール樹脂などの熱硬化性樹脂を含浸
させ、乾燥、圧縮成形したものである。（例えば特開昭
57−85876号、特開昭59−175639号） ［発明が解決しようとする問題点］ 自動車等に装着されている自動変速機の構成要素を円滑
に作動させるためにATFは、動力伝達、変速制御、潤滑
作用および摩擦材の潤滑と適正な摩擦特性を維持させる
役割をはたしている。最近の車輌は、エンジンの高出力
化、４輪駆動車（以下4WDという）等の駆動方式の多様
化や省燃費対策のためのロックアップクラッチの装着な
どの設計条件が拡大し、ATFに対する要求特性も同様に
拡大されている。
自動変速機の変速ショックフィーリング向上のため、AT
Fによる最終動摩擦係数／動摩擦係数の比（以下μo/μ
ｄ比という）の低減が進められている。このμo/μｄ比
と、静摩擦係数（以下μｓという）は比例関係にあり低
μo/μｄ比のATFを使用した場合、μｓも低下し、従来
の自動変速機では、静トルク容量不足となり、摩擦材に
すべりが生じ焼損の原因となるという問題点がある。
Fによる最終動摩擦係数／動摩擦係数の比（以下μo/μ
ｄ比という）の低減が進められている。このμo/μｄ比
と、静摩擦係数（以下μｓという）は比例関係にあり低
μo/μｄ比のATFを使用した場合、μｓも低下し、従来
の自動変速機では、静トルク容量不足となり、摩擦材に
すべりが生じ焼損の原因となるという問題点がある。
これらの対策として、摩擦板の枚数を増加させたり、摩
擦材の有効径を増加させたり、またはクラッチ制御油圧
を高める方法が考えられるが、自動変速機自体が大きく
なり、現状の自動変速機への適用は困難であり、他の解
決方法が望まれている。
擦材の有効径を増加させたり、またはクラッチ制御油圧
を高める方法が考えられるが、自動変速機自体が大きく
なり、現状の自動変速機への適用は困難であり、他の解
決方法が望まれている。
［問題点を解決するための手段］ 本発明の目的は、上記の問題点を解決し、変速フィーリ
ングに優れ、かつ始動時の静トルク伝達容量の大きな湿
式摩擦材を提供するものである。すなわち本発明の湿式
摩擦材は、繊維成分、熱硬化性樹脂および摩擦調整材か
らなる湿式摩擦材において、前記摩擦調整材がカシュー
樹脂とゴムとからなり、しかも該摩擦調整材は15〜75重
量％のゴム成分を含有し、未加硫の複合化充填材である
ことを特徴とする。
ングに優れ、かつ始動時の静トルク伝達容量の大きな湿
式摩擦材を提供するものである。すなわち本発明の湿式
摩擦材は、繊維成分、熱硬化性樹脂および摩擦調整材か
らなる湿式摩擦材において、前記摩擦調整材がカシュー
樹脂とゴムとからなり、しかも該摩擦調整材は15〜75重
量％のゴム成分を含有し、未加硫の複合化充填材である
ことを特徴とする。
本発明の湿式摩擦材の骨格部分を構成する繊維成分は、
木材パルプ、リンターパルプ、芳香族ポリアミド繊維、
ノボロイド繊維などの有機繊維やガラス繊維、チタン酸
カリウム繊維、シリカ繊維、ロックウール繊維などの無
機繊維であり、これらの単独または２種以上を混合して
使用される。繊維成分の適正な配合量は、全摩擦材中の
40〜75重量％である。
木材パルプ、リンターパルプ、芳香族ポリアミド繊維、
ノボロイド繊維などの有機繊維やガラス繊維、チタン酸
カリウム繊維、シリカ繊維、ロックウール繊維などの無
機繊維であり、これらの単独または２種以上を混合して
使用される。繊維成分の適正な配合量は、全摩擦材中の
40〜75重量％である。
本発明の熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂、メラ
ミン樹脂、メラミン変性フェノール樹脂、フェノール変
性メラミン樹脂、オイル変性フェノール樹脂、エポキシ
樹脂、ポリエステル樹脂等の、硬化型の樹脂が用いられ
る。熱硬化性樹脂の適正な配合量は、全摩擦材中の20〜
40重量％である。
ミン樹脂、メラミン変性フェノール樹脂、フェノール変
性メラミン樹脂、オイル変性フェノール樹脂、エポキシ
樹脂、ポリエステル樹脂等の、硬化型の樹脂が用いられ
る。熱硬化性樹脂の適正な配合量は、全摩擦材中の20〜
40重量％である。
本発明の摩擦調整材として用いる複合化充填材は、カシ
ュー樹脂と天然ゴムまたはNBR、SBR、CR等の合成ゴムと
を複合化したもので、例えば粉末状のゴムにキシレン、
トルエン、トリクロルエチレン等の溶剤を加えて液状と
し、これにカシュー樹脂の粉末を加えてよく混合した
後、溶剤を蒸発乾燥させ粉砕して複合化充填材を得る。
または、溶液状態にあるカシュー樹脂にゴム粉末を混合
させた後、固化粉砕して複合化充填材を得ることができ
る。複合化充填材の適正な配合量は、全摩擦材中の５〜
20重量％である。
ュー樹脂と天然ゴムまたはNBR、SBR、CR等の合成ゴムと
を複合化したもので、例えば粉末状のゴムにキシレン、
トルエン、トリクロルエチレン等の溶剤を加えて液状と
し、これにカシュー樹脂の粉末を加えてよく混合した
後、溶剤を蒸発乾燥させ粉砕して複合化充填材を得る。
または、溶液状態にあるカシュー樹脂にゴム粉末を混合
させた後、固化粉砕して複合化充填材を得ることができ
る。複合化充填材の適正な配合量は、全摩擦材中の５〜
20重量％である。
本発明の湿式摩擦材には、上記の他にグラファイト粉
末、アルミニウム粉末、硫酸バリウム、炭酸カルシウ
ム、酸化鉄、珪藻土などの無機充填材を使用することが
できる。
末、アルミニウム粉末、硫酸バリウム、炭酸カルシウ
ム、酸化鉄、珪藻土などの無機充填材を使用することが
できる。
本発明の湿式摩擦材を製造するには、繊維成分、複合化
充填材、必要に応じて無機充填材や定着剤を水中に分散
させたのち、抄造機で抄紙し、乾燥後所定の型に打抜
く。つぎに打抜かれた基材にフェノール樹脂を含浸さ
せ、乾燥後加熱加圧成形して湿式摩擦材が得られる。
充填材、必要に応じて無機充填材や定着剤を水中に分散
させたのち、抄造機で抄紙し、乾燥後所定の型に打抜
く。つぎに打抜かれた基材にフェノール樹脂を含浸さ
せ、乾燥後加熱加圧成形して湿式摩擦材が得られる。
［発明の作用および効果］ 本発明の湿式摩擦材は、繊維成分、熱硬化性樹脂および
カシュー樹脂とゴムとの複合化充填材からなる摩擦調整
材を組成とすることにより、μo/μｄ比を低く抑えたま
ま、μｓを高めることができ、静トルク容量不足を改善
することができる。複合化充填材中のゴムの配合割合
は、15〜75重量％が好ましい。ゴムの配合割合が15重量
％未満の場合はμｓの増大効果が小さく、75重量％を超
えると湿式摩擦材の耐熱性が問題となる。
カシュー樹脂とゴムとの複合化充填材からなる摩擦調整
材を組成とすることにより、μo/μｄ比を低く抑えたま
ま、μｓを高めることができ、静トルク容量不足を改善
することができる。複合化充填材中のゴムの配合割合
は、15〜75重量％が好ましい。ゴムの配合割合が15重量
％未満の場合はμｓの増大効果が小さく、75重量％を超
えると湿式摩擦材の耐熱性が問題となる。
本発明の摩擦調整材として用いる複合化充填材は、カシ
ュー樹脂にゴムを複合化することにより、カシュー樹脂
のもつもろさが改善され、柔軟性とねばりのある複合化
充填材に改質され、湿式摩擦材のμo/μｄ比を低く抑え
たままμｓを高めることができる。
ュー樹脂にゴムを複合化することにより、カシュー樹脂
のもつもろさが改善され、柔軟性とねばりのある複合化
充填材に改質され、湿式摩擦材のμo/μｄ比を低く抑え
たままμｓを高めることができる。
本発明の湿式摩擦材は、低μo/μｄ比のATF中で用いる
ことにより、ATFの作用で変速ショックに大きな影響を
与えるμo/μｄ比を低く抑えたまま、μｓを増大させる
ことにより、変速フィーリングを向上させると同時に、
静トルク伝達容量が確保できるため、摩擦材のすべりを
防止し、耐久性に優れている。
ことにより、ATFの作用で変速ショックに大きな影響を
与えるμo/μｄ比を低く抑えたまま、μｓを増大させる
ことにより、変速フィーリングを向上させると同時に、
静トルク伝達容量が確保できるため、摩擦材のすべりを
防止し、耐久性に優れている。
［実施例］ 以下、本発明の実施例を示すが、本発明はこれに限定さ
れるものではない。
れるものではない。
［実施例１］ リンターバルブ45重量％、ガラス繊維５重量％、アラミ
ンド繊維10重量％を水中に口水度480〜520mlになる様に
叩解したのち、NBRが20重量％とカシュー樹脂が80重量
％の配合割合の複合化充填剤を15重量％および珪藻土を
25重量％を順次仕込み、分散させ、硫酸バンドにより定
着させたのち、円網式抄造機により所定の秤量、厚さに
抄紙する。この抄紙した基材を所定のリングに打抜き、
フェノール樹脂を抄紙した基材100重量部に対して28重
量部をディッピング方法により含浸し、170℃×２分間
加熱加圧成形と同時に金属板からなるディスクプレート
に接着して湿式摩擦材を得た。
ンド繊維10重量％を水中に口水度480〜520mlになる様に
叩解したのち、NBRが20重量％とカシュー樹脂が80重量
％の配合割合の複合化充填剤を15重量％および珪藻土を
25重量％を順次仕込み、分散させ、硫酸バンドにより定
着させたのち、円網式抄造機により所定の秤量、厚さに
抄紙する。この抄紙した基材を所定のリングに打抜き、
フェノール樹脂を抄紙した基材100重量部に対して28重
量部をディッピング方法により含浸し、170℃×２分間
加熱加圧成形と同時に金属板からなるディスクプレート
に接着して湿式摩擦材を得た。
［実施例２］ NBRが20重量％とカシュー樹脂が80重量％の配合割合の
複合化充填材に代えて、NBRが40重量％とカシュー樹脂
が60重量％の配合割合の複合化充填材を用いた以外は実
施例１と同様にして湿式摩擦材を得た。
複合化充填材に代えて、NBRが40重量％とカシュー樹脂
が60重量％の配合割合の複合化充填材を用いた以外は実
施例１と同様にして湿式摩擦材を得た。
［実施例３］ NBRが20重量％とカシュー樹脂が80重量％の配合割合の
複合化充填材に代えて、NBRが60重量％とカシュー樹脂
が40重量％の配合割合の複合化充填材を用いた以外は実
施例１と同様にして湿式摩擦材を得た。
複合化充填材に代えて、NBRが60重量％とカシュー樹脂
が40重量％の配合割合の複合化充填材を用いた以外は実
施例１と同様にして湿式摩擦材を得た。
［比較例］ NBRが20重量％とカシュー樹脂が80重量％の配合割合の
複合化充填材に代えて、カシュー樹脂単独を充填材とし
て用いた以外は実施例１と同様にして湿式摩擦材を得
た。
複合化充填材に代えて、カシュー樹脂単独を充填材とし
て用いた以外は実施例１と同様にして湿式摩擦材を得
た。
つぎに、実施例１〜３、比較例で得られた湿式摩擦材を
SAE No.2テスターにより2000サイクルまでの摩擦試験を
実施した。
SAE No.2テスターにより2000サイクルまでの摩擦試験を
実施した。
試験条件は、イナーシャ;2.5kgcm sec2、 面圧;7.7kg/cm2、回転数Ｎ＝3600rpm ATF;トヨタオートフルードタイプＴ、 試験油温;120℃ である。
試験結果を表１に示した。
表１の試験結果に示したように、本発明による実施例１
〜３の湿式摩擦材は、比較例の湿式摩擦材と同等の摩擦
係数比（1.07〜1.12）を保持しつつ、静摩擦係数は比較
例に比べ約10％増加していることがわかる。
〜３の湿式摩擦材は、比較例の湿式摩擦材と同等の摩擦
係数比（1.07〜1.12）を保持しつつ、静摩擦係数は比較
例に比べ約10％増加していることがわかる。
Claims (1)
- 【請求項１】繊維成分、熱硬化性樹脂および摩擦調整材
からなる湿式摩擦材において、該摩擦調整材がカシュー
樹脂とゴムとからなり、しかも該摩擦調整材は15〜75重
量％のゴム成分を含有し、未加硫の複合化充填材である
ことを特徴とする湿式摩擦材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13961388A JPH0776574B2 (ja) | 1988-06-07 | 1988-06-07 | 湿式摩擦材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13961388A JPH0776574B2 (ja) | 1988-06-07 | 1988-06-07 | 湿式摩擦材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01307529A JPH01307529A (ja) | 1989-12-12 |
| JPH0776574B2 true JPH0776574B2 (ja) | 1995-08-16 |
Family
ID=15249370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13961388A Expired - Lifetime JPH0776574B2 (ja) | 1988-06-07 | 1988-06-07 | 湿式摩擦材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0776574B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103614114A (zh) * | 2013-08-14 | 2014-03-05 | 十堰市九霄摩擦材料有限公司 | 汽车制动用摩擦材料及其再回收利用方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8021744B2 (en) | 2004-06-18 | 2011-09-20 | Borgwarner Inc. | Fully fibrous structure friction material |
| US7429418B2 (en) | 2004-07-26 | 2008-09-30 | Borgwarner, Inc. | Porous friction material comprising nanoparticles of friction modifying material |
| WO2006116474A2 (en) | 2005-04-26 | 2006-11-02 | Borgwarner Inc. | Friction material |
| EP2071209A1 (de) * | 2007-12-12 | 2009-06-17 | HOERBIGER Antriebstechnik GmbH | Nichtmetallischer Reibbelag |
| DE102008013907B4 (de) | 2008-03-12 | 2016-03-10 | Borgwarner Inc. | Reibschlüssig arbeitende Vorrichtung mit mindestens einer Reiblamelle |
-
1988
- 1988-06-07 JP JP13961388A patent/JPH0776574B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103614114A (zh) * | 2013-08-14 | 2014-03-05 | 十堰市九霄摩擦材料有限公司 | 汽车制动用摩擦材料及其再回收利用方法 |
| CN103614114B (zh) * | 2013-08-14 | 2015-07-22 | 十堰市九霄摩擦材料有限公司 | 汽车制动用摩擦材料及其再回收利用方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01307529A (ja) | 1989-12-12 |
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