JPH0785653B2 - サイクロコンバ−タ用三相変圧器 - Google Patents
サイクロコンバ−タ用三相変圧器Info
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- JPH0785653B2 JPH0785653B2 JP61303816A JP30381686A JPH0785653B2 JP H0785653 B2 JPH0785653 B2 JP H0785653B2 JP 61303816 A JP61303816 A JP 61303816A JP 30381686 A JP30381686 A JP 30381686A JP H0785653 B2 JPH0785653 B2 JP H0785653B2
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- H01F30/06—Fixed transformers not covered by group H01F19/00 characterised by the structure
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、変換周波数が電源周波数より低いサイクロ
コンバータに用いられる三相変圧器に関し、特に、二次
巻線をスプリット巻線構造として一次巻線との間のイン
ピーダンスを等しくすることにより、出力周波数を入力
周波数の1/2にしても直流励磁を受けないサイクロコン
バータ用三相変圧器に関するものである。
コンバータに用いられる三相変圧器に関し、特に、二次
巻線をスプリット巻線構造として一次巻線との間のイン
ピーダンスを等しくすることにより、出力周波数を入力
周波数の1/2にしても直流励磁を受けないサイクロコン
バータ用三相変圧器に関するものである。
［従来の技術］ 従来より、電鉄又は誘導電動機等の速度制御には、電源
周波数50Hz〜60Hzから数Hz〜20Hzの出力周波数に変換で
きるサイクロコンバータが用いられている。
周波数50Hz〜60Hzから数Hz〜20Hzの出力周波数に変換で
きるサイクロコンバータが用いられている。
第３図は、例えば「電気工学ハンドブック」（昭和46年
電気学会発行）の第714頁、6.4.3項、168図に記載され
たサイクロコンバータを三相に置き換えた場合の、従来
のサイクロコンバータ用三相変圧器を示す結線図であ
る。
電気学会発行）の第714頁、6.4.3項、168図に記載され
たサイクロコンバータを三相に置き換えた場合の、従来
のサイクロコンバータ用三相変圧器を示す結線図であ
る。
図において、（１）〜（３）は同構成の３つの三相変圧
器であり、それぞれ一次巻線（４）とこれに磁気結合さ
れた二次巻線（５）及び（６）とを備えている。又、第
３図では１つの巻線で示したが、一次巻線（４）及び二
次巻線（５）、（６）は、後述するように、それぞれ各
相Ｕ、Ｖ及びＷに対応した３つの巻線から構成されてい
る。
器であり、それぞれ一次巻線（４）とこれに磁気結合さ
れた二次巻線（５）及び（６）とを備えている。又、第
３図では１つの巻線で示したが、一次巻線（４）及び二
次巻線（５）、（６）は、後述するように、それぞれ各
相Ｕ、Ｖ及びＷに対応した３つの巻線から構成されてい
る。
（７）〜（９）は各三相変圧器（１）〜（３）に個々に
接続された同構成の３つのサイクロコンバータ回路であ
り、それぞれサイリスタ回路からなる正群コンバータ
（10）及び負群コンバータ（11）と、これら各コンバー
タ（10）及び（11）に直列接続された循環電流リアクト
ル（12）とを備えている。又、サイクロコンバータ回路
（７）〜（９）からの三相出力Iu〜Iwは三相誘導電動機
（図示せず）に供給されている。
接続された同構成の３つのサイクロコンバータ回路であ
り、それぞれサイリスタ回路からなる正群コンバータ
（10）及び負群コンバータ（11）と、これら各コンバー
タ（10）及び（11）に直列接続された循環電流リアクト
ル（12）とを備えている。又、サイクロコンバータ回路
（７）〜（９）からの三相出力Iu〜Iwは三相誘導電動機
（図示せず）に供給されている。
第４図は第３図内の１つの三相変圧器（１）の巻線構造
を示す側断面図である。
を示す側断面図である。
図において、（13）は三相三脚構造の鉄心であり、Ｕ
相、Ｖ相及びＷ相に対応する３つの主脚（13U）〜（13
W）を有している。（4U）〜（4W）は主脚（13U）〜（13
W）に個々に巻回された各相の一次巻線であり、これら
は一次巻線（４）を構成している。（5U）〜（5W）及び
（6U）〜（6W）は各主脚（13U）〜（13W）に巻回された
各相の二次巻線であり、これらは二次巻線（５）及び
（６）を構成している。
相、Ｖ相及びＷ相に対応する３つの主脚（13U）〜（13
W）を有している。（4U）〜（4W）は主脚（13U）〜（13
W）に個々に巻回された各相の一次巻線であり、これら
は一次巻線（４）を構成している。（5U）〜（5W）及び
（6U）〜（6W）は各主脚（13U）〜（13W）に巻回された
各相の二次巻線であり、これらは二次巻線（５）及び
（６）を構成している。
各相の一次巻線（4U）〜（4W）は、それぞれ２つに分割
されて各組が並列に励磁されるようになっており、一方
が各二次巻線（5U）〜（5W）に、他方が各二次巻線（6
U）〜（6W）にそれぞれ磁気結合されている。
されて各組が並列に励磁されるようになっており、一方
が各二次巻線（5U）〜（5W）に、他方が各二次巻線（6
U）〜（6W）にそれぞれ磁気結合されている。
又、二次巻線（５）及び（６）の各相毎の１つずつはそ
れぞれΔ結線又は星形結線され、三相信号U1〜W1及びU2
〜W2を出力する各端子を構成している。即ち、例えば、
Ｕ相の二次巻線（5U）、Ｖ相の二次巻線（5V）及びＷ相
の二次巻線（5W）はΔ結線され、各々の接続点から三相
出力U1〜W1を出力するようになっている。
れぞれΔ結線又は星形結線され、三相信号U1〜W1及びU2
〜W2を出力する各端子を構成している。即ち、例えば、
Ｕ相の二次巻線（5U）、Ｖ相の二次巻線（5V）及びＷ相
の二次巻線（5W）はΔ結線され、各々の接続点から三相
出力U1〜W1を出力するようになっている。
次に、第３図及び第４図に示した従来のサイクロコンバ
ータ用三相変圧器の動作について説明する。
ータ用三相変圧器の動作について説明する。
まず、電源周波数60Hzの三相電流IU〜IWが三相変圧器
（１）の一次巻線（４）に供給されると、各相の一次巻
線（4U）〜（4W）が励磁されて、対応する二次巻線（5
U）〜（5W）及び（6U）〜（6W）からは三相信号U1〜W1
及びU2〜W2が出力される。そして、一方の二次巻線
（５）から得られた三相信号U1〜WW1は正群コンバータ
（10）に、他方の二次巻線（６）から得られた三相信号
U2〜W2は負群コンバータ（11）にそれぞれ供給される。
（１）の一次巻線（４）に供給されると、各相の一次巻
線（4U）〜（4W）が励磁されて、対応する二次巻線（5
U）〜（5W）及び（6U）〜（6W）からは三相信号U1〜W1
及びU2〜W2が出力される。そして、一方の二次巻線
（５）から得られた三相信号U1〜WW1は正群コンバータ
（10）に、他方の二次巻線（６）から得られた三相信号
U2〜W2は負群コンバータ（11）にそれぞれ供給される。
各三相信号U1〜W1及にU2〜W2は、各コンバータ（10）及
び（11）内のサイリスタにより整流且つ通流制御され、
更に、循環電流リアクトル（12）により所望の周波数に
変換されてＵ相の単相出力Iuとなる。
び（11）内のサイリスタにより整流且つ通流制御され、
更に、循環電流リアクトル（12）により所望の周波数に
変換されてＵ相の単相出力Iuとなる。
同様に、三相変圧器（２）からの三相信号U3〜W3及びU4
〜W4は、サイクロコンバータ回路（８）によりＶ相の単
相出力Ivに変換され、三相変圧器（３）からの三相信号
U5〜W5及びU6〜W6は、サイクロコンバータ回路（９）に
よりＷ相の単相出力Iwに変換される。これら単相出力Iu
〜Iwは互いに120°の位相差を有する三相出力を構成し
ており、誘導電動機の速度制御に用いられる。
〜W4は、サイクロコンバータ回路（８）によりＶ相の単
相出力Ivに変換され、三相変圧器（３）からの三相信号
U5〜W5及びU6〜W6は、サイクロコンバータ回路（９）に
よりＷ相の単相出力Iwに変換される。これら単相出力Iu
〜Iwは互いに120°の位相差を有する三相出力を構成し
ており、誘導電動機の速度制御に用いられる。
第５図は、１つの単相出力を得る過程を説明するための
波形図である。第５図に示すような交流入力電圧を三相
電流IU〜IWとして供給すると、各コンバータ（10）及び
（11）からは出力電圧（斜線部）のような信号が得られ
る。従って、この出力電圧を循環電流リアクトル（12）
を介して取り出すことにより、出力基本波電圧で示すよ
うな単相出力が得られる。この場合、各単相出力Iu〜Iw
の出力周波数foが三相電流IU〜IWの入力周波数fiの1/3
となっているから、例えば入力周波数fiを60Hzとすれ
ば、出力周波数foは20Hzとなる。
波形図である。第５図に示すような交流入力電圧を三相
電流IU〜IWとして供給すると、各コンバータ（10）及び
（11）からは出力電圧（斜線部）のような信号が得られ
る。従って、この出力電圧を循環電流リアクトル（12）
を介して取り出すことにより、出力基本波電圧で示すよ
うな単相出力が得られる。この場合、各単相出力Iu〜Iw
の出力周波数foが三相電流IU〜IWの入力周波数fiの1/3
となっているから、例えば入力周波数fiを60Hzとすれ
ば、出力周波数foは20Hzとなる。
しかし、このような三相出力Iu〜Iwを用いた運転制御方
式の場合、出力周波数foを入力周波数fiの1/2程度で運
転しようとすると、例えば、B.R.ペリー著、西條隆繁訳
「サイクロコンバータ」（昭51−11−20、電気書院）に
も記載されているように、三相信号U1〜W1、…、U6〜W6
にそれぞれ直流電流成分が発生するので、三相変圧器
（１）〜（３）の各一次巻線（4U）〜（4W）に供給され
る三相電流IU〜IWにも直流電流成分が流れる。従って、
三相変圧器（１）〜（３）はそれぞれ直流励磁を受け、
鉄心（13）の主脚（13U）〜（13W）が飽和し、これら主
脚（13U）〜（13W）に巻回された一次巻線（4U）〜（4
W）、二次巻線（5U）〜（5W）及び（6U）〜（6W）は、
鉄心（13）の過熱及び突流電流等により電磁機械的悪影
響を受けることになる。
式の場合、出力周波数foを入力周波数fiの1/2程度で運
転しようとすると、例えば、B.R.ペリー著、西條隆繁訳
「サイクロコンバータ」（昭51−11−20、電気書院）に
も記載されているように、三相信号U1〜W1、…、U6〜W6
にそれぞれ直流電流成分が発生するので、三相変圧器
（１）〜（３）の各一次巻線（4U）〜（4W）に供給され
る三相電流IU〜IWにも直流電流成分が流れる。従って、
三相変圧器（１）〜（３）はそれぞれ直流励磁を受け、
鉄心（13）の主脚（13U）〜（13W）が飽和し、これら主
脚（13U）〜（13W）に巻回された一次巻線（4U）〜（4
W）、二次巻線（5U）〜（5W）及び（6U）〜（6W）は、
鉄心（13）の過熱及び突流電流等により電磁機械的悪影
響を受けることになる。
これを防ぐため従来は、出力周波数foを入力周波数fiに
対し、 fo＜fi/2 となるように運転し、速度制御に用いる出力周波数foを
０〜25Hz程度にしている。そして、負荷となる誘導電動
機等の速度制御範囲を拡大したい場合は、ギアを用いて
変速を行なっている。
対し、 fo＜fi/2 となるように運転し、速度制御に用いる出力周波数foを
０〜25Hz程度にしている。そして、負荷となる誘導電動
機等の速度制御範囲を拡大したい場合は、ギアを用いて
変速を行なっている。
［発明が解決しようとする問題点］ 従来のサイクロコンバータ用三相変圧器は以上のよう
に、３つの三相変圧器（１）〜（３）を用いて各相毎の
単相出力Iu〜Iwを得ていたので、出力周波数foが25Hz以
上の三相出力Iu〜Iwを得ようとすると、直流励磁により
各三相変圧器（１）〜（３）の鉄心（13）に磁気飽和が
発生して運転が困難になるという問題点があった。又、
制御対象の速度範囲を拡大したいときにはギアを必要と
し、コストアップ及び可動部分の保守労力増大を招くと
いう問題点があった。
に、３つの三相変圧器（１）〜（３）を用いて各相毎の
単相出力Iu〜Iwを得ていたので、出力周波数foが25Hz以
上の三相出力Iu〜Iwを得ようとすると、直流励磁により
各三相変圧器（１）〜（３）の鉄心（13）に磁気飽和が
発生して運転が困難になるという問題点があった。又、
制御対象の速度範囲を拡大したいときにはギアを必要と
し、コストアップ及び可動部分の保守労力増大を招くと
いう問題点があった。
この発明は上記のような問題点を解決するためになされ
たもので、サイクロコンバータの出力周波数が入力周波
数の1/2となるように運転しても、鉄心内の各主脚に直
流励磁が発生しないサイクロコンバータ用三相変圧器を
得ることを目的とする。
たもので、サイクロコンバータの出力周波数が入力周波
数の1/2となるように運転しても、鉄心内の各主脚に直
流励磁が発生しないサイクロコンバータ用三相変圧器を
得ることを目的とする。
［問題点を解決するための手段］ この発明に係るサイクロコンバータ用三相変圧器は、三
相電流が個々に入力される３つの一次巻線のそれぞれ
に、６つの二次巻線を設け、各相毎の二次巻線から出力
される６組の三相信号に含まれる直流電流成分を、各相
毎に相殺するように構成したサイクロコンバータ用三相
変圧器において、一次巻線の内側に６つの二次巻線のう
ちの４つの二次巻線を配置すると共に、一次巻線の外側
に６つの二次巻線のうちの２つの二次巻線を配置して、
スプリット巻線形に構成したものである。
相電流が個々に入力される３つの一次巻線のそれぞれ
に、６つの二次巻線を設け、各相毎の二次巻線から出力
される６組の三相信号に含まれる直流電流成分を、各相
毎に相殺するように構成したサイクロコンバータ用三相
変圧器において、一次巻線の内側に６つの二次巻線のう
ちの４つの二次巻線を配置すると共に、一次巻線の外側
に６つの二次巻線のうちの２つの二次巻線を配置して、
スプリット巻線形に構成したものである。
［作用］ この発明においては、二次巻線から出力される各三相信
号に含まれる直流電流成分を相殺して零とし、各相毎の
主脚に巻回された一次巻線に供給される電流に直流電流
成分を含まないようにする。
号に含まれる直流電流成分を相殺して零とし、各相毎の
主脚に巻回された一次巻線に供給される電流に直流電流
成分を含まないようにする。
［実施例］ 以下、この発明の一実施例を図について説明する。第１
図はこの発明の一実施例を示す結線図、第２図は第１図
内の三相変圧器の巻線構造を示す側断面図であり、
（７）〜（13）は前述と同様のものである。
図はこの発明の一実施例を示す結線図、第２図は第１図
内の三相変圧器の巻線構造を示す側断面図であり、
（７）〜（13）は前述と同様のものである。
（20）は７巻線を有する三相変圧器であり、一次巻線
（21）とこれに磁気結合された６つの二次巻線（22）〜
（27）とを備えている。
（21）とこれに磁気結合された６つの二次巻線（22）〜
（27）とを備えている。
一次巻線（21）及び二次巻線（22）〜（27）は、各相
Ｕ、Ｖ及びＷに対応した３つの一次巻線（21U）〜（21
W）、二次巻線（22U）〜（22W）、…、（27U）〜（27
W）から構成されており、それぞれ第２図のように各相
の主脚（13U）〜（13W）に巻回されている。又、各相の
一次巻線（21U）〜（21W）は、それぞれ２つに分割され
て並列に励磁されるようになっており、一方が各二次巻
線（22）〜（24）に、他方が各二次巻線（25）〜（27）
にそれぞれ磁気結合されている。即ち、各相毎の二次巻
線（22U）〜（27W）から出力される６組の三相信号に含
まれる直流電流成分が各相毎に相殺されるように構成さ
れている。
Ｕ、Ｖ及びＷに対応した３つの一次巻線（21U）〜（21
W）、二次巻線（22U）〜（22W）、…、（27U）〜（27
W）から構成されており、それぞれ第２図のように各相
の主脚（13U）〜（13W）に巻回されている。又、各相の
一次巻線（21U）〜（21W）は、それぞれ２つに分割され
て並列に励磁されるようになっており、一方が各二次巻
線（22）〜（24）に、他方が各二次巻線（25）〜（27）
にそれぞれ磁気結合されている。即ち、各相毎の二次巻
線（22U）〜（27W）から出力される６組の三相信号に含
まれる直流電流成分が各相毎に相殺されるように構成さ
れている。
ここで、Ｕ相に注目して説明すると、一次巻線（21U）
の内側に６つの二次巻線（22U）〜（27U）のうちの４つ
の二次巻線（22U）、（23U）、（25U）及び（26U）が配
置されると共に、一次巻線（21U）の外側に６つの二次
巻線（22U）〜（27U）のうちの２つの二次巻線（24U）
及び（27U）が配置されている。
の内側に６つの二次巻線（22U）〜（27U）のうちの４つ
の二次巻線（22U）、（23U）、（25U）及び（26U）が配
置されると共に、一次巻線（21U）の外側に６つの二次
巻線（22U）〜（27U）のうちの２つの二次巻線（24U）
及び（27U）が配置されている。
以下、各相毎に同様の構成を有し、それぞれスプリット
巻線形に構成されており、一次巻線（21U）〜（21W）と
二次巻線（22U）〜（27W）との間のインピーダンスが等
しくなるように構成されている。更に、二次巻線（22）
〜（27）は、各相毎に１つずつΔ結線されており、各接
続点が三相信号U1〜W1、…、U6〜W6の出力端子を構成し
ている。
巻線形に構成されており、一次巻線（21U）〜（21W）と
二次巻線（22U）〜（27W）との間のインピーダンスが等
しくなるように構成されている。更に、二次巻線（22）
〜（27）は、各相毎に１つずつΔ結線されており、各接
続点が三相信号U1〜W1、…、U6〜W6の出力端子を構成し
ている。
次に、第１図及び第２図に示したこの発明の一実施例の
動作について説明する。
動作について説明する。
まず、電源周波数60Hzの三相電流IU〜IWが一次巻線（2
1）に供給されると、Ｕ相一次巻線（21U）〜Ｗ相一次巻
線（21W）が励磁され、二次巻線（22）〜（27）からは
三相信号U1〜W1、…、U6〜W6が出力される。これら三相
信号U1〜W1、…、U6〜W6は、サイクロコンバータ回路
（７）〜（９）に供給され、前述と同様に所望の周波数
の三相出力Iu〜Iwに変換される。
1）に供給されると、Ｕ相一次巻線（21U）〜Ｗ相一次巻
線（21W）が励磁され、二次巻線（22）〜（27）からは
三相信号U1〜W1、…、U6〜W6が出力される。これら三相
信号U1〜W1、…、U6〜W6は、サイクロコンバータ回路
（７）〜（９）に供給され、前述と同様に所望の周波数
の三相出力Iu〜Iwに変換される。
一般に、三相信号U1〜W1、…、U6〜W6には直流電流成分
が含まれているが、これらは三相平衡電流であるから、
その合成電流には直流電流成分を含まないことが知られ
ている。
が含まれているが、これらは三相平衡電流であるから、
その合成電流には直流電流成分を含まないことが知られ
ている。
この場合、鉄心（13）の各主脚（13U）、（13V）及び
（13W）には、各二次巻線（22U）〜（27U）、（22V）〜
（22W）及び（27U）〜（27W）による合成電流が印加さ
れているので直流励磁は発生しない。又、これにより、
一次巻線（21U）〜（21W）に供給される各三相電流IU〜
IWにも直流電流成分は発生しないので、各主脚（13U）
〜（13W）が直流励磁を受けることは全くない。従っ
て、三相変圧器（20）は、出力周波数foが入力周波数fi
の1/2となるように運転しても、前述のような障害は発
生しないので、サイクロコンバータの運転に適した経済
的な構成となっている。
（13W）には、各二次巻線（22U）〜（27U）、（22V）〜
（22W）及び（27U）〜（27W）による合成電流が印加さ
れているので直流励磁は発生しない。又、これにより、
一次巻線（21U）〜（21W）に供給される各三相電流IU〜
IWにも直流電流成分は発生しないので、各主脚（13U）
〜（13W）が直流励磁を受けることは全くない。従っ
て、三相変圧器（20）は、出力周波数foが入力周波数fi
の1/2となるように運転しても、前述のような障害は発
生しないので、サイクロコンバータの運転に適した経済
的な構成となっている。
尚、上記実施例では鉄心（13）が三相三脚の場合につい
て説明したが、側脚を有する三相五脚の鉄心を用いても
同等の効果を奏する。
て説明したが、側脚を有する三相五脚の鉄心を用いても
同等の効果を奏する。
又、二次巻線（22）〜（27）の各相毎の１つずつをΔ結
線して三相信号U1〜W1、…、U6〜W6を得るようにした
が、二次巻線（22U）〜（22W）、…、（27U）〜（27W）
をそれぞれ星形結線としても良い。
線して三相信号U1〜W1、…、U6〜W6を得るようにした
が、二次巻線（22U）〜（22W）、…、（27U）〜（27W）
をそれぞれ星形結線としても良い。
［発明の効果］ 以上のようにこの発明によれば、三相電流が個々に入力
される３つの一次巻線のそれぞれに、６つの二次巻線を
設け、各相毎の二次巻線から出力される６組の三相信号
に含まれる直流電流成分を、各相毎に相殺するように構
成したサイクロコンバータ用三相変圧器において、一次
巻線と二次巻線との間のインピーダンスを等しくするた
めに、一次巻線の内側に６つの二次巻線のうちの４つの
二次巻線を配置すると共に、一次巻線の外側に６つの二
次巻線のうちの２つの二次巻線を配置してスプリット巻
線形に構成し、二次巻線から出力される各三相信号に含
まれる直流電流成分を相殺して零とし、各相毎の主脚に
巻回された一次巻線に供給される電流に直流電流成分を
含まないようにしたので、サイクロコンバータ回路から
の出力周波数によらず直流励磁を受けないサイクロコン
バータ用三相変圧器が経済的に得られる効果がある。
される３つの一次巻線のそれぞれに、６つの二次巻線を
設け、各相毎の二次巻線から出力される６組の三相信号
に含まれる直流電流成分を、各相毎に相殺するように構
成したサイクロコンバータ用三相変圧器において、一次
巻線と二次巻線との間のインピーダンスを等しくするた
めに、一次巻線の内側に６つの二次巻線のうちの４つの
二次巻線を配置すると共に、一次巻線の外側に６つの二
次巻線のうちの２つの二次巻線を配置してスプリット巻
線形に構成し、二次巻線から出力される各三相信号に含
まれる直流電流成分を相殺して零とし、各相毎の主脚に
巻回された一次巻線に供給される電流に直流電流成分を
含まないようにしたので、サイクロコンバータ回路から
の出力周波数によらず直流励磁を受けないサイクロコン
バータ用三相変圧器が経済的に得られる効果がある。
第１図はこの発明の一実施例を示す結線図、第２図は第
１図内の三相変圧器の巻線構造を示す側断面図、第３図
は従来のサイクロコンバータ用三相変圧器を示す結線
図、第４図は第３図内の三相変圧器の巻線構造を示す側
断面図、第５図は一般的なサイクロコンバータ回路の動
作を説明するための波形図である。 （７）〜（９）……サイクロコンバータ回路 （20）……三相変圧器、（21）……一次巻線 （21U）……Ｕ相一次巻線、（21V）……Ｖ相一次巻線 （21W）……Ｗ相一次巻線、（22）〜（27）……二次巻
線 （22U）〜（27U）……Ｕ相二次巻線 （22V）〜（27V）……Ｖ相二次巻線 （22W）〜（27W）……Ｗ相二次巻線 IU〜IW……三相電流 U1、V1、W1〜U6、V6、W6……三相信号 尚、図中、同一符号は同一又は相当部分を示す。
１図内の三相変圧器の巻線構造を示す側断面図、第３図
は従来のサイクロコンバータ用三相変圧器を示す結線
図、第４図は第３図内の三相変圧器の巻線構造を示す側
断面図、第５図は一般的なサイクロコンバータ回路の動
作を説明するための波形図である。 （７）〜（９）……サイクロコンバータ回路 （20）……三相変圧器、（21）……一次巻線 （21U）……Ｕ相一次巻線、（21V）……Ｖ相一次巻線 （21W）……Ｗ相一次巻線、（22）〜（27）……二次巻
線 （22U）〜（27U）……Ｕ相二次巻線 （22V）〜（27V）……Ｖ相二次巻線 （22W）〜（27W）……Ｗ相二次巻線 IU〜IW……三相電流 U1、V1、W1〜U6、V6、W6……三相信号 尚、図中、同一符号は同一又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｕ相、Ｖ相及びＷ相の三相電流が個々に入
力される３つの一次巻線と、 これら一次巻線のそれぞれに設けられた６つの二次巻線
と を備え、前記各相毎の二次巻線から出力される６組の三
相信号に含まれる直流電流成分を、各相毎に相殺するよ
うに構成したサイクロコンバータ用三相変圧器におい
て、 前記一次巻線の内側に前記６つの二次巻線のうちの４つ
の二次巻線を配置すると共に、前記一次巻線の外側に前
記６つの二次巻線のうちの２つの二次巻線を配置して、
スプリット巻線形に構成したことを特徴とするサイクロ
コンバータ用三相変圧器。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61303816A JPH0785653B2 (ja) | 1986-12-22 | 1986-12-22 | サイクロコンバ−タ用三相変圧器 |
| US07/112,215 US4853664A (en) | 1986-12-22 | 1987-10-26 | Three-phase transformer for cycloconverter |
| EP87118569A EP0275483B1 (en) | 1986-12-22 | 1987-12-15 | Three-phase transformer for cycloconverter |
| DE8787118569T DE3784899T2 (de) | 1986-12-22 | 1987-12-15 | Dreiphasentransformator fuer zykloumsetzer. |
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|---|---|---|---|
| JP61303816A JPH0785653B2 (ja) | 1986-12-22 | 1986-12-22 | サイクロコンバ−タ用三相変圧器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63157675A JPS63157675A (ja) | 1988-06-30 |
| JPH0785653B2 true JPH0785653B2 (ja) | 1995-09-13 |
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Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
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| JP (1) | JPH0785653B2 (ja) |
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| GB2013000A (en) * | 1978-01-20 | 1979-08-01 | Hitachi Ltd Dc | D.C. magnetic field cancellation circuit |
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| SU811446A1 (ru) * | 1979-01-25 | 1981-03-07 | Алма-Атинский Энергетический Институт | Трехфазный умножитель частоты |
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| SU1056393A1 (ru) * | 1982-05-28 | 1983-11-23 | Кишиневский политехнический институт им.С.Лазо | Статический ферромагнитный преобразователь частоты |
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| US4513243A (en) * | 1983-06-08 | 1985-04-23 | Westinghouse Electric Corp. | Core form transformer for selective cancellation of subsynchronous resonance |
-
1986
- 1986-12-22 JP JP61303816A patent/JPH0785653B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1987
- 1987-10-26 US US07/112,215 patent/US4853664A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-15 EP EP87118569A patent/EP0275483B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-15 DE DE8787118569T patent/DE3784899T2/de not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| EP0275483B1 (en) | 1993-03-17 |
| DE3784899D1 (de) | 1993-04-22 |
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|---|---|---|---|
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