JPH079052B2

JPH079052B2 - 耐摩耗複合ロール及びその製造方法

Info

Publication number: JPH079052B2
Application number: JP63-502702A
Authority: JP
Inventors: 昌彦大島; 拓己大畑; 敏幸服部
Original assignee: Hitachi Metals Ltd
Current assignee: Proterial Ltd
Priority date: 1987-03-24
Filing date: 1988-03-24
Publication date: 1995-02-01
Anticipated expiration: 2010-02-01
Also published as: KR890700691A; US4958422A; JPH079052B1; KR930009983B1; WO1988007594A1; EP0309587B1; EP0309587A4; BR8806569A; DE3882636D1; EP0309587A1; DE3882636T2

Description

【発明の詳細な説明】技術分野本発明は熱間または冷間圧延用の耐摩耗複合ロール及び
その製造方法に関する。

背景技術圧延用ロールとして遠心鋳造法により製造した鋳鉄製の
複合ロールが広く用いられている。これは外層に耐摩耗
性の大きい炭化物を多く晶出させた鋳鉄系材質を用い、
内層に靭性のあるねずみ鋳鉄もしくはダクタイル鋳鉄を
配した構造のものであるが、この製造方法では外層及び
内層に適用できる材質の範囲が限られている。

Ｗ、Ｖ、Nb、Ti、Ta、Zr、Hf等の元素が形成する炭化物
はビッカース硬さHvが2000以上と硬く、これらの炭化物
を外層材に含有させれば、ロールの耐摩耗性の向上に有
効であるが、前記炭化物が晶出する外層と内層とを健全
に溶着した複合ロールを遠心鋳造法により製造するのは
現実には不可能である。

その理由は、これらの元素が形成する炭化物は溶湯との
比重が異なるため、鋳造中にいわゆる遠心分離の作用に
より偏析を起こし易いことである。またこれらの元素に
は酸化傾向の強いものが多く、大気中での溶解、鋳造、
内層との溶着が著しく困難である。更に、遠心鋳造法で
は、内層材に黒鉛の晶出したねずみ鋳鉄もしくはダクタ
イル鋳鉄を用いて靭性を得ているが、外層材が前記のよ
うな白銑化傾向の強い元素を多量に含んでいると、外層
成分が内層に若干溶け込むため内層の黒鉛化が悪くな
り、脆くなる。特に内層との境界付近には炭化物が集中
して形成されるため脆くなり、境界部を起点にした外層
の剥離などが起こりやすい。

また、内層のねじみ鋳鉄またはダクタイル鋳鉄の引張り
強さは55kg/mm²程度が限界であり、伸びは１％未満であ
る。これ以上の値を得ようとすると内層に鋼系の材質を
用いる必要があるが、これも遠心鋳造法では困難であ
る。その理由は、内層のほうが外層より高融点となるた
め、内層を鋳込んだ時に外層が溶けて混合状態となった
境界部分が最終凝固層となり、この境界部に鋳造欠陥が
発生し易いためである。

従って、前記のような元素の炭化物を外層に多量に晶出
しているとともに外層と内層が健全に溶着し、内層の引
張り強さが55kg/mm²以上および伸びが1.0％以上の複合
ロールを遠心鋳造法により製造するのは不可能であっ
た。

また一度に多量の圧延を行うことによって圧延の合理化
を図るとともに、圧延材の寸法精度を向上するために、
圧延用ロールの耐摩耗性を大幅に向上することが必要に
なってきた。また、それと同時に、圧延材の寸法精度向
上のためにロールの圧延によるたわみと逆方向にロール
の軸部に曲げを加えることや、より少ないスタンド数で
圧延を完了するために一つの圧延スタンドで大きな圧下
力をかけることなどから、ロールの軸部にかかる曲げ応
力は大きくなり、ロール軸部の強さの向上も必要になっ
てきている。しかし外層材と軸材を焼嵌めもしくは組立
てた構造のロールでは、外層と軸が圧延中にすべった
り、外層が割れ易かったりする問題点があるため、外層
と軸は金属的に完全に接合する必要がある。

これらの要求を同時に満足するためには、外層がＷ、
Ｖ、Nb、Ti、Ta、Zr、Hf等の元素の炭化物を多量に晶出
する成分の材質からなり、軸が強靭な鋼からなり、かつ
外層と軸が金属的に完全に接合されていることが必要で
あるが、上記の理由から遠心鋳造法などの鋳造法では製
造不可能であり、また固体どうしでの拡散接合の手法は
圧延用ロールのように比較的大きなものでは製造設備が
極端に高価となり、現実的でない。

以上の状況において、あらかじめ形成した鋳鋼又は鍛鋼
からなる鋼製軸材の周囲に外層材の溶湯を溶着凝固させ
ることにより、複合ロールを製造するいわゆる鋳造肉盛
方法が注目され、これを用いて製造した種々の外層材及
び軸材の組合せによる複合ロールが提案された。

冷えば、特開昭60-180608号は外層と芯材が冶金的に接
合された複合ロールであって、外層が重量％でC:2.0〜
3.5％、Si:0.5〜1.5％、Mn:0.4〜1.5％、Cr:8〜25％、M
o:0.5〜3.0％、V:10％以下、および1.5％以下のNiから
成る高クロム鋳鉄から構成され、芯材が55kg/mm²以上の
引張り強さ、1.0％以上の伸びを有する鋳鋼又は鍛鋼か
ら構成されると共に、該外層は予め用意された芯材の外
周に外層成分の溶湯を注湯して冶金的に接合する方法に
よって形成され、外層と芯材の境界部の接合強度が少な
くとも外層材および芯材の弱い方の強度以上あり、該外
層の硬度がショアー硬度70以上で、表面下100mmまでの
硬度低下がショアー硬度３以下であることを特徴とする
耐焼付性、耐肌荒性に優れた熱間圧延用複合ロールを開
示している。

また時開昭60-180609号は外層部が高クロム鋳鉄、芯材
が鋳鋼、鍛鋼からなり表面硬度がショアー硬度90以上あ
る複合ロールであって、かつ該外層は予め用意された芯
材の外周に外層成分の溶湯を注湯して冶金的に接合する
方法によって形成され、該外層の高クロム鋳鉄組成が、
重量％でC2.5〜3.5％、Si0.5〜1.5％、Mn0.4〜1.5％、N
i0.5〜3.0％、Cr8〜25％、Mo1.0〜5.0％、残部実質的に
Feより成り、該芯材の強度および伸びがそれぞれ55kg/m
m²以上、1.0％以上であり、外層と芯材の境界部の接合
強度が少なくとも外層材および芯材の弱い方の強度以上
であることを特徴とする冷間圧延用高クロム鋳鉄ロール
を開示している。

しかしながらこれらの圧延複合ロールにおいては外層が
高クロム鋳鉄で形成されているので、良好な耐摩耗性を
有するものの、近年益々高くなってきた要求レベルを満
たすには必ずしも十分でない。

また特公昭51-24969号は炭素を0.2〜0.6重量％含み、さ
らに２重量％以下のニッケル、２〜６重量％のクロム、
１〜６重量％のモリブデン、１〜６重量％のタングステ
ンおよび10重量％以下のコバルトから選ばれた元素の少
なくとも１つを含む鉄系マトリックス中に,5〜12重量％
のパナジウム、３〜10重量％のニオブおよび、それらと
結合するのに要する量の炭素とが結合してできた炭化物
が晶出していることを特徴とする超耐摩耗性鋼を開示し
ている。この超耐摩耗性鋼は圧延ロール等に使用できる
と述べられているが、複合ロールとする旨の開示はな
い。

以上に鑑み、本発明の目的はW,V、Nb、Ti、Ta、Zr、Hf
等の硬質の炭化物を晶出する成分系の材質を外層材と
し、強靭な鋼系の材質を軸材とし、外層と軸が金属的に
接合され、かつ外層に炭化物の偏析のない耐摩耗性複合
ロール及びそれを大気中で比較的安価に鋳造する方法を
提供することにある。

発明の開示本発明の耐摩耗複合は、重量比で1.5〜3.5％のＣ、２〜
７％のCr、９％以下のMo、及びＷ、Ｖ、Nb、Ti、Ta、Zr
及びHfからなる群から選ばれた１種又は２種以上の元
素、及びこれらの元素の１種又は２種以上の炭化物を含
む鉄基合金の外層が鋼製の軸に鋳造肉盛され、前記外層
の表面硬さがショアー硬さ70以上、前記軸の引張強さ及
び伸びがそれぞれ55kg/mm²以上及び1.0％以上であり、
前記外層と前記軸との境界部の接合強さが前記外層及び
前記軸の弱いほうの強さと同等以上であることを特徴と
する。

また本発明の耐摩耗複合ロールの製造方法は、Ｗ、Ｖ、
Nb、Ti、Ta、Zr及びHfからなる群から選ばれた１種又は
２種以上の元素の炭化物を凝固過程において溶湯中から
晶出する成分の鉄基合金からなる外層を、鋼製軸に金属
的に接合する方法であって、誘導加熱コイルで包囲され
た耐火枠とその枠の下に同軸的に設置された冷却型とか
らなる組合せモールドの内側に設けられた空間に、前記
鋼製軸材を同軸的に遊嵌させ、前記軸と前記モールドと
の間に形成された空隙に前記鉄基合金の溶湯を注入し、
溶湯表面をフラックスでシールするとともに溶湯を初晶
晶出温度乃至それより100℃まで高い温度範囲内に加熱
撹拌しながら保持し、前記軸を前記モールドと同軸的に
下方へ移動させて、前記溶湯を前記冷却型に接触させて
凝固させるとともに前記軸と溶着させることにより、前
記軸の周囲に連続的に前記外層を形成することを特徴と
する。

図面の簡単な説明第１図は本発明を実施するのに用いる装置の概略断面図
であり、第２図はロール外層の摩耗試験に用いる圧延摩耗試験機
を示す概略図であり、第３図は本発明及び比較例の圧延摩耗試験機用試験ロー
ルの摩耗プロフィールを示すグラフであり、第４図は本発明の一実施例による耐摩耗性複合ロールの
外層の金属組織における炭化物分布状況を示す顕微鏡写
真であり、第５図は本発明の一実施例による耐摩耗性複合ロールの
外層と軸との接合状態を示す顕微鏡写真であり、第６図は本発明の耐摩耗性ロールの外層材を通常の静置
鋳造鋳型で鋳造した時の顕微鏡写真である。

発明を実施するための最良の形態本発明の耐摩耗性複合ロールは鉄基合金からなる外層と
外層に金属的に接合した鋼製軸とからなる。上記鉄基合
金はＷ、Ｖ、Nb、Ti、Ta、Zr及びHfの炭化物の１種また
は２種以上を凝固過程において溶湯中から晶出する成分
を有する。特に上記鉄基合金は重量比で1.5〜3.5％の
Ｃ、0.3〜3.0％のSi、0.3〜1.5％のMn、２〜７％のCr、
９％以下のMo、20％以下のＷ、３〜15％のＶ及び残部実
質的にFeからなるのが好ましい。

Ｃは耐摩耗製向上のための炭化物の形成に必要である。
その量が1.5％未満の場合、晶出炭化物量が少なく、耐
摩耗性の点で十分でない。またＶとのバランスにおい
て、下限値未満では炭化物が粒界に網目状に析出して靭
性および耐肌荒性においても本発明の目的を達成できな
い。一方Ｃが3.5％を超えるとＶとのバランスがくず
れ、VCが均一に分布した組織形態がくずれ、耐肌荒性及
び強靭性の点で劣るようになる。

Siは脱酸剤として必要な元素であり、またM₆C炭化物中
に固溶してＷ、Mo等の高価な元素を置換し，節減するの
に有効である。その量が0.3％未満の場合、脱酸効果が
なく、鋳鉄材において鋳造欠陥を生じやすい。また3.0
％を超えると脆化が生じやすくなる。

Mnは脱酸作用とともに不純物であるＳをMnSとして固定
する作用がある。その量が0.3％未満では脱酸性に乏し
い。しかし1.5％を超えると残留オーステナイトが生じ
やすくなり、安定して十分な硬さを維持できない。

Crは２％未満では焼入れ性に劣り、また７％を超えると
クロム系炭化物が過多となるため不都合である。すなわ
ちCr系炭化物例えばM₂₃C₆はMC、M₄C₃、M₆C、M₂Cと比較
して硬さが低く、耐摩耗性を低下させる。

Moは焼入れ性と高温硬さを得るために必要であるが、９
％を超えるとＣとＶとM₀とのバランスにおいてM₆C系炭
化物が増加し、靭性および耐肌荒性の点で好ましくない
ので、M₀含有量の上限は９％である。

Ｗは高温硬さの維持の点で必要であるが、20％を超える
とM₆C系炭化物が増加して靭性及び耐肌荒性の点で好ま
しくないので、上限を20％とする。

Ｖは耐摩耗性の向上に効果のあるMC系炭化物を形成する
ための必須元素である。従って５％未満では十分な効果
がなく、また15％より多くと、上記Ｃの範囲とのバラン
スでMC系炭化物が均一に分布しにくくなる。

本発明の外層材用鉄基合金は上記元素の他にNi、Co、Nb
を単独で又は複合して含有することができる。

Niは焼入れ性を向上する作用を有する。従って５％以下
の量添加することができる。しかしそれより多いと残留
オーステナイトの増加を招き、割れや圧延中の肌荒れ等
の問題が生じるので最大５％まで含有する。

Coは焼戻し軟化抵抗と二次硬化の点で有用な元素である
が、５％を超えると焼入れ性が悪くなる。

NbはＶと同様にMC系炭化物を形成し耐摩耗性向上の作用
を有するが、５％を超えると酸化が激しくなり大気中で
の溶解が困難となる。

Ni、Co、Nbはそれぞれ単独で添加することができるが、
２つ以上組合せて添加することもできる。

その他に耐摩耗性向上を目的とてMC系炭化物を形成する
Ta、Zr、Hf、Tiの１種又は２種以上を適宜添加すること
ができる。

さらにLa、Ce、Ndの希土類元素を１種又は２種以上適宜
添加することもできる。これらの希土類元素はNbととも
に添加してNb−希土類炭化物を形成し、微細均一に分散
させる。

本発明に使用する外層材用鉄基合金はまたＮの含有量が
0.15％以下であるのが好ましい。すなわちＮは本発明材
において通常0.005〜0.10％含有され，焼戻し硬さの向
上に効果がある。しかし、過剰になると材質が脆化する
ので、含有量の上限は0.15％以下である。

上記元素以外、鉄基合金は不純物を除いて実質的に鉄か
らなる。不純物として主なものはＰ及びＳであるが、Ｐ
は脆化防止のため0.1％以下であり、Ｓは同様に0.08％
以下であるのがよい。

本発明の複合ロールの軸は鋼製であり、鋳鋼又は鍛鋼の
いずれでもよい。その引張強さは55kg/mm²以上、伸びは
1.0％以上である必要がある。これは圧延ロールとして
用いた場合に、大きな圧下力がかかるとともに、圧延中
のたわみを補正するために軸の両端部にかける曲げ力に
対して耐えられる必要があるためである。また軸は上記
鉄基合金からなる外層と強固に接合している必要があ
る。このためには両者の境界部の接合強さは外層と軸の
うちの弱い方の機械的強度と同等以上でなければならな
い。

このように鋼製軸の外周に大きな接合強度で外層を形成
するには、下記の方法を行う。

製造方法は基本的には特開昭61-60256号公報に示される
ような、鋼の周囲に高周波コイルを用いて連続的に外層
を形成する方法である。

第１図は本発明の方法を実施するのに使用し得る装置の
一例を示す。本装置はテーパ部および平行部の周壁を有
するロート状の耐火枠１と、その下に同軸的に設置され
た冷却型４とからなる組合わせモールド10を有する。

耐火枠１には、この外周を包囲するように環状の誘導加
熱用コイル２が配置されており、またその下部に同軸的
に耐火枠１の下部と同径の内孔を有する環状の緩衝型３
が設けられている。またその下方の冷却型４は緩衝型３
とほぼ同じ内径を有し、かつ同軸的である。冷却型４の
入口14から冷却水が連続的に型内に導入され、出口14′
から排出される。

以上の構成の組合せモールド10の内側にロールの軸５を
セットする。軸５の下端又は必要に応じて下端から適宜
はなれた位置に注入外層の外径とほぼ同径の外径を有す
る閉止部材（図示せず）を固定し、さらにその下部は軸
５の昇降機構（図示せず）に取付ける。軸５と耐火枠１
との間の空間に溶湯７を注入し、溶湯表面は溶融フラッ
クス６で空気に触れないようにシールする。そして溶湯
７が凝固しないように加熱コイル２で加熱撹拌する。溶
湯７は図中の矢印Ａで示す方向に流動し撹拌運動を起こ
す。つぎに軸５に固定された閉止部材を軸材とともに逐
次降下させる。軸材及び閉止部材の降下と連動して溶湯
７も降下し、緩衝型３および水冷鋳型４面で溶湯７の凝
固が始まる。この凝固のとき軸と外層は完全に金属的に
接合される。湯だまりの溶湯の表面も軸材及び閉止部材
の降下に併せて低下してくるが、新しい溶湯を適宜注入
して液面をある水準に保持する。そして、降下と注入を
順次くり返して溶湯を下方から逐次凝固させて外層８の
形成を行う。

このようにして得られた複合ロールは、さらに焼入れ、
焼戻し等の熱処理を施すことにより所望の外層硬さを得
る。得られた複合ロールの外層の表面硬さはショアー硬
さ70以上、軸の引張強さ55kg/mm²以上、伸びは1.0％以
上であり、外層と軸とは金属的に接合しているために、
その境界部の接合強さは外層と軸の弱い方の強度以上で
ある。

本発明を更に以下の実施例により詳細に説明する。

実施例１第１表に示す組成の外層用溶湯を直径70mm、高さ80mmの
Co₂砂型に注入して圧延摩耗試験用の小型ロール素材を
鋳造した。この素材に1000〜1100℃からの焼入れ及び50
0〜550℃での焼戻しの熱処理を施した後、外径60mm、内
径35mm、長さ40mmのスリーブ状の試験用ロールを作製し
た。

各試験用ロールの外層表面の硬さをショアー硬さ計によ
り測定した結果を第２表に示す。次にこの試験用ロール
の圧延摩耗試験を行った。圧延摩耗試験機は第２図に示
す通り、圧延機21と、圧延機21に組み込まれた上ロール
22及び下ロール23と、圧延材Ｓを予熱する加熱炉24と、
圧延材Ｓを冷却する冷却水槽25と、圧延中に一定のテン
ションを与える巻取機26と、テンションを調節するテン
ションコントローラ27とからなる。試験条件は以下の通
りであった。

圧延材:SUS 304、厚さ1mm、幅15mm 圧延距離:800m 圧延温度:900℃ 圧下率:25％圧延速度:150m/分ロール冷却：水冷試験用ロールの表面に生じた摩耗の深さを触針式表面荒
さ計（SURFCOM）を用いて測定した。得られた結果をサ
ンプルNo.1について第３図（Ａ）に示す。また各ロール
について摩耗深さを圧延幅において平均して平均摩耗深
さを求めた結果を第２表に示す。

比較例１、２従来の材質として高クロム鋳鉄（比較例１）及び合金グ
レンロール材（比較例２）について実施例１と同様にし
て試験用ロールを作製した。但し熱処理はこれらの材質
に適応した熱処理を施した。実施例１と同様にして摩耗
試験を行い、摩耗深さの実測値をそれぞれ第３図（Ｂ）
（比較例１）及び（Ｃ）（比較例２）に示す。また硬さ
測定した結果を第２表に示す。

実施例２第３表及び第４表に示す直径及び材質の軸、及び組成の
外層用溶湯を用い、第１図に示す装置を用いて複合ロー
ルを製造した。軸の予熱温度及び外層用溶湯の温度はそ
れぞれ第３表に示す通りである。なお溶湯表面は溶融状
態のフラックスにより空気に触れないようにシールし
た。このようにして得られた複合ロールの寸法は第３表
に示す通りである。各複合ロールには1000〜1100℃から
の焼入れ及び500〜550℃での焼戻しの熱処理を施した。

複合ロールには上記熱処理により割れ等が認められず、
健全であった。外層表面の硬さをショアー硬さ計により
測定した結果を第４表に示す。

複合ロール（サンプルNo.1）の胴端から200mmの位置で
直径方向に外層と軸の両方にまたがる部分を切断して取
り出し、引張り試験を行った。破断して箇所は外層鉄系
合金側であり、引張強さは64kg/mm²であった。

また、ロール各部から試料を切り出し、組織観察を行っ
た。第４図に複合ロールの外層の金属組織状態を示す。
第４図の顕微鏡写真から明らかな通り、硬質のバナジウ
ム炭化物が粒状に細かく均一に分散し、良好な鋳造組織
となっている。

比較として第６図に同じ成分で通常の静置鋳型に鋳造し
たものの組織観察例を示す。バナジウムの炭化物が塊状
に比較的大きく発生しており、その分布が不均一である
ことがわかる。

第５図に外層と軸の境界部の組織観察結果を示す。同図
において左側が外層、右側が軸である。境界には炭化物
が集中するなどの現象は見られず鋳造欠陥もない良好な
接合状態のなっていることがわかる。

実施例３下図第５表に示す組成の外層材を用い、第１図に示す装
置を用いて複合ロールを製造した。軸材はSCM 440であ
った。製造条件は実施例２と同じである。但し、従来例
は従来から用いられている遠心鋳造法により鋳造した合
金グレンロールである。

さらに本発明複合ロールには1050℃からの焼入れと530
℃での焼戻しの熱処理を施した。得られた複合ロールの
寸法は以下の通りである。

胴径:312mm 胴長:500mm 軸外径:230mm 上記ロールの硬さは第６表に示す通りであった。

これらのロールを用いて平鋼の圧延を行った。圧延本数
及び摩耗量を第６表に示す。

なお摩耗量はロールの胴中央部をアウトサイドマイクロ
メータにより測定し、ロール直径の減少量で表す。

以上の結果から明らかなように、本発明の複合ロールは
高い表面硬さと優れた耐摩耗性を有するとともに、軸の
機械的強度も優れ、また外層と軸との接合強度も十分大
きい。これに対して、本発明の範囲外の従来組成の外層
からなるロールでは耐摩耗性が十分でない。

また本発明の製造方法により，鋳鋼又は鍛鋼からなる軸
を用い、晶出炭化物の偏析がなく、耐摩耗性に優れ鋳巣
の欠陥のない複合ロールを製造することができる。

産業上の利用分野本発明の複合ロールは良好な機械的強度とともに優れた
耐摩耗性を有するので、冷間圧延用及び熱間圧延用のロ
ールとして広く使用することができる。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量比で1.5〜3.5％のＣ、２〜７％のCr、
９％以下のMo、及びＷ、Ｖ、Nb、Ti、Ta、Zr及びHfから
なる群から選ばれた１種又は２種以上の元素、及びこれ
らの元素の１種又は２種以上の炭化物を含む鉄基合金の
外層が鋼製の軸に鋳造肉盛され、前記外層の表面硬さが
ショアー硬さ70以上、前記軸の引張強さ及び伸びがそれ
ぞれ55kg/mm²以上及び1.0％以上であり、前記外層と前
記軸との境界部の接合強さが前記外層及び前記軸の弱い
ほうの強さと同等以上であることを特徴とする耐摩耗複
合ロール。
【請求項２】請求の範囲第１項に記載の耐摩耗複合ロー
ルにおいて、前記外層内で前記炭化物が均一に分布して
いることを特徴とする耐摩耗複合ロール。
【請求項３】請求の範囲第１項又は第２項に記載の耐摩
耗複合ロールにおいて、前記鉄基合金が重量比で1.5〜
3.5％のＣ、0.3〜3.0％のSi、0.3〜1.5％のMn、２〜７
％のCr、９％以下のMo、20％以下のＷ、３〜15％のＶを
含むことを特徴とする耐摩耗複合ロール。
【請求項４】請求の範囲第３項に記載の耐摩耗複合ロー
ルにおいて、前記鉄基合金がさらに重量比で５％以下の
Niを含むことを特徴とする耐摩耗複合ロール。
【請求項５】請求の範囲第３項に記載の耐摩耗複合ロー
ルにおいて、前記鉄基合金がさらに重量比で５％以下の
Coを含むことを特徴とする耐摩耗複合ロール。
【請求項６】請求の範囲第３項に記載の耐摩耗複合ロー
ルにおいて、前記鉄基合金がさらに重量比で５％以下の
Nbを含むことを特徴とする耐摩耗複合ロール。
【請求項７】請求の範囲第３項に記載の耐摩耗複合ロー
ルにおいて、前記鉄基合金がさらに重量比で５％以下の
Niと、５％以下のCoとを含むことを特徴とする耐摩耗複
合ロール。
【請求項８】請求の範囲第３項に記載の耐摩耗複合ロー
ルにおいて、前記鉄其合金がさらに重量比で５％以下の
Niと、５％以下のNbとを含むことを特徴とする耐摩耗複
合ロール。
【請求項９】請求の範囲第３項に記載の耐摩耗複合ロー
ルにおいて、前記鉄基合金がさらに重量比で５％以下の
Coと、５％以下のNbとを含むことを特徴とする耐摩耗複
合ロール。
【請求項１０】請求の範囲第３項に記載の耐摩耗複合ロ
ールにおいて、前記鉄基合金がさらに重量比で５％以下
のNiと、５％以下のCoと、５％以下のNbとを含むことを
特徴とする耐摩耗複合ロール。
【請求項１１】Ｗ、Ｖ、Nb、Ti、Ta、Zr及びHfからなる
群から選ばれた１種又は２種以上の元素の炭化物を凝固
過程において溶湯中から晶出する成分の鉄基合金からな
る外層を、鋼製軸に金属的に接合した耐摩耗複合ロール
を製造する方法であって、誘導加熱コイルで包囲された
耐火枠とその枠の下に同軸的に設置された冷却型とから
なる組合せモールドの内側に設けられた空間に、前記鋼
製軸材を同軸的に遊嵌させ、前記軸と前記モールドとの
間に形成された空隙に前記鉄基合金の溶湯を注入し、溶
湯表面をフラックスでシールするとともに溶湯を初晶晶
出温度乃至それより100℃まで高い温度範囲内に加熱撹
拌しながら保持し、前記軸を前記モールドと同軸的に下
方へ移動させて、前記溶湯を前記冷却型に接触させて凝
固させるとともに前記軸と溶着させることにより、前記
軸の周囲に連続的に前記外層を形成することを特徴とす
る耐摩耗複合ロールの製造方法。
【請求項１２】請求の範囲第11項に記載の耐摩耗複合ロ
ールの製造方法において、前記鉄基合金からなる外層
は、重量比で1.5〜3.5％のＣ、２〜７％のCr、９％以下
のMoを含むことを特徴とする耐摩耗複合ロールの製造方
法。