RS65460B1 - Laminirano jezgro i električni motor - Google Patents

Description

Opis pronalaska

[Tehnička oblast pronalaska]

Ovaj pronalazak se odnosi na laminirano jezgro i električni motor.

Zahteva se pioritet u odnosu na japansku patentnu prijavu br.2018-235858, podnetu 17. decembra 2018. godine.

[Pozadina pronalaska]

Poznato je uobičajeno laminirano jezgro koje je opisano u Patentnom dokumentu 1 u nastavku. U tom laminiranom jezgru električni čelični limovi, koji su postavljeni jedni uz druge i poređani u pravcu duž kojeg su složeni, pričvršćeni su slojem lepka. Patentni dokument 2 se odnosi na laminirano gvozdeno jezgro koje ima više prolaznih rupa koje se protežu od gornje površine do donje površine laminiranog dela. Patentni dokument 3 se odnosi na metode nanošenja lepkova koji trenutno očvršćavaju na sobnoj temperaturi i organske lepkove za laminiranje većeg broja elektromagnetnih čeličnih ploča.

[Lista citata]

[Patentni dokument]

[Patentni dokument 1]

Japanska neispitana patentna prijava, prva publikacija br.2011-023523

[Patentni dokument 2]

Japanska neispitana patentna prijava, prva publikacija br.2016-073109

[Patentni dokument 3]

Japanska neispitana patentna prijava, prva publikacija br.2016-171652

[Sažetak pronalaska]

[Problemi koji se rešavaju pronalaskom]

Postoji prostor za unapređenje koji se odnosi na poboljšanje magnetnih svojstava konvencionalnog laminiranog jezgra.

Ovaj pronalazak je osmišljen u odnosu na okolnosti koje su navedene u prethodnom delu teksta, a njegov predmet je da poboljša magnetna svojstva laminiranog jezgra.

[Način za rešavanje problema]

Ovaj pronalazak je definisan priloženim patentnim zahtevima. (1) Jedan od aspekta ovog pronalaska je laminirano jezgro koje se sastoji od mnoštva limova izrađenih od električnog čelika koji su naslaganih jedni na druge, i delova za lepljenje koji se nalaze između limova od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge u pravcu duž kojeg su složeni i koji čine da električni čelični limovi budu zalepljeni jedni za druge, u kojem lim od električnog čelika obuhvata zadnji deo toroidalnog jezgra i više zupčastih delova koji se zrakasto protežu duž poluprečnika od zadnjeg dela jezgra u smeru zadnjeg dela jezgra i raspoređeni su u intervalima duž obima u odnosu na zadnji deo jezgra, pri čemu je područje za lepljenje u kojem se nalazi postavljen deo za lepljenje formirano u zadnjem delu jezgra lima od električnog čelika, a područje za lepljenje se proteže u pravcu duž magnetnog fluksa koji prolazi kroz oblast električnog čeličnog lima koja je u kontakt sa područjem za lepljenje.

U skladu sa konfiguracijom opisanom u prethodnom delu teksta, deo za lepljenje se proteže u jednom pravcu. Površina lepljenja na delu za lepljenje može se povećati formiranjem dela za lepljenje koji će imati oblik koji se proteže u jednom smeru, te na taj način snaga lepljenja može da se poveća u poređenju sa slučajem u kojem su na istoj dužini u razmacima postavljena tačkasta područja za lepljenje.

Generalno gledano, lepak se skuplja nakon očvršćavanja. Zbog toga usled skupljanja lepka pri očvršćavanju dolazi do naprezanja u području za lepljenje koje predstavlja područje lima od električnog čelika koje dolazi u kontakt sa delom za lepljenje, a u tom području se povećava gubitak gvožđa u limu od električnog čelika. Ovo područje koje je u kontaktu sa područjem za lepljenje i u kome se nepovoljni gubici gvožđa povećavaju usled naprezanja, naziva se područjem pogoršanja. U skladu s konfiguracijom opisanom u prethodnom delu teksta, pravac duž kojeg se prostire područje za lepljenje poklapa se sa smerom duž kojeg magnetni fluks prolazi kroz područje pogoršanja. Na taj način područje pogoršanja može da bude proporcionalno povoljno smanjeno u površini poprečnog preseka putanje magnetnog fluksa, a broj linija magnetnog fluksa koje prolaze kroz područje pogoršanja mogu da se ograniče. Dalje, magnetni fluks može lako da zaobiđe područje pogoršanja koje ima visoku magnetnu rezistenciju tako što će se područje pogoršanja proporcionalno smanjiti u površini poprečnog preseka putanje magnetnog fluksa. Kao rezultat toga, moguće je sprečiti ometanje protoka magnetnog fluksa koji formira magnetno kolo, do kojeg dolazi zbog područja pogoršanja, a moguće je i poboljšati magnetna svojstva laminiranog jezgra kao jezgra statora.

(2) U skladu s onim što je navedeno u (1), u laminiranom jezgru zadnji deo jezgra može da ima prvi deo i drugi deo koji su naizmenično raspoređeni duž obima, pri čemu prvi deo može da bude poređan duž poluprečnika povezan sa zupčastim delom izvan tog zupčastog dela u smeru duž poluprečnika, a drugi deo može da bude postavljen između prvih delova duž obima, dok područje za lepljenje može da bude formirano posebno, duž obima najmanje jednog prvog i drugog dela. U skladu sa konfiguracijom opisanom u prethodnom delu teksta, područje za lepljenje je posebno postavljeno duž obima u zadnjem delu jezgra. Dakle, limovi od električnog čelika mogu da budu pričvršćeni jedni za druge na način koji je dobro izbalansiran. Osim toga, pošto su područja pogoršanja koja se stvaraju na limovima od električnog čelika raspoređena kao posebna, malo je verovatno da će takva područja pogoršanja ometati protok magnetnog fluksa.

(3) U laminiranom jezgru koje je u skladu s (2), u gore opisanom laminiranom jezgru, područje za lepljenje se može formirati u prvom delu, a uz to područje za lepljenje takođe ne može i da se formira na obe strane područje za lepljenje duž obima.

U skladu sa konfiguracijom opisanom u prethodnom delu teksta, područja (u kojima nemapogoršanja) u kojima ne dolazi do povećanog gubitka gvožđa,obezbeđena su sa obe strane područja pogoršanja duž obima. Dakle, magnetni fluks koji formira magnetno kolo može da zaobiđe područja u kojima nema pogoršanja, a magnetna svojstva laminiranog jezgra kao jezgra statora mogu da se poboljšaju.

(4) U laminiranom jezgru koje je u skladu s (3), u gore opisanom laminiranom jezgru, područje za lepljenje može da se proteže duž središnje linije zupčastog dela odnosno duž poluprečnika.

Magnetni fluks koji teče od zupčastog dela do zadnjeg dela jezgra prostire se duž poluprečnika kroz prvi deo zadnjeg dela jezgra i grana se na obe strane duž obima na sredini prvog dela u smeru duž poluprečnika. U skladu sa konfiguracijom opisanom u prethodnom delu teksta, pošto se područje za lepljenje prostire duž središnje linije zupčastog dela duž poluprečnika, smer u kome se prostire područje za lepljenje poklapa se sa smerom u kojem se magnetni fluks prostire kroz prvi deo. Zbog toga je moguće sprečiti odnosno obuzdati ometanje protoka magnetnog fluksa do kojeg dolazi zbog područja pogoršanja, a moguće je i poboljšati magnetna svojstva jezgra statora. (5) U laminiranom jezgru koje je izvedeno u skladu s (3) ili (4), zupčasti deo može da se pruža ka unutra od zadnjeg dela jezgra duž poluprečnika, a područje za lepljenje može da se prostire duž poluprečnika ka unutra, od spoljašnjeg kraja zadnjeg dela jezgra u smeru duž poluprečnika.

Putanja kojom teče magnetni fluks teži da bude najkraća moguća, uz malu magnetnu rezistenciju. U skladu sa konfiguracijom opisanom u prethodnom delu teksta, pošto se područje za lepljenje proteže od spoljašnjeg kraja zadnjeg dela jezgra duž poluprečnika, tako da ovo ne može da ometa protok magnetnog fluksa koji teče tako da prelazi najkraću moguću udaljenost.

(6) U laminiranom jezgru koje je u skladu s (2), područje za lepljenje može da bude obezbeđeno u drugom delu, pri čemu to područje za lepljenje ne može da se formira na obe strane područja za lepljenje duž poluprečnika.

U skladu sa konfiguracijom opisanom u prethodnom delu teksta, područja u kojima nema pogoršanja su obezbeđena duž poluprečnika, sa obe strane područja za lepljenje. Dakle, magnetni fluks koji formira magnetno kolo može da zaobiđe područja u kojima se javlja pogoršanje, a magnetna svojstva laminiranog jezgra, kao jezgra statora, mogu da budu poboljšana.

(7) U laminiranom jezgru koje je izvedeno u skladu sa (6), područje za lepljenje može da se proteže duž obima.

Magnetni fluks koji teče kroz zadnji deo jezgra teče pravcem duž obima kroz drugi deo. U skladu sa konfiguracijom opisanom u prethodnom delu teksta, pošto se područje za lepljenje proteže duž obima, malo je verovatno da će područje pogoršanja ometati protok magnetnog fluksa.

(8) U laminiranom jezgru koje je izvedeno u skladu sa (6) ili (7), zupčasti deo može da se pruža ka unutra duž poluprečnika od zadnjeg dela jezgra, a područje za lepljenje može da bude neravnomerno raspoređeno duž poluprečnika, prema spolja od zadnjeg dela jezgra.

U skladu sa konfiguracijom opisanom u prethodnom delu teksta, pošto je područje za lepljenje neravnomerno raspoređeno duž poluprečnika, prema spolja od zadnjeg dela jezgra, malo je verovatno da će ometati tok magnetnog fluksa koji se kreće najkraćom mogućom putanjom. (9) U laminiranom jezgru koje je izvedeno u skladu s (2), područje za lepljenje može da bude postavljeno tako da se prostire između jednog prvog dela i jednog drugog dela.

U skladu sa konfiguracijom opisanom u prethodnom delu teksta, područje za lepljenje je formirano asimetrično u odnosu na srednju liniju zupčastog dela. Zbog toga se gustine magnetnog fluksa razlikuju na jednoj i na drugoj strani duž obima, u odnosu na zupčasti deo. Takvo laminirano jezgro može da poveća energetsku efikasnost elektromotora kada se koristi u elektromotoru čiji je smer rotacije ograničen na samo jedan smer.

(10) U laminiranom jezgru koje je izvedeno u skladu sa bilo kojim od (1) do (9), prosečna debljina dela za lepljenje može da bude od 1,0 μm do 3,0 μm.

(11) U laminiranom jezgru koje je izvedeno u skladu sa bilo kojim od (1) do (10), prosečan Jangov modul elastičnosti E (zatezna elastičnost) dela za lepljenje može da bude od 1500 MPa do 4500 MPa.

(12) U laminiranom jezgru koje je izvedeno u skladu sa bilo kojim od (1) do (11), deo za lepljenje može da bude lepljen adhezivnim lepkom na akrilnoj bazi, pri čemu se lepljenje vrši na sobnoj temperaturi, a lepak sadrži SGA (drugu generaciju akrila), koja je napravljenu od lepka na bazi akrila i koji sadrži elastomere.

(13) Električni motor u skladu s jednim aspektom ovog pronalaska predstavlja električni motor koji sadrži laminirano jezgro izvedeno u skladu s bilo kojim od (1) do (12).

U skladu sa tim što elektromotor ima konfiguraciju opisanu u prethodnom delu teksta, te na osnovu toga ima laminirano jezgro sa odličnim magnetnim svojstvima, energetska efikasnost elektromotora može da bude znatno poboljšana.

[Efekti pronalaska]

U skladu s ovim pronalaskom, moguće je poboljšati magnetna svojstva laminiranog jezgra.

[Kratak opis crteža]

Slika 1 predstavlja poprečni presek električnog motora u skladu s jednim izvođenjem ovog pronalaska.

Slika 2 predstavlja pogled odozgo na stator koji je deo električnog motora prikazanog na slici 1.

Slika 3 predstavlja pogled spreda na stator koji je deo električnog motora prikazanog na slici 1.

Slika 4 predstavlja šematski prikaz lima od električnog čelika i područja za lepljenje statora koji je prikazan na slikama 2 i 3.

Slika 5 predstavlja šematski prikaz područja za lepljenje statora izvedenog u skladi s modifikovanim primerom 1.

Slika 6 predstavlja šematski prikaz područja za lepljenje statora izvedenog u skladi s modifikovanim primerom 2.

Slika 7 predstavlja šematski prikaz područja za lepljenje statora izvedenog u skladi s modifikovanim primerom 3.

Slika 8 predstavlja šematski prikaz područja za lepljenje statora izvedenog u skladi s modifikovanim primerom 4, koji nije deo pronalaska.

Slika 9 predstavlja šematski prikaz područja za lepljenje statora izvedenog u skladi s modifikovanim primerom 5.

Slika 10 predstavlja grafikon koji prikazuje rezultate simulacije gubitaka gvožđa kod modela br. 1 u poređenju s modelom br.4.

Slika 11 predstavlja šematski dijagram jezgra statora modela br.4 kao uporedni primer.

[Izvođenja za primenu pronalaska]

Električni motor u skladu s nekim izvođenjem ovog pronalaska će u daljem tekstu biti opisan uz pozivanje na priložene crteže. U tom izvođenju, motor, posebno naizmenični elektromotor, preciznije sinhroni motor, i još preciznije, sinhroni motor sa stalnim magnetom, biće prikazan kao elektromotor. Ovaj tip motora je pogodan, na primer, za električno vozilo.

Kao što je prikazano na slikama 1 i 2, elektromotor 10 uključuje stator 20, rotor 30, kućište 50 i rotacionu osovinu 60. Stator 20 i rotor 30 su smešteni u kućištu 50. Stator 20 je pričvršćen za kućište 50.

U elektromotoru 10 ovog izvođenja, na primer, struja pobude koja ima efektivnu vrednost od 10 A i frekvenciju od 100 Hz primenjuje se na svaku od faza statora 20, a rotor 30 i osovina 60 okreću se brzinom rotacije od 1000 obrtaja u minuti.

U ovom izvođenju, za elektromotor 10 usvojen je tip unutrašnjeg rotora u kome se rotor 30 nalazi unutar statora 20. Međutim, kao električni motor 10 može biti usvojen i tip sa spoljašnjim rotorom u kojem se rotor 30 nalazi izvan statora 20. Dalje, u ovom izvođenju električni motor 10 je trofazni naizmenični motor sa 12 polova i 18 slotova. Međutim, na primer, broj polova, broj slotova, broj faza i slično, može da se promeni prema potrebi.

Stator 20 uključuje jezgro 21 statora (laminirano jezgro) i namotaj (nisu prikazani).

Jezgro 21 statora obuhvata zadnji deo 22 toroidalnog jezgra i više zupčastih delova 23. U nastavku će se osni pravac (pravac centralne ose O jezgra 21 statora) jezgra 21 statora (zadnji deo 22 jezgra) nazivati pravcem duž ose, pravac duž poluprečnika (pravac upravan na centralnu osu O jezgra 21 statora) jezgra 21 statora (zadnji deo 22 jezgra) nazivaće se pravcem duž poluprečnika i pravac duž obima (smer rotacije oko centralne ose O jezgra 21 statora) jezgra 21 statora (zadnji deo 22 jezgra) biće nazivan pravcem duž obima.

Zadnji deo 22 jezgra ima oblik toroida posmatrano u pogledu odozgo na stator 20 kada se gleda u pravcu ose.

Mnoštvo zupčastih delova 23 pruža se od zadnjeg dela 22 jezgra prema unutra u pravcu duž poluprečnika (prema centralnoj osi O zadnjeg dela 22 jezgra duž poluprečnika). Mnoštvo zupčastih delova 23 je raspoređeno u jednakim intervalima duž obima. U ovom izvođenju, 18 zupčastih delova 23 je postavljeno sa intervalom centralnog ugla od 20 stepeni, sa središtem na centralnoj osi O. Mnoštvo zupčastih delova 23 je napravljeno tako da svi imaju isti oblik i istu veličinu. Namotaj je namotan oko zupčastog dela 23. Namotaj može da bude koncentrisan ili raspodeljen namotaj.

Rotor 30 je smešten unutar statora 20 (jezgro 21 statora) duž poluprečnika. Rotor 30 sadrži jezgro 31 rotora i više stalnih magneta 32.

Jezgro 31 rotora je napravljeno u obliku toroida (prstenastog oblika) koje je postavljeno tako da deli istu osu sa statorom 20 (koaksijalno postavljen). Rotaciona osovina 60 je postavljena u jezgru 31 rotora. Rotaciona osovina 60 je pričvršćena za jezgro 31 rotora.

Mnoštvo stalnih magneta 32 je pričvršćeno na jezgro 31 rotora. U ovom izvođenju pronalaska, komplet od dva trajna magneta 32 formiraju jedan magnetni pol. Mnoštvo kompleta trajnih magneta 32 je raspoređeno u jednakim intervalima duž obima. U ovom izvođenju postoji 12 kompleta (ukupno 24) trajnih magneta 32, postavljenih u intervalu od 30 stepeni centralnog ugla, sa središtem na centralnoj osi O.

U ovom izvođenju, unutrašnji motor sa trajnim magnetom je usvojen kao sinhroni motor sa stalnim magnetom. U jezgru 31 rotora napravljeno je mnoštvo prolaznih rupa 33 koje prolaze kroz jezgro 31 rotora u pravcu paralelnom s osom. Broj tog mnoštva prolaznih rupa 33 odgovara broju mnoštva trajnih magneta 32. Svaki od trajnih magneta 32 je pričvršćen za jezgro 31 rotora i to tako da su postavljeni u odgovarajuću prolaznu rupu 33. Pričvršćavanje svakog od tih stalnih magneta 32 za jezgro 31 rotora može se ostvariti, na primer, pomoću lepljenja spoljne površine stalnog magneta 32 za unutrašnju površinu otvora 33, lepkom ili nekim sličnim sredstvom za lepljenje. Kao elektromotor sa stalnim magnetom može se usvojiti i spoljašnji elektromotor sa permanentnim magnetom umesto unutrašnjeg elektromotora sa trajnim magnetom.

<Laminirano jezgro>

Kao što je prikazano na slici 3, jezgro 21 statora je laminirano jezgro. Jezgro 21 statora je napravljeno slaganjem većeg broja limova 40 od električnog čelika. To jest, jezgro 21 statora uključuje mnoštvo limova 40 od električnog čelika koji su naslagani jedni na druge duž debljine jezgra.

Naslagana debljina jezgra 21 statora je, na primer, 50,0 mm. Spoljašnji prečnik jezgra 21 statora je, na primer, 250,0 mm. Unutrašnji prečnik jezgra 21 statora je, na primer, 165,0 mm. Međutim, ove vrednosti su samo primer, a debljina naslaganih limova i spoljašnji prečnik i unutrašnji prečnik jezgra 21 statora nisu ograničeni na te vrednosti. Ovde je unutrašnji prečnik jezgra 21 statora baziran na krajnjem delu vrha zupčastog dela 23 jezgra 21 statora. Unutrašnji prečnik jezgra 21 statora je prečnik virtuelnog kruga upisanog preko svih vrhova krajnjih delova zupčastih delova 23 statora.

Svaki od limova 40 od električnog čelika od kojihje sačinjeno jezgro 21 statora i jezgro 31 rotora se prave, na primer, štancovanjem lima od električnog čelika kao osnovnog materijala. Kao lim 40 od električnog čelika, može da se koristi poznati čelični električni lim (transformatorski lim-čelik). Hemijski sastav lima 40 od električnog čelika nije posebno ograničen. U ovom izvođenju je kao lim 40 od električnog čelika usvojen čelični električni lim sa neorijentisanom strukturom (zrnima). Kao čelični električni lim sa neorijentisanom strukturom može se, na primer, usvojiti čelični električni lim sa neorijentisanom strukturom prema standardu JIS C 2552 :2014.

Međutim, kao lim 40 od električnog čelika, takođe je moguće usvojiti i čelični električni lim sa orijentisanom strukturom umesto čeličnog električnog lima sa neorijentisanom strukturom. Kao čelični električni lim sa orijentisanom strukturom može se usvojiti, na primer, čelična električna traka sa orijentisanom strukturom prema standardu JIS C 2553:2012.

Na obe površine lima 40 od električnog čelika naneti su izolacioni premazi da bi se poboljšala obradivost čeličnog električnog lima i gubitak gvožđa u laminiranom jezgru. Na primer, (1) neko neorgansko jedinjenje, (2) organska smola, (3) smeša neorganskog jedinjenja i organske smole, i slično, mogu se primeniti kao supstance od kojih je sačinjen izolacioni premaz. Primeri neorganskog jedinjenja uključuju (1) kompleks dihromata i borne kiseline, (2) kompleks fosfata i silicijum-dioksida i slično. Primeri organske smole obuhvataju epoksidnu smolu, akrilnu smolu, smolu na bazi akril-stirena, poliestersku smolu, smolu na bazi silicijuma, smolu na bazi fluora i slične smole.

Da bi se obezbedio izolacioni učinak između limova 40 od električnog čelika koji su naslagani jedni na druge, debljina izolacionog premaza (debljina po jednoj površini lima 40 od električnog čelika) je poželjno 0,1 μm ili veća.

S druge strane, izolacioni efekat postaje sve zasićeniji sa povećanjem debljine izolacionog premaza. Dalje, sa povećanjem debljine izolacionog premaza, povećava se i udeo izolacionog sloja u jezgru 21 statora, a magnetna svojstva jezgra 21 statora se pogoršavaju. Prema tome, izolacioni premaz treba da bude što tanji i u opsegu u kojemje obezbeđen njegov izolacioni učinak. Debljina izolacionog premaza (debljina po jednoj površini lima 40 od električnog čelika) je poželjno 0,1 μm ili veća i 5 μm ili manja, a poželjnije 0,1 μm ili veća i 2 μm ili manja.

Uporedo sa smanjivanjem debljine lima 40 od električnog čelika, on postepeno sve više postaje zasićen i ostvaruje se bolji efekat poboljšanja u pogledu gubitka gvožđa. Dalje, kako se smanjuje debljina lima 40 od električnog čelika, povećava se cena proizvodnje lima 40 od električnog čelika. Prema tome, poželjno je da debljina lima 40 od električnog čelika bude 0,10 mm ili veća, imajući u vidu efekat poboljšanja u pogledu gubitka gvožđa i troškove proizvodnje.

S druge strane, kada je lim 40 od električnog čelika previše debeo, obrada odnosno štancovanje lima 40 od električnog čelika postaje teško. Zbog toga, kada se razmatra obrada štancovanjem lima 40 od električnog čelika, poželjno je da debljina lima 40 od električnog čelika bude 0,65 mm ili manja.

Dalje, uporedo sa povećanjem debljine lima 40 od električnog čelika, povećava se i gubitak gvožđa. Zbog toga, kada se uzmu u obzir karakteristike gubitka gvožđa lima 40 od električnog čelika, poželjno je da debljina lima 40 od električnog čelika bude 0,35 mm ili manja, povoljnije 0,20 mm ili 0,25 mm.

Uzimajući u obzir gore navedene tačke, debljina svakog od limova 40 od električnog čelika je, na primer, 0,10 mm ili veća i 0,65 mm ili manja, poželjno 0,10 mm ili veća i 0,35 mm ili manja, a povoljnije 0,20 mm ili 0,25 mm. Debljina limova 40 od električnog čelika uključuje i debljinu izolacionog premaza.

Mnoštvo limova 40 od električnog čelika koji formiraju jezgro 21 statora je slepljeno preko dela 41 za lepljenje. Deo 41 za lepljenje je lepak koji se nalazi između limova 40 od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge u pravcu duž kojeg su složeni, pri čemu taj lepak očvršćava, a da se ne podeli. Kao lepak, na primer, može da se koristi termoreaktivni lepak sa vezivanjem pomoću polimera. U pogledu sastava lepka, (1) može se primeniti smola na bazi akrila, (2) smola na bazi epoksida, (3) smeša koja sadrži smolu na bazi akrila i smolu na bazi epoksida i slično. Kao posebno sredstvo za lepljenje, koji predstavlja dodatak termoreaktivnom lepku može da se koristi i lepak koji za lepljenje koristi radikalnu polimerizaciju ili slično, a sa stanovišta produktivnosti, poželjno je da se koristi lepak koji očvršćava na sobnoj temperaturi. Lepak koji očvršćava na sobnoj temperaturi, očvršćava na 20°C do 30°C. Kao lepak povoljan je lepak na bazi akrila, koji očvršćava na sobnoj temperaturi,. Tipični akrilni lepkovi za ovu namenu uključuju drugu generaciju lepkova na bazi akrila (SGA) i slične lepkove. Anaerobni lepak, instant lepak i lepak na bazi akrila koji sadrži elastomer mogu da se koriste sve dok ne utiču na narušavanje efekata ovog pronalaska. Lepljenje koje se ovde pominje se odnosi na stanje pre očvršćavanja lepka i postaje deo 41 za lepljenje nakon što lepak očvrsne.

Prosečan Jangov modul elastičnosti E (zatezna elastičnost) dela 41 za lepljenje na sobnoj temperaturi (od 20°C do 30°C) je u opsegu od 1500 MPa do 4500 MPa. Kada je prosečan zatezni modul elastičnosti E dela 41 za lepljenje manji od 1500 MPa, pojavljuje se problem koji se ogleda u tome da se smanjuje krutost laminiranog jezgra. Zbog toga je donja granica prosečnog modula elastičnosti E dela 41 za lepljenje 1500 MPa, povoljnije 1800 MPa. Nasuprot tome, kada prosečni modul zatezne elastičnosti E dela 41 za lepljenje pređe 4500 MPa, pojavljuje se problem koji se ogleda u tome da se izolacioni premaz formiran na površini lima 40 od električnog čelika počinje da ljušti. Prema tome, gornja granica prosečnog Jangovog modula elastičnosti E dela 41 za lepljenje iznosi 4500 MPa, a poželjnije je da bude na 3650 MPa.

Prosečan modul elastičnosti E meri se rezonantnom metodom. Konkretno, zatezni modul elastičnosti E se meri na osnovu standarda JIS R 1602: 1995.

Preciznije rečeno, prvo se proizvodi uzorak za merenje (nije prikazan). Ovaj uzorak za merenje se dobija lepljenjem dva lima 40 od električnog čelika lepkom čija stvojstva treba predhodno odrediti merenjem, i očvršćavanjem lepka formira se deo 41 za lepljenje. Kada je lepak termoreaktivnog tipa, očvršćavanje se vrši zagrevanjem i pritiskom i oblikovanjem se vrši u uslovima zagrevanja i pritiska u skladu sa predviđenim oblikom. S druge strane, kada lepak pripada tipu lepkova koji očvršćavaju na sobnoj temperaturi, to se izvodi pomoću pritiska, na sobnoj temperaturi.

Zatim se Jangov modul elastičnosti E ovog uzorka meri rezonantnom metodom. Kao što je opisano u prethodnom delu opisa, metoda za merenje zatezne elastičnosti rezonantnom metodom se izvodi na osnovu standarda JIS R 1602: 1995. Nakon toga, modul elastičnosti samog dela 41 za lepljenje može da se dobije tako što će se uticaj samog lima 40 od električnog čelika iz izmerenog modula elastičnosti E uzorka (njegove izmerene vrednost) ukloniti pomoću proračuna.

Pošto je Jangov modul elastičnosti E dobijen iz uzorka na ovaj način jednak prosečnoj vrednosti svih laminiranih jezgara, ta vrednost se smatra prosečnim modulom elastičnosti E. Sastav je podešen tako da se prosečan Jangovmodul elastičnosti E gotovo ne menja duž pravca slaganja limova odnosno u položaju u kojem su limovi složeni, ili duž pravaca paralelnih s osom na sve strane duž obima laminiranog jezgra. Zahvaljujući tome, prosečan modul elastičnosti E može da se podesi na vrednost koja je dobijena merenjem očvrslog dela 41 za lepljenje na krajnjoj gornjoj poziciji laminiranog jezgra.

Motor stvara toplotu kada se kreće odnosno radi. Kada je tačka topljenja dela 41 za lepljenje niska, deo 41 će se zbog toga topiti usled toplote koju stvara motor, pri čemu će se oblik područja 42 za lepljenje menjati i neće moći da se na taj način postigne željeni efekat. Generalno gledano, izolacioni premaz (emajl) je nanesen na površini namotaja koji je namotan oko jezgra 21 statora. Temperatura do koje je premaz otporan na proizvedenu toplotu je, na primer, oko 180°C. Zbog toga se bilo koji motor predviđa da radi na temperaturi od 180°C ili niže. To jest, motor se može pri radu zagrejati najviše do oko 180°C. U ovom izvođenju, poželjno je da tačka topljenja dela 41 za lepljenje bude 180°C ili viša. Dalje, poželjno je da tačka topljenja dela 41 za lepljenje bude na temperaturi 200°C ili viša, s obzirom na koeficijent sigurnosti i s obzirom na činjenicu da postoji deo u kome je lokalna temperatura visoka.

Kao metoda lepljenja, na primer, može da se usvoji metod nanošenja lepka na limove 40 od električnog čelika, da bi se potom zalepili ili pomoću zagrevanja ili pomoću presovanja, ili pomoću obe metode. Način zagrevanja može da se izvede na različite načine, kao što je grejanje u visokotemperaturnom kupatilu ili električnoj peći, ili pomoću metoda direktnog napajanja toplotnom energijom.

Da bi se postigla stabilna i dovoljna čvrstoća lepljenja, poželjno je da debljina dela 41 za lepljenje bude 1 mm ili veća.

S druge strane, kada debljina dela 41 za lepljenje prelazi 100 μm, sila lepljenja postaje zasićena. Dalje, uporedo sa povećanjem debljine dela 41 za lepljenje, smanjuje se faktor prostora, a smanjuju se i magnetna svojstva kao što je gubitak gvožđa laminiranog jezgra. Prema tome, poželjno je da debljina dela 41 za lepljenje bude 1 μm ili veća i 100 μm ili manja, a prvenstveno je povoljno da iznosi 1 μm ili veća i 10 μm ili manja.

U prethodnom opisu, debljina dela 41 za lepljenje označava prosečnu debljinu dela 41 za lepljenje. Povoljnije je da prosečna debljina dela 41 za lepljenje bude 1,0 μm ili veća i 3,0 μm ili manja. Kada je prosečna debljina dela 41 za lepljenje manja od 1,0 μm, ne možeda se obezbedi dovoljna sila lepljenja, kao što je opisano u prethodnom delu opisa. Prema tome, donja granica prosečne debljine dela 41 za lepljenje je 1,0 μm, a prvenstveno 1,2 μm. Nasuprot tome, ako je prosečna debljina dela 41 za lepljenje veća od 3,0 μm, javljaju se problemi kao što je veliko povećanje naprezanja lima 40 od električnog čelika usled skupljanja tokom termoreaktiviranja lepka. Prema tome, gornja granica prosečne debljine dela 41 za lepljenje je 3,0 μm, a prvenstveno treba da bude 2,6 μm.

Prosečna debljina dela 41 za lepljenje je prosečna vrednost svih laminiranih jezgara. Prosečna debljina dela 41 za lepljenje se jedva menja duž pravca slaganja u položaju u kojem su limovi složeni, ili duž pravaca paralelnih s osom svuda duž obima laminiranog jezgra. Prema tome, prosečna debljina dela 41 za lepljenje može da se odredi kao prosečna vrednost numeričkih vrednosti izmerenih na 10 ili više tačaka duž obima na krajnjoj gornjoj poziciji laminiranog jezgra. Prosečna debljina dela 41 za lepljenje može da se podesi, na primer, tako što će se promeniti količina nanesenog lepka. Dalje, u slučaju termoreaktivnog lepka, prosečan modul elastičnosti E dela 41 za lepljenje može da se podesiti, na primer, promenom jednog ili oba postupka koji se primenjuju tokom lepljenja – zagrevanja ili pritiska – kao i promenom vrste reagensa za očvršćavanje.

Sledeće, odnos između lima 40 od električnog čelika, dela 41 za lepljenje i područja 42 za lepljenje biće opisan sa pozivanjem na sliku 4.

Kao što je prikazano na slici 4, limovi 40 od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca slaganja nisu u potpunosti zalepljeni jedni za druge. Limovi 40 od električnog čelika su lokalno zalepljeni jedni za druge. Deo 41 za lepljenje se nalazi na mnoštvu zadnjih delova 22 jezgra sastavljenog od lima od električnog čelika. Zadnji delovi 22 jezgra su zalepljeni preko dela 41 za lepljenje. To jest, mnoštvo limova 40 od električnog čelika pričvršćeno je jedni za druge pomoću dela 41 za lepljenje.

Područje 42 za lepljenje i prazno područje 43 (područje koje nije za lepljenje) formiraju se na površini lima 40 od električnog čelika koja je usmerena ka pravcu slaganja (u daljem tekstu će biti nazivana prva površina lima 40 od električnog čelika). Područje 42 za lepljenje je područje na prvoj površini lima 40 od električnog čelika u kojem je postavljen deo 41 za lepljenje. Tačnije, područje 42 za lepljenje je područje na prvoj površini lima 40 od električnog čelika u kojem se nalazi očvrsnuti lepak. Prazno područje 43 je područje na prvoj površini lima od električnog čelika u kojem nije postavljen deo 41 za lepljenje.

Ovde je zadnji deo 22 jezgra lima 40 od električnog čelika podeljen na prvi deo 22a i drugi deo 22b. Prvi deo 22a i drugi deo 22b su naizmenično raspoređeni duž obima. To jest, zadnji deo 22 jezgra ima prve delove 22a i druge delove 22b koji su naizmenično raspoređeni duž obima. Granična linija između prvog dela 22a i drugog dela 22b se proteže pravolinijski, duž poluprečnika. Prvi deo 22a je povezan sa zupčastim delom 23 na spoljnoj strani zupčastog dela 23 duž prečnika. Drugi deo 22b se nalazi između prvih delova 22a posmatrano duž obima.

Područje 42 za lepljenje je postavljeno u drugom delu 22b zadnjeg dela 22 jezgra. Dalje, područje 42 za lepljenje nije obezbeđeno na prvom delu 22a zadnjeg dela 22 jezgra. Jedno područje 42 za lepljenje se nalazi u jednom drugom delu 22b. Područje 42 za lepljenjese nalazi u središtu drugog dela 22b duž obima. Dalje, područje 42 za lepljenje je raspoređeno neravnomerno duž poluprečnika, ka spolja, na drugom delu 22b.

Područje 42 za lepljenje ima suštinski pravougaoni oblik čija se duža stranica pruža duž pravca koji je upravan na pravac poluprečnika u pogledu odozgo. Drugim rečima, područje 42 za lepljenje proteže se duž obima. U skladu sa ovim izvođenjem, područje za lepljenje dela 41 za lepljenje se može povećati formiranjem područja 42 za lepljenje tako da ima oblik koji se proteže duž jednog pravca, te na taj način snaga lepljenja može da se poveća u poređenju sa slučajem u kojem su u istom opsegu povremeno raspoređena područja za lepljenje u obliku tačaka.

Takav deo za lepljenje se može lako napraviti u proizvodnom procesu povećanjem dimenzije širine d1 dela 41 za lepljenje. Dalje, lim 40 od električnog čelika nije pretrpeo značajna lokalna izobličenja usled napona zbog pritiska lepka, a pogoršanje usled toga što lim 40 od električnog čelika gubi gvožđe u celini može da se spreči smanjenjem dimenzije širine d1 dela 41 za lepljenje.

Dimenzija širine područja 42 za lepljenje je dimenzija područja 42 za lepljenje u pravcu njegove kraće strane, a ujedno je i dimenzija područja 42 za lepljenje u pravcu duž poluprečnika u ovom izvođenju. Pošto se deo 41 za lepljenje nalazi na prvoj površini lima 40 od električnog čelika u području 42 za lepljenje, dimenzija širine područja 42 za lepljenje i dimenzija širine dela 41 za lepljenje u ovom izvođenju su iste.

Poželjno je da odnos (d2/d1, odnos dužine i širine) uzdužne dimenzije d2 prema dimenziji širine d1 područja 42 za lepljenje bude 3,5 ili veći. Moguće je obezbediti čvrstoću međusobnog lepljenja limova 40 od električnog čelika, dok se izobličenje limova 40 od električnog čelika obuzdava podešavanjem odnosa dužine i širine područja 42 za lepljenje na 3,5 ili na veći odnos.

U ovom izvođenju, lepak se skuplja nakon očvršćavanja. Zbog toga se usled skupljanja lepka pri očvršćavanju javlja napon na zatezanje u području lima 40 od električnog čelika koji je u kontaktu sa delom 41 za lepljenje, pri čemu u tom području dolazi i do povećanja gubitka gvožđa u limu 40 od električnog čelika. Ovde se oblast koja je u kontaktu sa delom 41 za lepljenje i u kojoj se gubici gvožđa povećavaju usled napona, naziva područje 29 pogoršanja. Područje 29 pogoršanja je oblast koja se preklapa sa područjem 42 za lepljenje posmatrano duž pravca slaganja. Područje 29 pogoršanja ima veću magnetnu rezistenciju od ostalih područja (područja u kojima ne dolazi do pogoršanja).

U ovoj specifikaciji, povećana vrednost u pogledu gubitka gvožđa može da se nazove „pogoršanjem gubitka gvožđa“.

Magnetni fluks B se formira na limu 40 od električnog čelika tako što struja protiče kroz namotaje (nisu prikazani) statora 20. Magnetni fluks B stvara magnetno kolo koje prolazi kroz zupčasti deo 23 i zadnji deo 22 jezgra. Magnetni fluks B se prostire duž obima na drugom delu 22b zadnjeg dela 22 jezgra.

U skladu s ovim izvođenjem, područje 42 za lepljenje se nalazi na drugom delu 22b i pruža se duž obima. To znači da se pravac duž kojeg se prostire područje 42 za lepljenje poklapa sa pravcem duž kojeg se pruža magnetni fluks B u drugom delu 22b. Drugim rečima, područje 42 za lepljenje se proteže u pravcu duž magnetnog fluksa B koji prolazi kroz područje 29 pogoršanja lima 40 od električnog čelika, koje je u kontaktu sa područjem 42 za lepljenje. Prema tome, proporcije područja 29 pogoršanja u površini poprečnog preseka putanje magnetnog fluksa B mogu da se smanje, a uz njih može da bude smanjen i broj linija magnetnog fluksa koje će prolaziti kroz područje 29 pogoršanja. Dalje, magnetni fluks B može lako da zaobiđe područje 29 pogoršanja koje ima visoku magnetnu rezistenciju tako što će se smanjiti proporcije područja pogoršanja 29 u površini poprečnog preseka putanje magnetnog fluksa. Kao rezultat toga, moguće je sprečiti ometanje protoka magnetnog fluksa B, koji formira magnetno kolo, a do koga dolazi zbog područja 29 pogoršanja, a moguće je i poboljšati magnetna svojstva jezgra 21 statora u poređenju sa kućištem kod kojeg su limovi od električnog čelika vezani jedni za druge pričvršćivanjem.

Kao što je prikazano na slici 4, prazno područje 43 u kome nema područja 42 za lepljenje postavljeno je u odnosu na područje 42 za lepljenje i sa spoljašnje strane, posmatrano duž pravca poluprečnika, i sa unutrašnje strane u odnosu na područje 42 za lepljenje posmatrano duž pravca poluprečnika. To jest, područja 42 za lepljenje posmatrano duž obima nisu formirana ni na jednoj strani područja 42 za lepljenje. Područje lima 40 od električnog čelika koje se preklapa sa praznim područjem 43 nije izloženo zateznom naponu do kojeg dolazi usled skupljanja lepka prilikom očvršćavanja. Prema tome, u ovom području se gubitak gvožđa ne povećava u poređenju sa područjem 29 pogoršanja. U ovoj specifikaciji, područje lima 40 od električnog čelika u kojem ne dolazi do povećanja gubitka gvožđa naziva se područje u kojem nema pogoršanja. U skladu s konfiguracijom opisanoj u prethodnom delu teksta, pošto su područja u kojima nema pogoršanja obezbeđena sa obe strane područja 29 pogoršanja posmatrano duž poluprečnika, magnetni fluks B koji stvara magnetno kolo može da zaobiđe područje u kojem ima pogoršanja, a samim tim se mogu poboljšati i magnetna svojstva jezgra 21 statora.

Magnetni fluks B teži da teče najkraćom putanjom sa najmanjom magnetnom rezistencijom. Zbog toga, u zadnjem delu 22 jezgra gustina magnetnog fluksa opada od unutrašnje strane duž poluprečinka ka spoljašnjoj strani duž poluprečinka. U ovom izvođenju, područje 42 za lepljenje je neravnomerno raspoređeno sa spoljašnje strane zadnjeg dela 22 jezgra posmatrano duž poluprečnika. Prema tome, područje 29 pogoršanja lima 40 od električnog čelika može da se formira u oblasti u kojoj je gustina magnetnog fluksa niska, a pogoršanje magnetnih svojstava jezgra 21 statora usled formiranja dela 41 za lepljenje može da se umanji.

U skladu s ovim izvođenjem, područje 42 za lepljenje se nalazi u drugom delu 22b i nije formirano u prvom delu 22a. Zbog toga je područje 42 za lepljenje u pojedinačnim delovima raspoređeno duž obima u zadnjem delu 22 jezgra. Kao rezultat toga, limovi 40 od električnog čelika mogu da budu pričvršćeni jedni za druge na način koji je dobro izbalansiran. Osim toga, pošto su područja 29 pogoršanja formirana na limovima 40 od električnog čelika pojedinačno raspoređena, malo je verovatno da će područja 29 pogoršanja ometati protok magnetnog fluksa B. Takav efekat može da se postigne čak i kada je područje 42 za lepljenje formirano u prvom delu 22a, a nije formirano u drugom delu 22b. To jest, gore opisani efekat se može postići kada je područje 42 za lepljenje formirano posebno i pojedinačno duž obima najmanje jednog prvog dela 22a i drugog dela 22b.

U ovom izvođenju jezgro 31 rotora je laminirano jezgro isto kao i jezgro 21 statora. Drugim rečima, jezgro 31 rotora uključuje mnoštvo limova od električnog čelika koji su naslagani duž pravca slaganja. U ovom izvođenju, debljina naslaganih limova jezgra 31 rotora jednaka je debljini jezgra 21 statora i iznosi, na primer, 50,0 mm. Spoljašnji prečnik jezgra 31 rotora je, na primer, 163,0 mm. Unutrašnji prečnik jezgra 31 rotora je, na primer, 30,0 mm. Međutim, ove vrednosti su samo primeri, a debljina naslaganih limova, spoljašnji prečnik i unutrašnji prečnik jezgra 31 rotora nisu ograničeni isključivo na ove vrednosti.

U ovom izvođenju, mnoštvo električnih čeličnih limova koji formiraju jezgro 31 rotora pričvršćeni su jedni za druge pomoću pričvršćivača C (čivija, pogledati sliku 1). Međutim, mnoštvo limova 40 od električnog čelika koji formiraju jezgro 31 rotora mogu da budu prilepljeni jedni za druge istim delom za lepljenje kao u jezgru 21 statora.

(Modifikovani primer 1)

U nastavku će biti opisani deo 141 za lepljenje i područje 142 za lepljenje prilagođenogmodifikovanog primera 1 koji se može usvojiti u okviru izvođenja opisanog u prethodnom delu teksta, sa pozivanjem na sliku 5. Komponente koje imaju iste aspekte kao i one u prethodno opisanom izvođenju označene su istim pozivnim oznakama odnosno referentnim brojevima, a njihov opis će biti izostavljen.

Slično izvođenju opisanom u prethodnom delu teksta, područje 142 za lepljenje, u kome je obezbeđen deo 141 za lepljenje, formirano je u zadnjem delu 22 jezgra. Područje 142 za lepljenje u ovom modifikovanom primeru se nalazi u prvom delu 22a zadnjeg dela 22 jezgra. Dalje, područje 142 za lepljenje nije formirano u drugom delu 22b zadnjeg dela 22 jezgra. U jednom prvom delu 22a formirano je jedno područje 142 za lepljenje. Područje 142 za lepljenje nalazi se u središtu prvog dela 22a posmatrano u pravcu duž obima.

Područje 142 za lepljenje ima suštinski posmatrano pravougaoni oblik čija je duža stranica postavljena duž pravca poluprečnika posmatrano u pogledu odozgo. Poželjno je da odnos dužine i širine (d2/d1) područja 142 za lepljenje bude 3,5 ili veći, isto kao i u izvođenju opisanom u prethodnom delu teksta.

Područje 142 za lepljenje se proteže duž središnje linije CL zupčastog dela 23 duž pravca poluprečnika. Središnja linija CL je zamišljena linija koja se proteže duž pravca poluprečnika i prolazi kroz središte zupčastog dela 23 posmatrano duž obima. Spoljašnji krajnji deo područja 142 za lepljenje posmatrano duž poluprečnika nalazi se na spoljašnjem kraju zadnjeg dela 22 jezgra u pravcu duž poluprečnika. Drugim rečima, područje 142 za lepljenje se proteže duž pravca poluprečnika ka unutra u odnosu na spoljašnji kraja zadnjeg dela 22 jezgra duž pravca poluprečnika. Dalje, unutrašnji krajnji deo područja 142 za lepljenje u pravcu duž poluprečnika nalazi se spolja u odnosu na unutrašnji kraj zadnjeg dela 22 jezgra, posmatrano duž poluprečnika. Magnetni fluks B se formira na limu 40 od električnog čelika pomoću električne struje koja teče kroz namotaje (nisu prikazani) statora 20. Magnetni fluks B formira magnetno kolo koje prolazi kroz zupčasti deo 23 i zadnji deo 22 jezgra. Magnetni fluks B se prostire duž pravca poluprečnika kroz prvi deo 22a zadnjeg dela jezgra 22, i grana se na obe strane duž obima na sredini prvog dela 22a posmatrano duž poluprečnika. Magnetni fluks B se grana u smerovima koji su simetrični u odnosu na središnju liniju CL zupčastog dela 23.

U skladu s ovim modifikovanim primerom, područje 142 za lepljenje se nalazi na prvom delu 22a i pruža se duž središnje linije CL zupčastog dela 23 u pravcu duž poluprečnika. Drugim rečima, pravac duž kojeg se pruža područje 142 za lepljenje poklapa se sa pravcem duž kojeg se najmanje jedan deo magnetnog fluksa B pruža kroz prvi deo 22a. Drugim rečima, područje 142 za lepljenje se proteže u pravcu duž najmanje jednog dela magnetnog fluksa koji prolazi kroz područje 129 pogoršanja lima 40 od električnog čelika u kontaktu sa područjem 142 za lepljenje. Zbog toga proporcija područja 129 pogoršanja u površini poprečnog preseka putanje magnetnog fluksa B može da se smanji, a samim tim može da se umanji i broj linija magnetnog fluksa koje će prolaziti kroz područje 129 pogoršanja. Dalje, zahvaljujući smanjenju proporcije područja 129 pogoršanja u površini poprečnog preseka putanje magnetnog fluksa B, magnetni fluks B može lako da zaobiđe područje 129 pogoršanja koje ima visoku magnetnu rezistenciju. Dalje, pošto se u ovom modifikovanom primeru područje 142 za lepljenje proteže duž središnje linije CL zupčastog dela 23, magnetni fluks B koji se simetrično grana u odnosu na središnju liniju CL može lako da zaobiđe područje 129 pogoršanja. Kao rezultat toga, moguće je sprečiti opstrukciju protoka magnetnog fluksa B koji formira magnetno kolo do koje dolazi zbog područja 129 pogoršanja, te je tako moguće i poboljšati magnetna svojstva jezgra 21 statora u poređenju sa slučajem u kojem su limovi od električnog čelika vezani jedni za druge pomoću pričvršćivanja.

Kao što je prikazano na Slici 5, prazna područja 143 u kojima nema područja 142 za lepljenje nalaze se sa obe strane područja 142 za lepljenje posmatrano duž obima. Područje u kojem nema pogoršanja, u kojem nema napona koji bi bio posledica skupljanja lepka tokom očvršćavanja, formira se u području lima 40 od elektrog čelika koje se poklapa sa praznim područjem 143. U skladu sa konfiguracijom opisanom u prethodnom delu teksta, pošto su područja u kojima nema pogoršanja obezbeđena sa obe strane područja 129 pogoršanja, posmatrano duž obima, magnetni fluks B koji formira magnetno kolo može da zaobiđe područja u kojima ima pogoršanja, pa se na taj način magnetna svojstva jezgra 21 statora mogu da poboljšaju.

Pošto magnetni fluks B teži da teče najkraćom putanjom na kojoj ima najmanje magnetne rezistencije, gustina magnetnog fluksa u zadnjem delu 22 jezgra opada od unutrašnje strane posmatrano u pravcu duž poluprečnika ka spoljašnjoj strani posmatrano u pravcu duž poluprečnika. U ovom prilagođenom primeru, područje 142 za lepljenje se proteže od spoljašnjeg kraja zadnjeg dela 22 jezgra posmatrano u pravcu duž poluprečnika. Zbog toga, područje 129 pogoršanja lima 40 od električnog čelika može da se formira u oblasti koja ima nisku gustinu magnetnog fluksa, a pogoršanje magnetnih svojstava jezgra 21 statora do kojih dolazi usled formiranja područja 142 za lepljenje može da bude sprečeno.

(Modifikovani primer 2)

U nastavku će biti opisani deo 241 za lepljenje i područje 242 za lepljenje prilagođenogmodifikovanog primera 2 koji se može usvojiti u okviru izvođenja opisanog u prethodnom delu teksta, sa pozivanjem na sliku 6. Komponente koje imaju iste aspekte kao i one u prethodno opisanom izvođenju označene su istim pozivnim oznakama-referentnim brojevima, a njihov opis će biti izostavljen.

Slično izvođenju opisanom u prethodnom delu teksta, područje 242 za lepljenje, u kome je obezbeđen deo 241 za lepljenje, formirano je u zadnjem delu 22 jezgra. Područje 242 za lepljenje u ovom modifikovanom primeru se nalazi u prvom delu 22a zadnjeg dela 22 jezgra. Dalje, područje 242 za lepljenje nije formirano u drugom delu 22b zadnjeg dela 22 jezgra. U jednom prvom delu 22a formirano je jedno područje 242 za lepljenje. Područje 242 za lepljenje nalazi se u središtu prvog dela 22a posmatrano u pravcu duž obima. Dalje, područje 242 za lepljenje je neravnomerno raspoređeno ka unutra u prvom delu 22a,posmatrano u pravcu duž poluprečnika. Područje 242 za lepljenje ima suštinski posmatrano pravougaoni oblik čija je duža stranica postavljena duž pravca koji je normalan na pravac poluprečnika posmatrano u pogledu odozgo. Dalje, poželjno je da odnos dužine i širine (d2/d1) područja 242 za lepljenje bude 3,5 ili veći, isto kao i u izvođenju opisanom u prethodnom delu teksta.

Magnetni fluks B se formira na limu 40 od električnog čelika pomoću električne struje koja teče kroz namotaje (nisu prikazani) statora 20. Magnetni fluks B formira magnetno kolo koje prolazi kroz zupčasti deo 23 i zadnji deo 22 jezgra. Magnetni fluks B se prostire duž pravca poluprečnika kroz prvi deo 22a zadnjeg dela jezgra 22 i grana se na obe strane duž obima na sredini prvog dela 22a posmatrano duž poluprečnika.

U skladu s ovim modifikovanim primerom, područje 242 za lepljenje se nalazi na prvom delu 22a i pruža se duž obima. To znači da se pravac duž kojeg se pruža područje 242 za lepljenje delimično poklapa sa pravcem magnetnog fluksa B koji se grana u prvom delu 22a i širi se duž obima. Drugim rečima, bar deo područja 242 za lepljenje proteže se duž magnetnog fluksa B, prolazeći kroz područje 229 pogoršanja lima 40 od električnog čelika koji je u kontaktu sa područjem 242 za lepljenje. Zbog toga, proporcija područja 229 pogoršanja u površini poprečnog preseka putanje magnetnog fluksa B može da se smanji, a magnetni fluks B takođe može lako da zaobiđe područje 229 pogoršanja koje ima visoku magnetnu rezistenciju. Kao rezultat toga, moguće je sprečiti ometanje protoka magnetnog fluksa B koji formira magnetno kolo do kojeg dolazi zbog područja 229 pogoršanja, i moguće je poboljšati magnetna svojstva jezgra 21 statora u poređenju sa slučajem u kojem su limovi od električnog čelika pričvršćeni jedni za druge pomoću elemenata za pričvršćivanje.

Kao što je prikazano na Slici 6, prazna područja 243 u kojima nema područja 242 za lepljenje nalaze se sa obe strane područja 242 za lepljenje posmatrano duž obima. U području lima 40 od električnog čelika, koje se preklapa sa praznim područjem 243, ne formira se područje sa pogoršanjem u kojem nema napona koji bi bio posledica skupljanja lepka tokom očvršćavanja. U skladu sa konfiguracijom opisanom u prethodnom delu teksta, pošto su područja u kojima nema pogoršanja obezbeđena sa obe strane područja 229 pogoršanja, posmatrano duž obima, magnetni fluks B koji formira magnetno kolo može da prođe kroz područje u kojem nema pogoršanja, a magnetna svojstva jezgra 21 statora mogu da se poboljšaju.

(Modifikovani primer 3)

U nastavku će biti opisani deo 341 za lepljenje i područje 342 za lepljenje modifikovanog primera 3 koji se može usvojiti u okviru izvođenja opisanog u prethodnom delu teksta, sa pozivanjem na sliku 7. Komponente koje imaju iste aspekte kao i one u prethodno opisanom izvođenju označene su istim referentnim brojevima odnosno pozivnim oznakama, a njihov opis će biti izostavljen. Slično izvođenju opisanom u prethodnom delu teksta, područje 342 za lepljenje, u kome je obezbeđen deo 341 za lepljenje, formirano je u zadnjem delu 22 jezgra. Područje 342 za lepljenje ovog modifikovanog primera slično je po konfiguraciji području 242 za lepljenje iz modifikovanog primera 2. Područje 342 za lepljenje u ovom prilagođenom primeru se razlikuje od područja 242 za lepljenje iz prilagođenog primera 2 po tome što je neravnomerno raspoređeno spolja u odnosu na prvi deo 22a posmatrano duž poluprečnika.

Pošto magnetni fluks B teži da teče najkraćom putanjom na kojoj ima najmanje magnetne rezistencije, gustina magnetnog fluksa u zadnjem delu 22 jezgra opada od unutrašnje strane posmatrano u pravcu duž poluprečnika ka spoljašnjoj strani posmatrano takođe u pravcu duž poluprečnika. U ovom modifikovanom primeru, područje 342 za lepljenje se proteže neravnomerno, prema spolja od kraja zadnjeg dela 22 jezgra posmatrano u pravcu duž poluprečnika. Zbog toga, područje 329 pogoršanja lima 40 od električnog čelika može da se formira u oblasti koja ima nisku gustinu magnetnog fluksa, a pogoršanje magnetnih svojstava jezgra 21 statora do kojih dolazi usled formiranja područja 342 za lepljenje može da bude sprečeno. U skladu s ovim modifikovanim primerom, područje 342 za lepljenje je raspoređeno neravnomerno, sa spoljašnje strane prvog dela 22a posmatrano u pravcu duž poluprečnika i pruža se duž obima. Zbog toga se područje 342 za lepljenje šire pruža paralelno sa smerom magnetnog fluksa B koji se grana u prvom delu 22a i proteže duž obima, u poređenju sa područjem 242 za lepljenje iz modifikovanog primera 2. Zbog toga, ne samo da proporcija područja 329 pogoršanja u površini poprečnog preseka putanje magnetnog fluksa B može dodatno da se smanji, veći magnetni fluks B može lakše da zaobiđe područje 329 pogoršanja koje ima visoku magnetnu rezistenciju. Kao rezultat toga, moguće je sprečiti ometanje protoka magnetnog fluksa B koji formira magnetno kolo do kojeg dolazi zbog područja 329 pogoršanja, a moguće je i dodatno poboljšati magnetna svojstva jezgra 21 statora u poređenju sa modifikovanim primerom 2.

(Modifikovani primer 4)

U nastavku će biti opisani deo 441 za lepljenje i područje 442 za lepljenje modifikovanog primera 4 koji se može usvojiti u okviru izvođenja opisanog u prethodnom delu teksta, a koji nije deo pronalaska, sa pozivanjem na sliku 8. Komponente koje imaju iste aspekte kao i one u prethodno opisanom izvođenju označene su istim referentnim brojevima odnosno pozivnim oznakama, a njihov opis će biti izostavljen.

Slično izvođenju opisanom u prethodnom delu teksta, područje 442 za lepljenje u kome je obezbeđen deo 441 za lepljenje formirano je u zadnjem delu 22 jezgra. Predviđeno je da se područje 442 za lepljenjeu ovom modifikovanom primeru prostire tako da bude između jednog prvog dela 22a i jednog drugog dela 22b. Dalje, područje 442 za lepljenje je raspoređeno neravnomerno, sa spoljašnje strane zadnjeg dela 22 jezgra posmatrano u pravcu duž poluprečnika i pruža se duž obima.

U ovom modifikovanom primeru, područje 442 za lepljenje se nalazina na jednoj strani u odnosu na graničnu liniju između jednog prvog dela 22a i jednog drugog dela 22b, posmatrano duž obima, a nije prisutno na drugoj strani granične linije između prvog dela 22a i drugog dela 22b, posmatrano duž obima. Zbog toga je područje 442 za lepljenje formirano asimetrično u odnosu na središnju liniju CL zupčastog dela 23. Verovatnije je da će se posmatrano duž obima gustina magnetnog fluksa B koji teče od zupčastog dela 23 ka zadnjem delu 22 jezgra povećati na drugoj strani, na kojoj nije formirano područje 442 za lepljenje, nego na strani na kojoj je, posmatrano duž obima, formirano područje 442 za lepljenje. To jest, u skladu sa ovim izvođenjem, gustine magnetnog fluksa će biti različite kada se u odnosu na središnju liniju CL uporede jedna i druga strana,posmatrano duž obima. Takvo laminirano jezgro može da poveća energetsku efikasnost elektromotora kada se koristi u elektromotoru čiji je smer rotacije ograničen na samo jedan smer.

(Modifikovani primer 5)

U nastavku će biti opisani deo 541 za lepljenje i područje 542 za lepljenje modifikovanog primera 5 koji se može usvojiti u okviru izvođenja opisanog u prethodnom delu teksta, sa pozivanjem na sliku 9. Komponente koje imaju iste aspekte kao i one u prethodno opisanom izvođenju označene su istim referentnim brojevima odnosno pozivnim oznakama, a njihov opis će biti izostavljen. Slično izvođenju opisanom u prethodnom delu teksta, područje 542 za lepljenje u kome je obezbeđen deo 541 za lepljenje formirano je u zadnjem delu 22 jezgra. Područje 542 za lepljenje u ovom modifikovanom primeru ima T oblik posmatrano pomoću pogleda odozgo, i može da se smatra kombinacijom područja 142 za lepljenje iz modifikovanog primera 1 i područja 342 za lepljenje iz modifikovanog primera 3. U skladu s ovim modifikovanim primerom, mogu se ispoljiti efekti modifikovanog primera 1 i modifikovanog primera 3, može da se obezbedi dovoljna površina područja 542 za lepljenje, a snaga lepljenja može da se poveća. Kao što je prikazano u ovom modifikovanom primeru, može da bude usvojena konfiguracija u kojoj je kombinovana konfiguracija izvođenja iz svakog od modifikovanih primera, kako bi se na taj način dobili kombinovani efekti.

Tehnički obim ovog pronalaska nije ograničen na prethodno opisano izvođenje i njegove modifikovane primere, što znači da se mogu napraviti razne modifikacije bez odstupanja od svrhe ovog pronalaska.

U jezgrima statora u prethodno opisanom izvođenju i njegovim prilagođenim primerima, veći broj limova od električnog čelika pričvršćen je jedni za druge u području za lepljenje koje je formirano u zadnjem delu jezgra. Međutim, limovi od električnog čelika mogu da budu pričvršćeni jedni za druge ne samo u zadnjem delu jezgra, već i u zupčastom delu. U tom slučaju pričvršćivanje može da se obezbedi u zupčastom delu, ili na zupčastom delu i može da se obezbedi posebno područje za lepljenje. Dalje, limovi od električnog čelika mogu da budu zavareni i pričvršćeni jedni za druge kao dodatak pričvršćavanju koje je ostvareno pomoću područja za lepljenje.

U prethodno opisanom izvođenju i njegovim modifikovanim primerima, opisan je slučaj u kome je dimenzija širine područja za lepljenje ujednačena duž čitave dužine područja za lepljenje. Međutim, dimenzija širine područja za lepljenje ne mora nužno da bude ujednačena. Kao primer, oba krajnja dela područja za lepljenje posmatrano u pravcu njegove širine mogu da budu namotana i mogu da se pružaju u uzdužnom pravcu.

Oblik jezgra statora nije ograničen na formu prikazanu u izvođenju opisanom u prethodnom delu teksta. Konkretno, dimenzije spoljašnjeg prečnika i unutrašnjeg prečnika jezgra statora, debljina naslaganih limova, broj proreza, odnos dimenzija zupčastog dela posmatranih duž obima i duž poluprečnika, odnos dimenzija zupčastog dela i zadnjeg dela jezgra posmatrano duž poluprečnika i slično, može se proizvoljno kombinovati i projektovati u skladu sa željenim karakteristikama elektromotora.

Ovaj pronalazak nije ograničen na rotor opisan u izvođenju pronalaska koje je opisano u prethodnom delu teksta, iako komplet od dva stalna magneta 32 formira jedan magnetni pol. Na primer, jedan trajni magnet 32 može da formira jedan magnetni pol ili jedan magnetni pol mogu da formiraju tri ili više trajnih magneta 32.

U izvođenju pronalaska koje je opisano u prethodnom delu teksta, iako je sinhroni motor sa stalnim magnetom izabran i opisan kao primer elektromotora, struktura elektromotora nije ograničena samo na takvu strukturu, koja je prikazana u nastavku, tako da mogu takođe da budu usvojene i različite poznate strukture elektromotora koje nisu prikazane u nastavku.

U izvođenju pronalaska koje je opisano u prethodnom delu teksta, iako je sinhroni motor sa stalnim magnetom usvojen i opisan kao primer sinhronog elektromotora, ovaj pronalazak nije ograničen na taj tip elektromotora. Na primer, elektromotra može da bude i reluktantni elektromotor ili asinhroni elektromotor sa namotanim rotorom (elektromotor sa kliznim prstenovima).

U izvođenju pronalaska koje je opisano u prethodnom delu teksta, iako je sinhroni elektromotor naveden i opisan kao primer elektromotora naizmenične struje, ovaj pronalazak nije ograničen na taj tip elektromotora. Na primer, električni motor može da bude i indukcioni motor.

U izvođenju pronalaska koje je opisano u prethodnom delu teksta, iako je elektromotor naizmenične struje usvojen i opisan kao primer elektromotora, ovaj pronalazak nije ograničen na njega. Na primer, električni motor može da bude i elektromotor jednosmerne struje.

U izvođenju pronalaska koje je opisano u prethodnom delu teksta, iako je motor opisan kao navedeni primer uobičajenog elektromotora, ovaj pronalazak nije ograničen na to. Na primer, električni motor može da bude i generator.

U izvođenju pronalaska koje je opisano u prethodnom delu teksta, iako je dat primer slučaja u kojem se laminirano jezgro u skladu s ovim pronalaskom primenjuje na jezgro statora, ono se takođe može primeniti i na jezgro rotora.

Osim toga, u izvođenju pronalaska koje je opisano u prethodnom delu teksta i njegovim prilagođenim primerima, po potrebi je moguće zameniti komponente sa dobro poznatim komponentama bez odstupanja od svrhe ovog pronalaska, a prilagođeni primeri opisani u prethodnom delu teksta mogu da budu kombinovani na odgovarajući način.

[Primer]

Sproveden je verifikacioni test da bi se proverilo suzbijanje propadanja gvožđa u limovima od električnog čelika usled napona koji nastaje usled pritiska na delu za lepljenje. Ovaj verifikacioni test je sproveden kao simulacija uz pomoću softvera odnosno korišćenjem softvera. Kao softver za verifikaciju korišćen je softver za simulaciju elektromagnetnog polja zasnovan na metodi konačnih elemenata JMAG proizvođača JSOL Corporation. Kao model koji je korišćen za simulaciju, pretpostavljena su jezgra statora (laminirana jezgra) od modela br.1 do modela br.4. Lim od električnog čelika koji je korišćen za svaki od modela napravljen je štancovanjem odnosno otprescima tankog lima debljine 0,25 mm. Oblik lima od električnog čelika bio je isti kao onaj koji je prikazan na slici 2.

Jezgra statora od modela br. 1 do modela br. 3 razlikuju se od jezgra statora br. 4 u strukturi pričvrščavanja limova od električnog čelika. U jezgru statora kod modela br. 1 do modela br. 3 postavljen je deo za lepljenje i on se nalazi između limova od električnog čelika, a limovi od električnog čelika su zalepljeni i pričvršćeni jedni za druge. S druge strane, u jezgru statora modela br. 4, limovi od električnog čelika su pričvršćeni jedan za drugi pomoću elemenata za pričvršćivanje.

Deo za lepljenje modela br. 1 odgovara delu 41 za lepljenje prikazanom na slici 4. Područje za lepljenje dela za lepljenje modela br.1 proteže se duž obima, na drugom delu zadnjeg dela jezgra. Deo za lepljenje modela br.2 odgovara delu 141 za lepljenje prikazanom na slici 5. Područje za lepljenje dela za lepljenje modela br.2 proteže se duž obima, na prvom delu zadnjeg dela jezgra. Deo za lepljenje modela br.3 odgovara delu 241 za lepljenje prikazanom na slici 6. Područje za lepljenje dela za lepljenje modela br.3 proteže se duž obima, na prvom delu zadnjeg dela jezgra. Jezgro 1021 statora modela br. 4 prikazano je na slici 11. Jezgro 1021 statora je formirano slaganjem limova 40 od električnog čelika koji imaju isti oblik kao i jezgro 21 statora u izvođenju opisanom u prethodnom delu teksta, posmatrano u smer debljine. Jezgro 1021 statora se razlikuje od jezgra 21 statora iz izvođenja opisanog u prethodnom delu teksta po tome što su limovi 40 od električnog čelika spojeni jedni za druge pričvršćivanjem. Drugim rečima, limovi 40 od električnog čelika jezgra 1021 statora su pričvršćeni jedan za drugi pomoću sredstva 1042 za pričvršćivanje (tiplovi). Sredstvo 1042 za pričvršćivanje se nalazi na drugom delu 22b zadnjeg dela 22 jezgra.

Naslici 10 prikazani su rezultati proračuna gubitka gvožđa lima od električnog čelika koji su izračunati pomoću softvera za simulaciju za svaki od modela. Dalje, u rezultatima proračuna u vezi gubitka gvožđa (vertikalna osa) prikazanim na slici 10, gubitak gvožđa kod modela br.4 je postavljen na 1,0, dok je gubitak gvožđa kod drugih modela prikazan kao odnos, u odnosu na gubitak gvožđa kod modela br.4.

Kao što je prikazano na slici 10, potvrđeno je da jezgra statora od modela br.1 do modela br.3 imaju manje vrednosti gubitka gvožđa od jezgra statora modela br.4.

Jezgro statora modela br. 3 ima veće gubitke gvožđa od gubitaka jezgara statora modela br. 1 i modela br.2. U jezgru statora modela br.3, kao što je prikazano na slici 6, područje za lepljenje se nalazi u blizini granice između zupčastog dela i zadnjeg dela jezgra. Zbog toga se smatra da se magnetni fluks koji prolazi kroz područje pogoršanja povećava usled područja za lepljenje i magnetna rezistencija raste. Zato se u slučaju jezgra statora modela br.3, kao što je prikazano na slici 7, smatra da se vrednost gubitka gvožđa može smanjiti tako što će se područje za lepljenje neravnomerno pomeriti prema spolja u odnosu na zadnji deo jezgra, posmatrano u pravcu duž poluprečnika.

[Industrijska primenjivost]

U skladu s ovim pronalaskom, moguće je poboljšati magnetna svojstva električnog motora sa laminiranim jezgrom. Zbog toga je industrijska primenljivost visoka.

[Kratak opis referentnih - pozivnih oznaka]

10 Elektromotor

20 Stator

21 Jezgro statora (laminirano jezgro)

22 Zadnji deo jezgra

22a Prvi deo

22b Drugi deo

23 Zupčasti deo

40 Lim od električnog čelika

41, 141, 241, 341, 441, 541 Deo za lepljenje 42, 142, 242, 342, 442, 542 Područje za lepljenje 43, 143, 243 Prazno područje

B Magnetni fluks

CL Centralna linija

Claims (12)

Patentni zahtevi

1. Laminirano jezgro (21) koje sadrži:

mnoštvo limova (40) od električnog čelika naslaganih jedni na druge; i deo (41) za lepljenje koji se nalazi postavljen između limova (40) od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravcau kojem su složeni i koji lepi limove (40) od električnog čelika jedne za druge, pri čemu lim (40) od električnog čelika obuhvata zadnji deo (22) jezgra toroidalnog oblika i

više zupčastih delova (23) koji se protežu od zadnjeg dela (22) jezgra duž poluprečnika zadnjeg dela (22) jezgra i raspoređeni su u intervalima duž obima zadnjeg dela (22) jezgra,

područje (42, 142, 242, 342) za lepljenje u kojem se nalazi deo (41) za lepljenje i koje je formirano u zadnjem delu (22) jezgra lima (40) od električnog čelika, područje (42, 142, 242, 342) za lepljenje koje se proteže u pravcu duž kojeg se proteže najmanje jedan deo magnetnog fluksa (B) koji prolazi kroz područje lima (40) od električnog čelika koje je u kontaktu sa područjem (42, 142, 242, 342) za lepljenje,

zadnji deo jezgra (22) koji ima prvi deo (22a) i drugi deo (22b) koji su naizmenično raspoređeni posmatrano u pravcu duž obima,

prvi deo (22a) koji je povezan u pravcu duž poluprečnika sa zupčastim delom (23) i to izvan zupčastog dela (23) posmatrano u pravcu duž poluprečnika,

drugi deo (22b) koji se nalazi između prvih delova (22a) posmatrano u pravcu duž obima,

naznačeno time, što je

područje (42, 142, 242, 342) za lepljenje formirano samo u jednom od prvih delova (22a) i drugih delova (22b), a područje (42, 142, 242, 342) za lepljenje je područje u kojem se nalazi deo (41) za lepljenje koji je obezbeđen na površini lima (40) od električnog čelikai, koje je usmereno u pravcu duž kojeg su limovi složeni.

2. Laminirano jezgro (21) u skladu sa zahtevom 1,

kod kojeg su u prvom delu (22a) ili u drugom delu (22b) u kojima se nalazi područje (42) za lepljenje,

postavljena prazna područja (43) u kojima nije formirano područje (42) za lepljenje, i to sa obe strane područja (42) za lepljenje posmatrano duž obima i sa obe strane područja (42) za lepljenje posmatrano duž pravca poluprečnika.

3. Laminirano jezgro (21) u skladu sa zahtevom 1,

kod kojeg je područje (142, 242) za lepljenje formirano u prvom delu (22a), a prazni delovi (143, 243) u kojima nema područja (142, 242) za lepljenje postoje sa obe strane područja (142, 242) za lepljenje posmatrano u pravcu duž obima.

4. Laminirano jezgro (21) u skladu sa zahtevom 3, pri čemu se područje (142) za lepljenje proteže duž središnje linije zupčastog dela (23) duž pravca poluprečnika.

5. Laminirano jezgro (21) u skladu sa zahtevima 3 ili 4, pri čemu se:

zupčasti deo (23) proteže prema unutra od zadnjeg dela (22) jezgra duž pravca poluprečnika, a područje (42) za lepljenje se proteže duž pravca poluprečnika ka unutra od spoljašnjeg kraj zadnjeg dela (22) jezgra posmatrano u pravcu duž poluprečnika, i

unutrašnji krajnji deo područja (42) za lepljenje se u pravcu duž poluprečnika nalazi spolja u odnosu na unutrašnji kraja zadnjeg dela (22) jezgra posmatrano u pravcu duž poluprečnika.

6. Laminirano jezgro (21) u skladu sa zahtevom 1, pri čemu je:

područje (42, 342) za lepljenje obezbeđeno u drugom delu (22b), i

prazno područje (43) u kome se ne nalazi područje (42, 342) za lepljenje, formirano je sa spoljašnje strane u odnosu na područje (42, 342) za lepljenje posmatrano u pravcu duž poluprečnika i sa unutrašnje strane u odnosu na područje (42, 342) za lepljenje posmatrano u pravcu duž poluprečnika.

7. Laminirano jezgro (21) u skladu sa zahtevom 6, pri čemu se područje (42, 342) za lepljenje proteže duž obima.

8. Laminirano jezgro (21) u skladu sa zahtevima 6 ili 7, pri čemu se:

zupčasti deo (23) pruža prema unutra od zadnjeg dela jezgra (22) posmatrano u pravcu duž poluprečnika, i

područje (342) za lepljenje je neravnomerno raspoređeno prema spolja od zadnjeg dela (22) jezgra posmatrano duž pravca poluprečnika.

9. Laminirano jezgro (21) u skladu sa bilo kojim od zahteva od 1 do 8, kod kojeg prosečna debljina dela za lepljenje iznosi 1,0 μm do 3,0 μm.

10. Laminirano jezgro (21) u skladu sa bilo kojim od zahteva od 1 do 9, pri čemu prosečan modul elastičnosti E dela (41) za lepljenje iznosi od 1500 MPa do 4500 MPa.

11. Laminirano jezgro (21) u skladu sa bilo kojim od zahteva od 1 do 10, pri čemu je deo(41) za lepljenje adhezivni lepak na bazi akrila, koji otvrdnjava na sobnoj temperaturi, koji sadrži drugu generaciju akrila SGA i napravljen je od lepka na bazi akrila koji sadrži elastomer.

12. Elektromotor (10) koji ima laminirano jezgro (21) izvedeno u skladu sa bilo kojim zahtevom od 1 do 11.