WO2026004938A1

WO2026004938A1 - 調整コーヒーの製造方法

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Publication number: WO2026004938A1
Application number: PCT/JP2025/022953
Authority: WO
Inventors: 尚輝林田
Original assignee: Otsuka Pharmaceutical Factory Inc
Current assignee: Otsuka Pharmaceutical Factory Inc
Priority date: 2024-06-28
Filing date: 2025-06-25
Publication date: 2026-01-02
Anticipated expiration: 2026-12-28

Abstract

本発明の目的は、カリウムと共にナトリウムも低減され、且つ、顕著な収斂味の原因となり得る高濃度のカルシウムを伴わない調整コーヒーを提供することである。コーヒー抽出液又はその上清を、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂で処理した後に塩基性陰イオン交換樹脂で処理することで、カリウムと共にナトリウムも低減され、且つ、顕著な収斂味の原因となり得る高濃度のカルシウムも伴わない調整コーヒーが得られる。

Description

調整コーヒーの製造方法

　本発明は、カリウム含量が低減されるよう成分調整された調整コーヒーの製造方法に関する。

　慢性腎臓病（ＣＫＤ）患者は腎機能の低下に伴いカリウムの排泄が不十分となることで、不整脈や心停止のリスクが高まる。このため、ＣＫＤ患者は食事療法の一環として、カリウム摂取量を制限される場合がある。

　一方で、コーヒーは嗜好性の高さから日常的に飲用される場合が多い。しかしながら、コーヒーには多量のカリウムが含まれるためＣＫＤ患者が気軽に飲用することができない。このため、コーヒーに含まれるカリウム量を低減する製造技術が提案されている。

　例えば、特許文献１においては、ＣＫＤ患者向けにゼオライトを用いることで低カリウムコーヒーを製造する方法が提案されている。この方法では、ゼオライト構造中のナトリウムをカリウムと置換するため、コーヒー中のカリウム量を低減させる一方でナトリウム量は増加する。

　特許文献２においては、飲料中からカリウムを低減する方法としてＨ型陽イオン交換樹脂を用いる方法が提案されている。この方法では、Ｈ型陽イオン交換樹脂により脱塩された飲料のｐＨが酸性に傾くことから、カルシウム塩を添加してｐＨを調整する。

特開２００２－２０９５２０号公報特表２００３－５１１０５２号公報

　ゼオライトを用いた製造方法で得られる低カリウムコーヒーは、低減させたカリウムの分ナトリウムが増加しているため、カリウムだけでなくナトリウムも制限されるＣＫＤ患者用のコーヒーとしては適切とはいえない。

　また、Ｈ型陽イオン交換樹脂による脱塩及びカルシウム塩によるｐＨ調整を用いた製造方法で得られる低カリウム飲料は、カリウムと共にナトリウムも低減されている点で、ＣＫＤ患者用の飲料としては適しているといえる。しかしながら、本発明者がこの製造技術をコーヒーに適用する試みを行ったところ、ｐＨ調整に付随する高濃度のカルシウムがコーヒーにおいて不快な収斂味を顕著に増大させ得るという課題に直面した。

　そこで本発明の目的は、カリウムと共にナトリウムも低減され、且つ、顕著な収斂味の原因となり得る高濃度のカルシウムを伴わない調整コーヒーを提供することにある。

　本発明者は鋭意検討の結果、コーヒー抽出液を、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂で処理した後に塩基性陰イオン交換樹脂で処理することで、カリウムと共にナトリウムも低減され、且つ、顕著な収斂味の原因となり得る高濃度のカルシウムも伴わない調整コーヒーが得られることを見出した。本発明は、これらの知見に基づいてさらに検討を重ねることにより完成したものである。即ち、本発明は、下記に掲げる態様の発明を提供する。

項１．　コーヒー抽出液Ｌ１又はコーヒー抽出液の上清Ｌ２を、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂と接触させ、分離液Ｌ３を得る工程Ａと、
　前記分離液Ｌ３を、塩基性陰イオン交換樹脂と接触させ、分離液Ｌ４を得る工程Ｂと、を含む、調整コーヒーの製造方法。
項２．　前記分離液Ｌ４と、コーヒー抽出液の澱Ｐとを混合し、混合分離液Ｌ５を得る工程Ｃをさらに含む、項１に記載の製造方法。
項３．　コーヒー抽出液を固液分離する工程Ｄをさらに含み、前記澱Ｐが前記工程Ｄによって得られるものである、項２に記載の製造方法。
項４．　コーヒー抽出液を固液分離する工程Ｄをさらに含み、前記上清Ｌ２が前記工程Ｄによって得られるものである、項１～３のいずれかに記載の製造方法。
項５．　前記コーヒー抽出液Ｌ１又は前記上清Ｌ２のＢｒｉｘ値が２０～５５％であり、
　前記分離液Ｌ３中のカリウムイオンの濃度が５０～６３００ｐｐｍである、項１～４のいずれかに記載の製造方法。
項６．　前記コーヒー抽出液Ｌ１又は前記上清Ｌ２のＢｒｉｘ値が０．４～４％であり、
　前記分離液Ｌ３中のカリウムイオンの濃度が０～２７０ｐｐｍである、項１～４のいずれかに記載の製造方法。
項７．　前記分離液Ｌ４又は前記混合分離液Ｌ５を、希釈、濃縮、殺菌、及び乾燥の少なくともいずれかの処理に供する工程Ｅをさらに含む、項１～６のいずれかに記載の製造方法。
項８．　前記工程Ａにおいて、前記上清Ｌ２の温度が０℃超２５℃以下である、項１～７のいずれかに記載の製造方法。
項９．　前記工程Ｂにおいて、前記分離液Ｌ３の温度が２０～９５℃である、項１～８のいずれかに記載の製造方法。
項１０．　項１～９のいずれかに記載の製造方法によって得られる、調整コーヒー。
項１１．　調整コーヒーであって、
　カリウムイオンの濃度が０～３００ｐｐｍ、
　ナトリウムイオンの濃度が０～１５ｐｐｍ、
　カルシウムイオンの濃度が０～２０ｐｐｍ、並びに
　クロロゲン酸の濃度が１～２０ｐｐｍ及び／又はキナ酸の濃度が５０～３５０ｐｐｍである、調整コーヒー。
項１２．　前記成分組成において、前記カルシウムの濃度が１０～２０ｐｐｍである、項１１に記載の調整コーヒー。

　本発明によれば、カリウムと共にナトリウムも低減され、且つ、顕著な収斂味の原因となり得る高濃度のカルシウムを伴わない調整コーヒーが提供される。

Ｂｒｉｘ値が１．４％のコーヒー抽出液Ｌ１をＨ形酸性陽イオン交換樹脂で処理して得られる分離液Ｌ３中カリウムイオン濃度と、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂の使用量との関係を示すデータである。Ｂｒｉｘ値が３０％のコーヒー抽出液Ｌ１をＨ形酸性陽イオン交換樹脂で処理して得られる分離液Ｌ３中カリウムイオン量と、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂の使用量との関係を示すデータである。Ｂｒｉｘ値が１．３％の分離液Ｌ３を塩基性陰イオン交換樹脂で処理して得られる分離液Ｌ４のｐＨと、塩基性陰イオン交換樹脂の使用量との関係を示すデータである。Ｂｒｉｘ値が２７％の分離液Ｌ３を塩基性陰イオン交換樹脂で処理して得られる分離液Ｌ４のｐＨと、塩基性陰イオン交換樹脂の使用量との関係を示すデータである。

１．調整コーヒーの製造方法
　本発明の調整コーヒー（即ち、カリウム含量が低減されるよう成分調整されたコーヒー）の製造方法は、コーヒー抽出液Ｌ１又はコーヒー抽出液の上清Ｌ２を、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂と接触させ、分離液Ｌ３を得る工程Ａと、前記分離液Ｌ３を、塩基性陰イオン交換樹脂と接触させ、分離液Ｌ４を得る工程Ｂと、を含むことを特徴とする。

　本発明の調整コーヒーの製造方法の好ましい実施形態は、前記分離液Ｌ４と、コーヒー抽出液の澱Ｐとを混合し、混合分離液Ｌ５を得る工程Ｃをさらに含むことができる。本発明の調整コーヒーの製造方法の好ましい実施形態は、コーヒー抽出液を固液分離する工程Ｄをさらに含むことができる。本発明の調整コーヒーの製造方法の好ましい実施形態は、前記分離液Ｌ４又は前記混合分離液Ｌ５を、希釈、濃縮、殺菌、及び乾燥の少なくともいずれかの処理に供する工程Ｅをさらに含むことができる。

　以下、本発明の調整コーヒーの製造方法について詳述する。

工程Ａ
　工程Ａにおいては、コーヒー抽出液Ｌ１又はコーヒー抽出液の上清Ｌ２を、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂と接触させ、分離液Ｌ３を得る。

　コーヒー抽出液Ｌ１としては、焙煎コーヒー豆粉砕物の水（水の温度は問わない）による抽出液又はその水希釈液、当該抽出液から一部の水が除去された濃縮液、当該濃縮液を水で再希釈した液、当該抽出液の水が除去された乾燥物を水に再溶解又は再分散した液等が挙げられる。

　上清Ｌ２としては、コーヒー抽出液の固液分離により得られる上清が挙げられる。上清Ｌ２の原料となるコーヒー抽出液としては、上記コーヒー抽出液Ｌ１と同様のものが挙げられる。本発明においては、上清Ｌ２として、後述の工程Ｄにより得られた上清を使用できる。

　コーヒー抽出液Ｌ１及び上清Ｌ２それぞれの固形分濃度（Ｂｒｉｘ値）については特に制限はない。例えば、当該Ｂｒｉｘ値としては、０．４～５５％が挙げられる。また、コーヒー抽出液Ｌ１及び上清Ｌ２のＢｒｉｘ値としては、例えば、飲用時相当の値であってもよいし、飲用時相当の値よりも高くてもよい。より具体的には、飲用時相当のＢｒｉｘ値としては、例えば０．４～４％、好ましくは０．８～３％、より好ましくは１～２％、さらに好ましくは１．２～１．７％が挙げられ、飲用時相当の値よりも高いＢｒｉｘ値としては、例えば２０～５５％、好ましくは２４～４０％、より好ましくは２６～３５％、さらに好ましくは２８～３３％が挙げられる。

　なお、本発明において「Ｂｒｉｘ値」とは、対象となる液中のコーヒー固形分の含有量（重量％）を意味する。ここで、「コーヒー固形分」とは、対象となる液を一般的な乾燥法（凍結乾燥、蒸発乾固など）を用いて乾燥させて水分を除いた後の、乾固物の重量を意味する。また、本発明におけるＢｒｉｘ値は、２０℃のサンプルに対して測定される値であり、Ｂｒｉｘ計（屈折計ＲＡ－６２０：京都電子工業株式会社）による測定値（重量％）として得ることができる。

　Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂としては、カリウムイオンを吸着して水素イオンを放出できるイオン交換樹脂であれば特に限定されない。

　Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂としては、強酸基（スルホン酸基等）を交換基として有する強酸性陽イオン交換樹脂、及び弱酸基（カルボキシル基、ホスホン酸基、ホスフィン酸基等）を交換基として有する弱酸性陽イオン交換樹脂が挙げられる。Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂の中でも、好ましくは強酸性陽イオン交換樹脂が挙げられる。

　Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂の母体構造についても特に限定されず、例えば、スチレン系重合体、アクリル系重合体、及びメタクリル系重合体が挙げられる。Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂としては、１種の母体構造のものを単独で用いてもよいし、２種以上の母体構造のものを組み合わせて用いてもよい。これらの母体構造の中でも好ましくはスチレン系重合体が挙げられる。

　Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂の物理構造についても特に限定されず、ポーラスタイプ及びノンポーラスタイプ（ゲルタイプ）のいずれであってもよい。Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂としては、これらのいずれかを単独で用いてもよいし、両方を組合わせて用いてもよい。これらの物理構造の中でも、好ましくはノンポーラスタイプが挙げられる。

　Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂の使用量については、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂自体の脱塩効率と、求められるカリウム低減のレベルとに応じて、当業者が適宜決定できる。具体的には、コーヒー抽出液Ｌ１又は上清Ｌ２のＢｒｉｘ値、及び使用するＨ形酸性陽イオン交換樹脂に応じて、当該Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂の使用量と分離液中のカリウム量との関係を示す近似直線を予め取得しておき、当該近似直線から当該Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂の使用量を決定できる。

　工程Ａで得られる分離液Ｌ３におけるカリウムイオン濃度は、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂での処理前のコーヒー抽出液Ｌ１又は上清Ｌ２におけるカリウムイオン濃度よりも低減されている。分離液Ｌ３における具体的なカリウムイオン濃度は、求められるカリウムイオン濃度の低減レベルに応じて定まるが、例えば、コーヒー抽出液Ｌ１又は上清Ｌ２におけるカリウムイオン濃度を１００とした場合の相対値で、７０以下、６０以下、５５以下、５０以下、４５以下、４０以下、３５以下、３０以下、２５以下、２３以下、２０以下、又は１８以下が挙げられ、当該範囲（７０以下、６０以下、５５以下、５０以下、４５以下、４０以下、３５以下、３０以下、２５以下、２３以下、２０以下、又は１８以下）それぞれの下限値は、０以上、２以上、４以上、６以上、８以上、１０以上、１５以上、又は２０以上から選択できる。

　より具体的には、分離液Ｌ３中のカリウムの具体的な濃度としては、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂での処理前のコーヒー抽出液Ｌ１又は上清Ｌ２のＢｒｉｘ値が２０～５５％である場合にあっては、５０～６３００ｐｐｍ、好ましくは１００～５０００ｐｐｍ、より好ましくは５００～４０００ｐｐｍ、さらに好ましくは１０００～３０００ｐｐｍ、一層好ましくは１２００～２５００ｐｐｍ、より一層好ましくは１６００～２２００ｐｐｍ、１６００～１９００ｐｐｍ、１９００～２２００ｐｐｍ、又は２０００～２２００ｐｐｍが挙げられ、また、分離液Ｌ３中のカリウムの具体的な濃度としては、コーヒー抽出液Ｌ１又は上清Ｌ２のＢｒｉｘ値が０．４～４％である場合にあっては、０～２７０ｐｐｍ、好ましくは０～２００ｐｐｍ、０～１８０ｐｐｍ、より好ましくは０．７～１６０ｐｐｍ、１０～１５０ｐｐｍ、５０～１４０ｐｐｍｍ、さらに好ましくは７０～１３０ｐｐｍ、一層好ましくは８０～１２０ｐｐｍ、９０～１２０ｐｐｍが挙げられる。カリウムの濃度は、原子吸光分光光度計（２４０ＦＳ　ＡＡ：アジレント・テクノロジー株式会社）によって測定できる。なお、本発明において、ｐｐｍはｍｇ／Ｌを意味する。

　工程Ａにおいて、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂で処理される上清Ｌ２の温度については、上清Ｌ２が液体である限り特に制限されず、例えば５０℃以下、具体的には０℃超５０℃以下が挙げられる。一般的に、処理対象液の温度が高いほどイオン交換効率が良くなるが、本発明の製造方法においては、イオン交換効率をより向上させる（即ち、得られる分離液Ｌ３中のカリウム量をより低減させる）ために、上清Ｌ２の温度が低い方が好ましい。このような観点から、上清Ｌ２の温度の好ましい例としては、０℃超４０℃以下、より好ましくは０℃超２５℃以下、０℃超２０℃以下、又は５℃超２５℃以下、さらに好ましくは０℃超１５℃以下、又は５℃超２０℃以下、一層好ましくは０℃超１０℃以下、特に好ましくは０℃超５℃以下、１～５℃、３～５℃が挙げられる。

工程Ｂ
　工程Ｂにおいては、分離液Ｌ３を塩基性陰イオン交換樹脂と接触させ、分離液Ｌ４を得る。

　分離液Ｌ３は、カリウムイオンの低減とのトレードオフにより水素イオンが増大しているため、塩基性陰イオン交換樹脂によってｐＨを上昇させる。塩基性陰イオン交換樹脂としては、ｐＨを上昇できるイオン交換樹脂であれば特に限定されない。

　塩基性陰イオン交換樹脂としては、ＯＨ形の強塩基性陰イオン交換樹脂、及び遊離塩基形の弱塩基性陰イオン交換樹脂が挙げられる。ＯＨ形の強塩基性陰イオン交換樹脂としては、第四級アンモニウム基を交換基として有するイオン交換樹脂が挙げられ、遊離塩基形の弱塩基性陰イオン交換樹脂としては、第三級アミノ基を交換基として有するイオン交換樹脂が挙げられる。塩基性陰イオン交換樹脂の中でも、好ましくは、遊離塩基形の弱塩基性陰イオン交換樹脂、具体的には第三級アミノ基を交換基として有するイオン交換樹脂が挙げられる。

　塩基性陰イオン交換樹脂の母体構造についても特に限定されず、例えば、スチレン系重合体、アクリル系重合体、及びメタクリル系重合体が挙げられる。塩基性陰イオン交換樹脂としては、１種の母体構造のものを単独で用いてもよいし、２種以上の母体構造のものを組み合わせて用いてもよい。これらの母体構造の中でも好ましくはアクリル系重合体、又はメタクリル系重合体が挙げられる。

　塩基性陰イオン交換樹脂の物理構造についても特に限定されず、ポーラスタイプ及びノンポーラスタイプ（ゲルタイプ）のいずれであってもよい。塩基性陰イオン交換樹脂としては、これらのいずれかを単独で用いてもよいし、両方を組合わせて用いてもよい。これらの物理構造の中でも、好ましくはノンポーラスタイプが挙げられる。

　塩基性陰イオン交換樹脂の使用量については、塩基性陰イオン交換樹脂のイオン交換効率と、分離液Ｌ４の求められるｐＨのレベルとに応じて、当業者が適宜決定できる。

　分離液Ｌ４のｐＨとしては、例えば４～５．５、好ましくは４．５～５が挙げられる。なお、本発明において、ｐＨは、２５℃におけるｐＨを指す。

　工程Ｂにおいて、塩基性陰イオン交換樹脂で処理される分離液Ｌ３の温度については、分離液Ｌ３が液体である限り特に制限されず、例えば９５℃以下、具体的には０℃超９５℃以下が挙げられる。本発明の製造方法においては、塩基性陰イオン交換樹脂処理によるｐＨの上昇効率をより向上させる（即ち、分離液Ｌ４のｐＨをより上昇させる）観点から、分離液Ｌ３の好ましい温度としては、５～９５℃、より好ましくは１０～９５℃、さらに好ましくは２０～９５℃、一層好ましくは３０～９５℃、３５～９５℃、特に好ましくは３８～９５℃、４０～９５℃が挙げられる。また、塩基性陰イオン交換樹脂処理による可溶性固形成分の吸着を抑制する観点から、離液Ｌ３の好ましい温度としては、５～８０℃、より好ましくは５～７０℃、さらに好ましくは５～５５℃、一層好ましくは５～５０℃、又は１０～４０℃、特に好ましくは５～４５℃、又は１０～２０℃が挙げられる。

工程Ｃ
　本発明の製造方法が工程Ｃを含む場合、工程Ｃでは、工程Ｂで得られた分離液Ｌ４と、コーヒー抽出液の澱Ｐとを混合する。これにより、分離液Ｌ４と澱Ｐとを含む混合分離液Ｌ５を得る。

　澱Ｐとしては、コーヒー抽出液の固液分離により得られる澱が挙げられる。澱Ｐの原料となるコーヒー抽出液としては、上記コーヒー抽出液Ｌ１と同様のものが挙げられる。本発明においては、澱Ｐとして、後述の工程Ｄにより得られた澱を使用できる。

工程Ｄ
　本発明の製造方法が工程Ｄを含む場合、工程Ｄでは、コーヒー抽出液を固液分離する。固液分離対象となるコーヒー抽出液としては、上記コーヒー抽出液Ｌ１と同様のものが挙げられる。

　固液分離の方法としては、コーヒー抽出液を上清と澱とに分離できる方法が特に制限なく用いられる。固液分離の方法としては、例えば、遠心分離、静置、冷却等から、１種又は２種以上を選択できる。これらの分離方法の中でも、好ましくは遠心分離を用いる方法が挙げられ、より好ましくは連続遠心分離又はバッチ式遠心分離が挙げられる。また、バッチ式遠心分離を用いる場合、その条件については特に限定されないが、例えば１０００～５０００ｒｐｍ、好ましくは２０００～４０００ｒｐｍ、さらに好ましくは２５００～３５００ｒｐｍで、例えば５～４０分、好ましくは１０～３０分、より好ましくは１５～２５分が挙げられる。また、これらの分離方法の中でも、静置、冷却等を用いる場合には、澱及び／又は上清の分離回収のために、デカンテーション、ろ過等の分離回収方法を組み合わせることができる。

　工程Ｄで得られた上清は、上記工程Ａの上清Ｌ２として用いることができる。また、工程Ｄで得られた澱は、上記工程Ｃの澱Ｐとして用いることができる。本発明の製造方法が工程Ｃ及び工程Ｄを含み、且つ、工程ＡでＨ形酸性陽イオン交換樹脂による処理対象としてコーヒー抽出液Ｌ１を用いる場合、工程Ｄで得られる上清及び澱のうち、いずれか一方のみを、上記工程Ａの上清Ｌ２又は上記工程Ｃの澱Ｐとして用いてもよいし、両方を、それぞれ、上記工程Ａの上清Ｌ２及び上記工程Ｃの澱Ｐとして用いてもよい。

工程Ｅ
　本発明の製造方法が工程Ｅを含む場合、工程Ｅでは、分離液Ｌ４又は混合分離液Ｌ５を、希釈、濃縮、殺菌、及び乾燥の少なくともいずれかの処理に供する。これらの処理は、１種単独であってもよいし、２種以上の組み合わせであってもよい。工程Ｅでこれらの処理のうち２種以上が組み合わせられる場合、個々の処理の順番は任意である。

希釈
　工程Ｅが希釈の処理を含む場合、希釈に用いる溶媒としては、飲料に配合可能なものであれば特に限定されないが、例えば、水、エタノール、水及びエタノールの混合溶媒（より具体的には、エタノール５～１５ｖ／ｖ％水溶液、好ましくはエタノール８～１２ｖ／ｖ％水溶液等）等が挙げられる。溶媒の使用量については特に限定されず、調整コーヒーの形態に応じて適宜決定できる。例えば、調整コーヒーがストレート飲料である場合には、飲用時相当のＢｒｉｘ値となるように調整することができ、調整コーヒーが濃縮飲料である場合には、設計された濃縮度のＢｒｉｘ値となるように調整することができる。

濃縮・乾燥
　工程Ｅが、濃縮及び／又は乾燥の処理を含む場合、濃縮及び乾燥の方法としては、溶媒を除去できる方法であれば特に限定されない。濃縮の方法としては、例えば、減圧濃縮、凍結濃縮、膜濃縮等が挙げられ、乾燥の方法としては、例えば、スプレードライ、フリーズドライ等が挙げられる。

殺菌
　工程Ｅが殺菌の処理を含む場合、殺菌の方法としては、微生物を除去できる方法であれば特に限定されないが、例えば、熱殺菌及び光殺菌が挙げられる。熱殺菌としては、ボイル殺菌（例えば、湯煎による殺菌）、レトルト殺菌（例えば、１００℃超の蒸気又は加圧熱水による殺菌）等が挙げられる。光殺菌としては、紫外線殺菌、電子線殺菌等が挙げられる。ボイル殺菌又はレトルト殺菌は、例えば調整コーヒーの性状が液体である場合に、調整コーヒーをパッケージした後に適用できる。光殺菌は、例えば調整コーヒーの性状が固体である場合に適用できる。

他の工程
　本発明の調整コーヒーの製造方法は、本発明の効果を妨げない限り、任意のタイミングで、さらに他の工程を含むことができる。他の工程としては、栄養成分、機能性成分、及び／又は添加物を添加する工程等が挙げられる。機能性成分、及び添加物の具体例については、後述「２．調整コーヒー」で述べる通りである。

２．調整コーヒー
　本発明の調整コーヒー（即ち、カリウム含量が低減されるよう成分調整されたコーヒー）は、一般的なコーヒー（即ち、成分調整されていないコーヒー）に比べてカリウムイオン及びナトリウムイオンが低減され、且つ、顕著な収斂味の原因となり得る高濃度のカルシウムを伴わない。

　本発明の調整コーヒーの具体的なカリウムイオン及びナトリウムイオンの濃度としては、Ｂｒｉｘ値が１．４％となるように調整された場合における濃度として、カリウムイオンで例えば０～３００ｐｐｍ、好ましくは０～２２０ｐｐｍ、０～２１０ｐｐｍ、より好ましくは０～１９０ｐｐｍ、０～１８０ｐｐｍ、さらに好ましくは０～１４０ｐｐｍ、５０～１４０ｐｐｍ、９０～１４０ｐｐｍ、１００～１４０ｐｐｍが挙げられ、ナトリウムイオンで例えば０～１５ｐｐｍ、好ましくは０～３ｐｐｍ、より好ましくは０～２．６ｐｐｍ、０～２．５ｐｐｍ、さらに好ましくは０～２．０ｐｐｍ、１～２．０ｐｐｍ、１．５～２．０ｐｐｍが挙げられる。カリウム及びナトリウムの濃度は、原子吸光分光光度計（２４０ＦＳ　ＡＡ：アジレント・テクノロジー株式会社）によって測定できる。

　本発明の調整コーヒーのカルシウムイオンの濃度としては、Ｂｒｉｘ値が１．４％となるように調整された場合における濃度で、例えば０～２０ｐｐｍが挙げられる。収斂味をより抑制する観点から、本発明の調整コーヒーのカルシウムイオンの濃度としては、好ましくは０～１７ｐｐｍ、０～１５ｐｐｍ、さらに好ましくは０～１４ｐｐｍ、０～１０ｐｐｍ、０～９ｐｐｍ、１～９ｐｐｍ、５～９ｐｐｍが挙げられる。また、味のキレ（即ち、後味の消失に要する時間の短さ）を向上させる観点、及びコーヒーが本来有する酸味の過度の低減を抑制する観点から、本発明の調整コーヒーのカルシウムイオンの濃度としては、好ましくは１０～２０ｐｐｍ、より好ましくは１２～２０ｐｐｍ、１４～２０ｐｐｍが挙げられる。なお、カルシウムイオンの濃度は、ＩＣＰ発光分光分析計（５９００ＳＶＤＶＩＣＰ－ＯＥＳ：アジレント・テクノロジー株式会社）によって測定できる。

　本発明の調整コーヒーの好ましい実施形態においては、一般的なコーヒーに比べてクロロゲン酸及び／又はキナ酸が低減されている。クロロゲン酸及びキナ酸は、体内で馬尿酸に代謝される。馬尿酸は、腎線維化関連遺伝子の発現、細胞外マトリックスの不均衡、及び酸化ストレスを増加させることで慢性腎臓病のステージを進行させ得るため、慢性腎臓病患者を主たるターゲットとする低カリウムコーヒーにおいては、カリウムイオンだけでなく、クロロゲン酸及び／又はキナ酸が低含量であることが好ましい。具体的には、本発明の調整コーヒーでは、例えば、クロロゲン酸の濃度が１～２０ｐｐｍ及び／又はキナ酸の濃度が５０～３５０ｐｐｍである。この組成は、本発明の調整コーヒーがＢｒｉｘ値１．４％の場合における濃度であってよい。クロロゲン酸の上記濃度の好ましい範囲としては、１～１５ｐｐｍ、より好ましくは１～１３ｐｐｍ、３～１０ｐｐｍ、４～１０ｐｐｍが挙げられる。キナ酸の上記濃度の好ましい範囲としては、５０～３００ｐｐｍ、より好ましくは５０～２８０ｐｐｍ、１００～２５０ｐｐｍ、１００～２２０ｐｐｍ、又は１５０～２２０ｐｐｍが挙げられる。

　本発明の調整コーヒーは、カリウムイオン、ナトリウムイオン、カルシウムイオン、クロロゲン酸、及び／又はキナ酸が上記濃度となる成分組成を備えるために、上記「１．調整コーヒーの製造方法」に記載の製造方法により製造することが好ましい。

　本発明の調整コーヒーは、好ましくは、調整前（より具体的には、コーヒー抽出液Ｌ１又は上清Ｌ２）に比べて味のキレが向上している。

　本発明の調整コーヒーは、好ましくは、調整前（より具体的には、コーヒー抽出液Ｌ１又は上清Ｌ２）に比べて酸味が低減している。

　本発明の調整コーヒーは、工程Ｃを含む調整コーヒーの製造方法によって得られるものである場合、好ましくは、工程Ｃを含まない調整コーヒーの製造方法によって得られる調整コーヒーよりもコク（即ち、飲用時に感じるボディ（重厚感））が向上しており、より好ましくは、調整前（より具体的には、コーヒー抽出液Ｌ１又は上清Ｌ２）とほぼ同等のコクを備える。

　本発明の調整コーヒーは、上清Ｌ２を用いる調整コーヒーの製造方法によって得られるものである場合、好ましくは、調整前（より具体的には、上清Ｌ２）に比べて苦味が低減している。また、本発明の調整コーヒーは、工程Ｃを含む調整コーヒーの製造方法によって得られるものである場合、好ましくは、工程Ｃを含まない調整コーヒーの製造方法によって得られる調整コーヒーよりも苦味が低減している。

　本発明の調整コーヒーは、コーヒー抽出液成分又はさらに他のコーヒー由来成分の他に、本発明の効果を妨げない限り他の成分を含んでいてもよいし、含んでいなくてもよい。また、本発明の調整コーヒーは、上記製造方法により製造されたものである場合、コーヒー抽出液Ｌ１又は上清Ｌ２の由来成分、工程（Ａ）及び工程（Ｂ）で用いたイオン交換樹脂が放出したイオン、及び必要に応じて追加された澱Ｐ及び／又は溶媒の他に、本発明の効果を妨げない限り他の成分を含んでいてもよいし、含んでいなくてもよい。他の成分としては、栄養成分、機能性成分、及び添加物等が挙げられる。

　栄養成分又は機能性成分としては、例えば、ビタミン又はビタミン様物質（ビタミンＡ、ビタミンＢ（ビタミンＢ１、ビタミンＢ２、ビタミンＢ６、ビタミンＢ１２、葉酸、ナイアシン、パントテン酸、ビオチン等）、ビタミンＣ、ビタミンＤ、ビタミンＥ、ビタミンＰ、ビタミンＫ、ＣｏＱ１０等）；ポリフェノール（イソフラボン、エクオール、クロロゲン酸等）；プロバイオティクス（乳酸菌、ビフィズス菌、酪酸菌等）；プレバイオティクス（オリゴ糖、食物繊維等）等が挙げられる。これらの栄養成分又は機能性成分は、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　添加剤としては、甘味料、香料、酸化防止剤、ｐＨ調整剤、増粘剤（賦形剤としても用いられる）、乳化剤等が挙げられる。

　甘味料としては、糖類（ショ糖、オリゴ糖、ブドウ糖、果糖等）、糖アルコール（ソルビトール、マルチトール、エリスリトール、キシリトール、還元水あめ等）、高甘味度甘味料（アスパルテーム、アセスルファムカリウム、スクラロース、ネオテーム、アドバンテーム、サッカリン、ステビア等）が挙げられる。香料としては、フルフリルメルカプタン、ジアセチル、アセトイン、フルフラール、ブチリックアシッド、イソバレリックアシッド、メチルシクロペンテノロン、ガンマブチロラクトン、マルトール、バニリン、グアヤコール、フルフリルアルコール、リナロール、４－ビニルフェノール、フルフリルアセテート、ジメチルスルフィド、メチオナール、２－アセチルピラジン、２－イソブチル－３－メトキシピラジン、酢酸エチル、５－メチルフルフラール等が挙げられる。酸化防止剤としては、アスコルビン酸、トコフェロール、ジブチルヒドロキシトルエン、ブチルヒドロキシアニソール、エリソルビン酸ナトリウム、没食子酸プロピル、亜硫酸ナトリウム、二酸化硫黄、クロロゲン酸、カテキン等が挙げられる。ｐＨ調整剤としては、有機酸（クエン酸、コハク酸、酢酸、乳酸、リンゴ酸、酒石酸、グルコン酸等）、無機酸（リン酸等）、炭酸塩（炭酸カリウム等）、炭酸水素塩（炭酸水素ナトリウム等）等が挙げられる。増粘剤（賦形剤としても用いられる）としては、澱粉分解物（デキストリン等）、糖類（麦芽糖、トレハロース等）、食物繊維（難消化性デキストリン、ペクチン、グアーガム、カラギーナン等）、タンパク質（カゼイン等）等が挙げられる。乳化剤としては、グリセリン脂肪酸エステル系乳化剤（モノグリセライド、ジグリセライド、有機酸モノグリセライド、ポリグリセリンエステル等）、ソルビタン脂肪酸エステル系乳化剤（ソルビタンモノステアレート、ソルビタンモノオレエート等）、プロピレングリコール脂肪酸エステル系乳化（プロピレングリコールモノステアレート、プロピレングリコールモノパルミテート、プロピレングリコールオレエート等）、シュガーエステル系乳化剤（ショ糖ステアリン酸エステル、ショ糖パルミチン酸エステル、ショ糖オレイン酸エステル等）、レシチン系乳化剤（レシチン、レシチン酵素分解物等）等が挙げられる。これらの添加剤は、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　本発明の調整コーヒーの性状については、液状及び固体状が挙げられる。液状の調整コーヒーとしては、コーヒー豆由来成分が通常のコーヒー飲用相当のＢｒｉｘ値に調整されている非濃縮飲料（希釈せずに飲用に供するもの）、及びコーヒー豆由来成分が通常のコーヒー飲用相当のＢｒｉｘ値よりも高く調整されている濃縮飲料（水で希釈して飲用に供するもの）が挙げられる。固体状の調整コーヒーとしては、粉末飲料及びフリーズドライ飲料（水に分散させて飲用に供するもの）が挙げられる。

　本発明の調整コーヒーは、腎臓病（例えば慢性腎臓病等）、高カリウム血症、高齢者等の、カリウム摂取制限を要する人が飲用する嗜好飲料として用いることができる。

　以下に実施例を示して本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、参考例１及び２、実施例１～３、並びに比較例１において、カリウムイオン及びナトリウムイオン濃度は、原子吸光分光光度計（２４０ＦＳ　ＡＡ：アジレント・テクノロジー株式会社）で測定し、カルシウムイオン濃度を、ＩＣＰ発光分光分析計５９００　ＳＶＤＶ　ＩＣＰ－ＯＥＳ（アジレント・テクノロジー株式会社）で測定した。また、実施例４において、カリウムの濃度は、コンパクトカリウムイオンメータ（ＬＡＱＵＡｔｗｉｎ　Ｋ－１１：株式会社堀場製作所）で測定し、ナトリウムの濃度は、コンパクトナトリウムイオンメータ（ＬＡＱＵＡｔｗｉｎ　Ｎａ－１１：株式会社堀場製作所）で測定した。なお、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂及び塩基性陰イオン交換樹脂としては、後述の通りの市販品を用い、開封直後に重量を秤量して用いた。

［参考例１］
　冷凍コーヒーエキス（Ｂｒｉｘ値：５３％，ｐＨ：４．８，Ｋ⁺：１９１５０ｐｐｍ）（カフェドールＦタイプ：ネスレ日本株式会社）６００ｇを約４℃の冷蔵庫内で２４時間静置して解凍し、純水（ｐＨ：５．８）４００ｍＬと混合し、スパーテルでよく撹拌することで、ベース液であるコーヒー抽出液Ｌ１（Ｂｒｉｘ値：３０％，ｐＨ：４．８，Ｋ⁺：９９３１ｐｐｍ）を得た。このコーヒー抽出液Ｌ１は、実施例１～３及び比較例１～２の調整コーヒーの調製に用いた。また、２３ｍＬのコーヒー抽出液Ｌ１を４７７ｍＬの純水で希釈することで、参考例１の調整コーヒー（Ｂｒｉｘ値：１．４％，ｐＨ：４．８）を得た。

［実施例１］
　以下の手順に従って調整コーヒーを調製した。

［１］Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂による処理（工程Ａ）
　常温の７０ｇのコーヒー抽出液Ｌ１を１００ｍＬトールビーカーに分取し、Ｈ形強酸性陽イオン交換樹脂（アンバーライト^TMＦＰＣ２４０　Ｈ：オルガノ株式会社）を９．８ｇ（１２．７ｍＬ）添加した。磁気撹拌機［マグネチックスターラー（多連式）ＳＭ－６０Ｎ：増田理化工業株式会社］を用いて１０分間撹拌（回転速度：４００ｒｐｍ）し、目開き１５０μｍの篩（実用新案型ふるい：株式会社飯田製作所）に通すことで樹脂を除去し、脱塩酸性コーヒーエキスである分離液Ｌ３（Ｂｒｉｘ値：２６％、ｐＨ：２．６、Ｋ⁺：１７３８ｐｐｍ、コーヒー抽出液Ｌ１のＫ⁺濃度を１００とした場合の相対値が１７．５）を得た。

［２］塩基性陰イオン交換樹脂による処理（工程Ｂ）
　５０ｇの分離液Ｌ３を１００ｍＬトールビーカーに分取し、塩基性陰イオン交換樹脂（アンバーライト^TMＦＰＡ５３：オルガノ株式会社）を９．０ｇ（１３．９ｍＬ）添加した。磁気撹拌機を用いて１時間撹拌（回転速度：４００ｒｐｍ）し、目開き１５０μｍの篩（実用新案型ふるい：株式会社飯田製作所）に通すことで樹脂を除去し、分離液Ｌ４（Ｂｒｉｘ値：２３％，ｐＨ：４．８）を得た。

［３］希釈（工程Ｅ）
　３０ｍＬの分離液Ｌ４を４７０ｍＬの純水で希釈することで、調整コーヒー（Ｂｒｉｘ値：１．４％，ｐＨ：４．８）を得た。

［実施例２］
　以下の手順に従って調整コーヒーを調製した。

［１］コーヒー抽出液の固液分離（工程Ｄ）
　常温の１００ｇのコーヒー抽出液Ｌ１を５０ｇずつコニカルチューブ［Ｆａｌｃｏｎ^(R)５０ｍＬ　高透明度ポリプロピレン（ＰＰ）遠心分離用コニカルチューブ：コーニングインターナショナル株式会社］に分取し、卓上遠心機（ｈｉｍａｃ　ＣＴ６Ｄ：日立工機株式会社）を用いて２０分間の遠心分離（回転速度：３０００ｒｐｍ）を行うことで、沈殿物である澱Ｐと上清Ｌ２を分離した。デカンテーションにより上清Ｌ２（Ｂｒｉｘ値：３０％，ｐＨ：４．８，Ｋ⁺：９９１８ｐｐｍ）を単離した。

［２］Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂による処理（工程Ａ）
　７０ｇの上清Ｌ２を１００ｍＬトールビーカーに分取し、Ｈ形強酸性陽イオン交換樹脂（アンバーライト^TMＦＰＣ２４０　Ｈ：オルガノ株式会社）を９．８ｇ（１２．７ｍＬ）添加した。磁気撹拌機［マグネチックスターラー（多連式）ＳＭ－６０Ｎ：増田理化工業株式会社］を用いて１０分間撹拌（回転速度：４００ｒｐｍ）し、目開き１５０μｍの篩（実用新案型：株式会社飯田製作所）に通すことで樹脂を除去し、脱塩酸性コーヒーエキスである分離液Ｌ３（Ｂｒｉｘ値：２６％、ｐＨ：２．６、Ｋ⁺：２０８１ｐｐｍ、上清Ｌ２のＫ⁺濃度を１００とした場合の相対値が２１．０）を得た。

［３］塩基性陰イオン交換樹脂による処理（工程Ｂ）
　５０ｇの分離液Ｌ３を１００ｍＬトールビーカーに分取し、弱塩基性陰イオン交換樹脂（アンバーライト^TMＦＰＡ５３：オルガノ株式会社）９．０ｇ（１３．９ｍＬ）を添加した。磁気撹拌機を用いて１時間撹拌（回転速度：４００ｒｐｍ）し、目開き１５０μｍの篩（実用新案型：株式会社飯田製作所）に通すことで樹脂を除去し、分離液Ｌ４（Ｂｒｉｘ値：２３％，ｐＨ：４．８）を得た。

［４］希釈（工程Ｅ）
　３０ｍＬの分離液Ｌ４を４７０ｍＬの純水で希釈することで、調整コーヒー（Ｂｒｉｘ値：１．４％，ｐＨ：４．８）として得た。

［実施例３］
　以下の手順に従って調整コーヒーを調製した。

［１］コーヒー抽出液の固液分離（工程Ｄ）
　実施例２の［１］と同様にして上清Ｌ２を単離した。

［２］Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂による処理（工程Ａ）
　実施例２の［２］と同様にして分離液Ｌ３（Ｂｒｉｘ値：２６％、ｐＨ：２．６、Ｋ⁺：２０８１ｐｐｍ、上清Ｌ２のＫ⁺濃度を１００とした場合の相対値が２１．０）を得た。

［３］塩基性陰イオン交換樹脂による処理（工程Ｂ）
　実施例２の［３］と同様にして分離液Ｌ４を得た。

［４］澱の混合（工程Ｃ）
　分離液Ｌ４に、工程Ｄで得た澱Ｐの半量を再分散させ、混合分離液Ｌ５（Ｂｒｉｘ値：２３％，ｐＨ：４．８）を得た。

［５］希釈（工程Ｅ）
　３０ｍＬの混合分離液Ｌ５を４７０ｍＬの純水で希釈することで、調整コーヒー（Ｂｒｉｘ値：１．４％，ｐＨ：４．８）として得た。

［比較例１］
　実施例１の［１］と同様にして分離液Ｌ３を得た。５０ｇの分離液Ｌ３を１００ｍＬトールビーカーに分取し、ｐＨ調整剤として水酸化カルシウム（高純度水酸化カルシウム：有限会社井上満吉商店）０．６ｇを添加した。磁気撹拌機［マグネチックスターラー（多連式）ＳＭ－６０Ｎ：増田理化工業株式会社］を用いて３０分撹拌（回転速度：４００ｒｐｍ）し、目開き１５０μｍの篩（実用新案型：株式会社飯田製作所）に通すことで固形分を除去し（Ｂｒｉｘ値：３０％，ｐＨ：４．８）、得られた液２３ｍＬを純水４７７ｍＬで希釈することで、調整コーヒー（Ｂｒｉｘ値：１．４％，ｐＨ：４．８）を得た。

［比較例２］
　５００ｇのコーヒー抽出液Ｌ１をＢｒｉｘ１．４％に希釈し、容量２Ｌのステンレスビーカーに移し、次いで合成ゼオライトＡ－４，粒状（富士フイルム和光純薬株式会社）１００ｇ（０．５０～１．１８mm）を投入し、１０分間、２３℃にて攪拌機（スリーワンモータ攪拌機ＢＬ３０００：新東科学株式会社）で４００回転／分で攪拌させカリウムイオンを吸着させナトリウムイオンに交換した。その後、減圧濾過して、調整コーヒー液（Ｂｒｉｘ：１．４％、ｐＨ：７．１）を得た。

＜調整コーヒーの評価＞
　参考例１、実施例１～３及び比較例１で得られた調整コーヒーについて、以下の評価を行った。以下の評価のうち一部は、実施例２で得られた調整コーヒーについても行った。

［１］イオン濃度の測定
　各調整コーヒー中のカリウムイオン及びナトリウムイオン濃度を、原子吸光分光光度計（２４０ＦＳ　ＡＡ：アジレント・テクノロジー株式会社）で測定し、カルシウムイオンを、ＩＣＰ発光分光分析計（５９００　ＳＶＤＶ　ＩＣＰ－ＯＥＳ：アジレント・テクノロジー株式会社）で測定した。

［２］有機物濃度の測定
　各調整コーヒー中の無水カフェイン及びクロロゲン酸を、高速液体クロマトグラフ（ＬＣ－２０ＡＤ：株式会社島津製作所）により測定し、キナ酸を、高速液体クロマトグラフ（ＬＣ－４０Ｄ：株式会社島津製作所）により測定した。

［３］風味の判定
　コーヒーを毎日１杯以上飲用する習慣がある専門パネリスト１０名が、ブラインドテストにて、キレ、コク、苦味、酸味の程度を評価した。なお、キレとは、後味の消失に要する時間の短さとした。コクとは、飲用時に感じるボディ（重厚感）とした。キレ、コク、苦味、酸味の程度については、０から１０までの１１段階（０～１０点、評点が高いほど程度が強い）で評価し、その平均値を求めた。当該程度の評価は、リファレンス（具体的には、キレの程度が０点の所定のコーヒーＡ₀、キレの程度が１０点の所定のコーヒーＡ₁₀、コクの程度が０点の所定のコーヒーＢ₀、コクの程度が１０点の所定のコーヒーＢ₁₀、苦味の程度が０点の所定のコーヒーＣ₀、苦味の程度が１０点の所定のコーヒーＣ₁₀、酸味の程度が０点の所定のコーヒーＤ₀、酸味の程度が１０点の所定のコーヒーＤ₁₀）との対比により行った。さらに、当該専門パネリストにコーヒーとしての飲用適性（呈味の観点から、一般的なコーヒーとして認識できること）についても回答させた。

［４］結果
　結果を表１に示す。

　比較例１及び実施例１～３の調整コーヒーは、いずれも、カリウムイオン及びナトリウムイオンの濃度が低減されていた。比較例２の調整コーヒーは、実施例１～３と同等以下のカリウムイオン濃度であったことに対し、カリウムイオンと置換されたナトリウムイオンが大量に含まれていた。比較例２の調整コーヒーについては、パネリスト全員がコーヒーとしての飲用適性がないと回答し、全員が、当該回答の理由として強い塩味を指摘した（一方、収斂味についての指摘は無かった）。

　比較例１～２及び実施例１～３の調整コーヒーの中でも、比較例１の調整コーヒーについては、苦味の増大も認められた。さらに、比較例１の調整コーヒーについては、パネリストのうち８名がコーヒーとしての飲用適性がないと回答し、そのうち、５名が、当該回答の理由として収斂味の増大の程度が顕著であることを挙げた。つまり、比較例１の調整コーヒーについては、飲用者によっては、収斂味の増強が、コーヒーとしての飲用適性を毀損するほど顕著であった。比較例１の調整コーヒーは、他の調整コーヒーに比べてカルシウムイオンの濃度が高いことから、収斂味をはじめとする呈味の悪化は、ミネラルそのものによる呈味、及びコーヒーの風味に影響を与えている多種多様な有機酸類がカルシウムイオンと結合することで生じた塩による呈味の、いずれか又は両方に原因があると考えられる。

　これに対し、実施例１～３の調整コーヒーは、カルシウムイオンの濃度も低減されており、現に、収斂味の増大が認められなかった。また、実施例１～３の調整コーヒーは、参考例１と対比して酸味も大幅に低減していた。さらに、実施例１～３の調整コーヒーは、キレが顕著に向上していた。

　実施例１～３の調整コーヒーの中でも、上清Ｌ２を用いて調製された実施例２、３の調整コーヒーでは、実施例１よりもコクが向上し、参考例１よりも苦味が低減した。特に、澱Ｐを再混合して調製された実施例３の調整コーヒーでは、参考例１と同等までコクが回復し、また、澱Ｐの再混合により苦味の増大が予測されたものの、予想外にも苦味がより一層低減した。

　実施例１～３の調整コーヒーの中でも、実施例１、３の調整コーヒーでは、カルシウムイオン濃度が極めて低い実施例２よりもキレが向上しており、且つ、コーヒー本来の酸味も適度に残存していた。

　実施例１～３の調整コーヒーは、比較例１及び参考例２の調整コーヒーと比べて、無水カフェイン濃度に大差ない一方で、クロロゲン酸及びキナ酸の濃度が顕著に低減されていた。

　実施例１～３の調整コーヒーの、コーヒーとしての飲用適性については、実施例１で７人が肯定し、実施例２、３に至っては９人が肯定した。（なお、当然ながら、参考例１のコーヒーについて、全員がコーヒーとしての飲用適性を肯定した。）つまり、実施例１～３の調整コーヒーは、低カリウムでありながら、ナトリウムも低減され、且つ、顕著な収斂味の原因となり得る高濃度のカルシウムを伴わず、無水カフェインの量をほぼ維持しながらクロロゲン酸及びキナ酸を大幅に減少させたことで、キレを向上させ酸味を減少させる等の風味が制御され、総合的に、一般的なコーヒーと認識できる呈味を実現できたと考えられる。

［実施例４］
［１］Ｈ形強酸性陽イオン交換樹脂での処理温度とカリウムイオン低減効果
　参考例１で用いた冷凍コーヒーエキス（－２０℃で１年冷凍保存したもの）を解凍して水で希釈し、コーヒー抽出液Ｌ１（Ｂｒｉｘ値、ｐＨ、Ｋ⁺濃度、及びＮａ⁺濃度は、表２に示す通り）を調製した。３００ｍＬビーカーに４４ｇ（５７ｍＬ）のコンディショニング済みＨ形強酸性陽イオン交換樹脂（アンバーライト^TMＦＰＣ２４０　Ｈ：オルガノ株式会社）を入れ、スポイトを用いて可能な限り純水を除去した後、表２に示す各反応温度に調温したコーヒー抽出液Ｌ１を２５０ｇ注いだ。パラフィンフィルムで蓋をしたビーカーを表２に示す各反応温度に調温したウォーターバスに浸し、攪拌機（スリーワンモータ攪拌機ＢＬ３０００：新東科学株式会社）を用いて１０分間攪拌（回転速度：４００ｒｐｍ）し、目開き１５０μｍの篩（実用新案型ふるい：株式会社飯田製作所）に通すことで、分離液Ｌ３を得た。その後、分離液Ｌ３をそれぞれ常温になるまで静置し測定したＢｒｉｘ値、ｐＨ、Ｋ⁺濃度、及びＮａ⁺濃度を表２に示す。

　表２に示す通り、Ｈ形強酸性陽イオン交換樹脂で処理されるコーヒー抽出液Ｌ１の温度が低いほど、イオン交換効率が良くなる（分離液Ｌ３のカリウムイオン濃度が低くなる）傾向が認められた。一般的に、処理対象液の温度が高いほどイオン交換効率が良くなるため、表２で認められた温度が低いほどイオン交換効率が良くなる効果は、コーヒー抽出液Ｌ１をＨ形強酸性陽イオン交換樹脂で処理する場合に特有の効果であることが判った。

［２］塩基性陰イオン交換樹脂での処理温度とｐＨ上昇効果
　Ｈ形強酸性陽イオン交換樹脂（アンバーライト^TMＦＰＣ２４０　Ｈ：オルガノ株式会社)が１５ｗｔ％の割合となるように、コーヒー抽出液Ｌ１（本実施例４の上記［１］で用いたコーヒー抽出液Ｌ１と同じ）と混合し、攪拌機（スリーワンモータ攪拌機ＢＬ３０００：新東科学株式会社）を用いて常温で１０分間攪拌（回転速度：４００ｒｐｍ）し、目開き１５０μｍの篩（実用新案型ふるい：株式会社飯田製作所）に通すことで樹脂を除去し、分離液Ｌ３（常温時のｐＨ：２．４，Ｂｒｉｘ：２３％，Ｋ⁺：７５ｐｐｍ）を得た。

　３００ｍＬビーカーに４５ｇ（６８ｍＬ）のコンディショニング済み弱塩基性陰イオン交換樹脂（アンバーライト^TMＦＰＡ５３：オルガノ株式会社）を入れ、スポイトを用いて可能な限り純水を除去した後、表３に示す反応温度に調温した分離液Ｌ３を２００ｇ注いだ。パラフィンフィルムで蓋をしたビーカーを、表３に示す反応温度に調温したウォーターバスに浸し、攪拌機（スリーワンモータ攪拌機ＢＬ３０００：新東科学株式会社）を用いて１時間攪拌（回転速度：４００ｒｐｍ）し、目開き１５０μｍの篩（実用新案型ふるい：株式会社飯田製作所）に通すことで、分離液Ｌ４を得た。その後、分離液Ｌ４をそれぞれ常温になるまで静置し、測定したＢｒｉｘ及びｐＨを表３に記載する。

　表３に示す通り、塩基性陰イオン交換樹脂で処理される分離液Ｌ３の温度が５～４０℃である場合、当該温度が高いほど、効率的にｐＨが上昇（分離液Ｌ４のｐＨが上昇）し、４０℃より高い温度では、ｐＨの上昇が頭打ちとなった。この結果は、塩基性陰イオン交換樹脂で処理される分離液Ｌ３の温度が４０℃程度までの温度である場合、当該温度が高いほど、先のＨ形強酸性陽イオン交換樹脂処理で低下したｐＨの回復（ｐＨの上昇）に必要な塩基性陰イオン交換樹脂の量が少なくて済むことを示している。さらに、塩基性陰イオン交換樹脂で処理される分離液Ｌ３の温度が８０℃の場合に比べ、５～４０℃である場合の方が、塩基性陰イオン交換樹脂による可溶性固形分の吸着（分離液Ｌ４のＢｒｉｘ値の低下）を抑制できることも判った。

［参考例２］
［１］参考例１で用いた解凍したコーヒーエキスを水で希釈し、コーヒー抽出液Ｌ１（ｐＨ：４．８，Ｂｒｉｘ：１．４％，Ｋ⁺：４１３ｐｐｍ）を得た。５０ｇのコーヒー抽出液Ｌ１と、各種所定量のＨ形強酸性陽イオン交換樹脂（アンバーライト^TMＦＰＣ２４０　Ｈ：オルガノ株式会社）とを混合し、磁気撹拌機［マグネチックスターラー（多連式）ＳＭ－６０Ｎ：増田理化工業株式会社］を用いて１０分間撹拌（回転速度：４００ｒｐｍ）し、１００メッシュ篩でろ過することで、各種分離液Ｌ３を得た。得られた各種分離液Ｌ３の、ｐＨ、Ｂｒｉｘ、Ｋ⁺濃度を計測した。結果を表４及び図１に示す。

［２］参考例１で用いた解凍したコーヒーエキスを水で希釈し、コーヒー抽出液Ｌ１（ｐＨ：４．８，Ｂｒｉｘ：３０％，Ｋ⁺：９９３１ｐｐｍ）を得た。５０ｇのコーヒー抽出液Ｌ１と、各種所定量のＨ形強酸性陽イオン交換樹脂（アンバーライト^TMＦＰＣ２４０　Ｈ：オルガノ株式会社）とを混合し、磁気撹拌機［マグネチックスターラー（多連式）ＳＭ－６０Ｎ：増田理化工業株式会社］を用いて１０分間撹拌（回転速度：４００ｒｐｍ）し、１００メッシュ篩でろ過することで、各種分離液Ｌ３を得た。得られた各種分離液Ｌ３の、ｐＨ、Ｂｒｉｘ、Ｋ⁺濃度を計測した。結果を表５及び図２に示す。

　図１及び図２に示すように、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂に供するコーヒー抽出液Ｌ１のＢｒｉｘ値及び使用するＨ形酸性陽イオン交換樹脂に応じて、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂の使用量と分離液Ｌ３中のカリウムイオン量との関係を取得できる。同様に、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂に供する上清Ｌ２のＢｒｉｘ値及び使用するＨ形酸性陽イオン交換樹脂に応じて、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂の使用量と分離液Ｌ３中のカリウムイオン量との関係を取得できる。このようにして得られるデータから算出した近似直線に基づいて、求められるカリウム低減のレベルに応じてＨ形酸性陽イオン交換樹脂の使用量を決定できる。

［参考例３］
［１］参考例１で用いた解凍したコーヒーエキスを水で希釈し、コーヒー抽出液Ｌ１（ｐＨ：４．８，Ｂｒｉｘ：１．４％）１Ｌを得た。コンディショニング済みのＨ形強酸性陽イオン交換樹脂（アンバーライト^TMＦＰＣ２４０　Ｈ：オルガノ株式会社）を、１．２ｗｔ％の割合となるようにコーヒー抽出液Ｌ１と混合し、攪拌機（スリーワンモータ攪拌機ＢＬ３０００：新東科学株式会社）を用いて常温で１０分間攪拌（回転速度：１０００ｒｐｍ）し、目開き１５０μｍの篩（実用新案型ふるい：株式会社飯田製作所）に通すことで樹脂を除去し、分離液Ｌ３（ｐＨ：２．９，Ｂｒｉｘ：１．３％）を得た。

　１００ｍＬトールビーカーに、各種所定量のコンディショニング済み弱塩基性陰イオン交換樹脂（アンバーライト^TMＦＰＡ５３：オルガノ株式会社）を入れ、スポイトを用いて可能な限り純水を除去した後、常温の分離液Ｌ３を５０ｇ注いだ。磁気撹拌機［マグネチックスターラー（多連式）ＳＭ－６０Ｎ：増田理化工業株式会社］を用いて１時間撹拌（回転速度：４００ｒｐｍ）し、目開き１５０μｍの篩（実用新案型ふるい：株式会社飯田製作所）に通すことで各種分離液Ｌ４を得た。得られた各種分離液Ｌ４のｐＨ及びＢｒｉｘ値を計測した。結果を表６及び図３に示す。

［２］参考例１で用いた解凍したコーヒーエキスを水で希釈し、コーヒー抽出液Ｌ１（ｐＨ：４．８，Ｂｒｉｘ：３３％）１Ｌを得た。コンディショニング済みのＨ形強酸性陽イオン交換樹脂（アンバーライト^TMＦＰＣ２４０　Ｈ：オルガノ株式会社）を、１６．７ｗｔ％の割合となるようにコーヒー抽出液Ｌ１と混合し、攪拌機（スリーワンモータ攪拌機ＢＬ３０００：新東科学株式会社）を用いて常温で１０分間攪拌（回転速度：１０００ｒｐｍ）し、目開き１５０μｍの篩（実用新案型ふるい：株式会社飯田製作所）に通すことで樹脂を除去し、分離液Ｌ３（ｐＨ：２．４，Ｂｒｉｘ：２８％）を得た。

　１００ｍＬトールビーカーに、各種所定量のコンディショニング済み弱塩基性陰イオン交換樹脂（アンバーライト^TMＦＰＡ５３：オルガノ株式会社）を入れ、スポイトを用いて可能な限り純水を除去した後、常温の分離液Ｌ３を５０ｇ注いだ。磁気撹拌機［マグネチックスターラー（多連式）ＳＭ－６０Ｎ：増田理化工業株式会社］を用いて1時間撹拌（回転速度：４００ｒｐｍ）し、目開き１５０μｍの篩（実用新案型ふるい：株式会社飯田製作所）に通すことで各種分離液Ｌ４を得た。得られた各種分離液Ｌ４のｐＨ及びＢｒｉｘ値を計測した。結果を表７及び図４に示す。

　図３及び図４に示すように、塩基性陰イオン交換樹脂に供する分離液Ｌ３のＢｒｉｘ値及び使用する塩基性陰イオン交換樹脂に応じて、塩基性陰イオン交換樹脂の使用量と分離液Ｌ４のｐＨとの関係を取得できる。このようにして得られるデータから算出した近似直線に基づいて、求められるｐＨ上昇のレベルに応じて塩基性陰イオン交換樹脂の使用量を決定できる。

Claims

　コーヒー抽出液Ｌ１又はコーヒー抽出液の上清Ｌ２を、Ｈ形酸性陽イオン交換樹脂と接触させ、分離液Ｌ３を得る工程Ａと、
　前記分離液Ｌ３を、塩基性陰イオン交換樹脂と接触させ、分離液Ｌ４を得る工程Ｂと、を含む、調整コーヒーの製造方法。
　前記分離液Ｌ４と、コーヒー抽出液の澱Ｐとを混合し、混合分離液Ｌ５を得る工程Ｃをさらに含む、請求項１に記載の製造方法。
　コーヒー抽出液を固液分離する工程Ｄをさらに含み、前記澱Ｐが前記工程Ｄによって得られるものである、請求項２に記載の製造方法。
　コーヒー抽出液を固液分離する工程Ｄをさらに含み、前記上清Ｌ２が前記工程Ｄによって得られるものである、請求項１又は２に記載の製造方法。
　前記コーヒー抽出液Ｌ１又は前記上清Ｌ２のＢｒｉｘ値が２０～５５％であり、
　前記分離液Ｌ３中のカリウムイオンの濃度が５０～６３００ｐｐｍである、請求項１又は２に記載の製造方法。
　前記コーヒー抽出液Ｌ１又は前記上清Ｌ２のＢｒｉｘ値が０．４～４％であり、
　前記分離液Ｌ３中のカリウムイオンの濃度が０～２７０ｐｐｍである、請求項１又は２に記載の製造方法。
　前記分離液Ｌ４又は前記混合分離液Ｌ５を、希釈、濃縮、殺菌、及び乾燥の少なくともいずれかの処理に供する工程Ｅをさらに含む、請求項１又は２に記載の製造方法。
　前記工程Ａにおいて、前記上清Ｌ２の温度が０℃超２５℃以下である、請求項１又は２に記載の製造方法。
　前記工程Ｂにおいて、前記分離液Ｌ３の温度が２０～９５℃である、請求項１又は２に記載の製造方法。
　請求項１又は２に記載の製造方法によって得られる、調整コーヒー。
　調整コーヒーであって、
　カリウムイオンの濃度が０～３００ｐｐｍ、
　ナトリウムイオンの濃度が０～１５ｐｐｍ、
　カルシウムイオンの濃度が０～２０ｐｐｍ、並びに
　クロロゲン酸の濃度が１～２０ｐｐｍ及び／又はキナ酸の濃度が５０～３５０ｐｐｍである、調整コーヒー。
　前記成分組成において、前記カルシウムの濃度が１０～２０ｐｐｍである、請求項１１に記載の調整コーヒー。