ES2637466B2

ES2637466B2 - Procedimiento de control del colapso de estructuras de establecimientos industriales en caso de incendio

Info

Publication number: ES2637466B2
Application number: ES201631627A
Authority: ES
Inventors: Francisco Javier HEREDIA CORTÉS; Carlos LÓPEZ TABOADA
Original assignee: Universidad de Malaga
Current assignee: Universidad de Malaga
Priority date: 2016-12-20
Filing date: 2016-12-20
Publication date: 2018-06-22
Anticipated expiration: 2036-12-20
Also published as: ES2664131B1; ES2637466A1; ES2664131A1

Abstract

Procedimiento de control del colapso de estructuras de establecimientos industriales en caso de incendio. El objeto de la invención es un procedimiento que permite, mediante la implementación de una debilitación determinada en un punto concreto, o en varios, de la estructura del establecimiento en cuestión, controlar el colapso del mismo en caso de incendio, y para ello el procedimiento comprende (1) la caracterización del establecimiento industrial, que comprende la determinación de las acciones o cargas que actúan sobre la estructura de dicho establecimiento; (2) el diseño y cálculo de la debilitación a practicar en la estructura de dicho establecimiento industrial, en especial tomando en consideración el uso de tornillo como fusible termomecánico o, alternativamente, la debilitación mediante disminución de la sección de perfil de la estructura; y (3) la implementación de la debilitación seleccionada.

Description

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D E S C R I P C I Ó N

PROCEDIMIENTO DE CONTROL DEL COLAPSO DE ESTRUCTURAS DE ESTABLECIMIENTOS INDUSTRIALES EN CASO DE INCENDIO

SECTOR DE LA TÉCNICA

La presente invención se encuadra en el sector de la construcción, más concretamente en el ámbito de las medidas de protección contra incendios en establecimientos de uso industrial.

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN

Actualmente, las medidas de protección contra incendios en establecimientos de uso industrial vienen reguladas, en España, por el Real Decreto 2267/2004, de 3 de diciembre, por el que se aprueba el Reglamento de Seguridad Contra Incendios en los Establecimientos Industriales.

En el citado Reglamento, se clasifican los edificios industriales según su Configuración y su Ubicación respecto a su entorno, creándose para los establecimientos ubicados en edificio, tres tipos:

• Configuración tipo A: Naves adosadas a otras con estructura compartida.

• Configuración tipo B: Naves adosadas a otras sin estructura compartida.

• Configuración tipo C: Edificio aislado con una distancia superior a 3 m del resto de edificios.

Las medidas de protección contra incendios para una nave tipo A son más exigentes que para una del tipo B, y a su vez, las medidas del tipo B son más exigentes que las del tipo C. Esto provoca que para que una nave tipo A, y en particular si se pretende que cumpla con lo exigido en la normativa, ya sea de antigua como de nueva construcción, la implantación de las medidas de protección contra incendios requiera de una gran inversión económica.

Como bien es sabido, en la mayoría de los polígonos industriales, el tipo de construcción que más predomina es el tipo A, pues normalmente la ejecución de dichos edificios se hace en grupos, realizando una estructura común para un conjunto de naves.

Pues bien, el procedimiento objeto de la presente invención tiene como finalidad, en esencia, lograr que el comportamiento estructural de un edificio industrial tipo A se ajuste al correspondiente a un edificio industrial tipo B, reduciéndose por tanto las necesidades, y

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exigencias legales, en lo referente a las medidas de protección contra incendios a implantar en dichos establecimientos industriales, así como abriéndose la puerta a situar los mismos en ubicaciones no permitidas para edificaciones tipo A.

.EXPLICACIÓN DE LA INVENCIÓN

Es objeto de la presente invención un procedimiento de control del colapso en caso de incendio de estructuras de establecimientos industriales que comprende las siguientes etapas:

1. Caracterización del establecimiento industrial cuyo colapso en caso de incendio se desea controlar.

2. Diseño y cálculo de la debilitación a practicar en la estructura de dicho establecimiento industrial.

1. Etapa de caracterización

En una realización preferida del procedimiento objeto de la invención, la etapa de caracterización del establecimiento industrial comprende la obtención de información sobre su configuración y su ubicación respecto a su entorno, en particular información de su geometría, de los perfiles de los que consta la estructura del establecimiento (sección y materiales), y de su ubicación geográfica, incluidas las correspondientes zonas eólica y climática. En una realización aún más preferida, dicha etapa de caracterización del establecimiento industrial comprende además la determinación del nivel de riesgo intrínseco del establecimiento industrial en función de la densidad de carga de fuego ponderada o corregida. En cualquiera de los casos, dicha información puede ser obtenida bien experimentalmente, mediante la observación y el uso de las herramientas y métodos que correspondan, bien a partir de fuentes de documentación en las que dicha información está disponible, bien combinando fuentes documentales con determinaciones experimentales.

En una realización aún más preferida, la etapa de caracterización del establecimiento industrial comprende la obtención de información sobre las acciones o cargas que actúan sobre la estructura de dicho establecimiento, especialmente las actuantes sobre paramentos verticales y cubiertas. En una realización aún más preferida, dichas acciones comprenden:

• Cargas permanentes: Peso propio de todos los elementos (estructura, fachadas, cubiertas, anclajes, puertas, etc.).

• Sobrecarga de nieve: Acción sobre la cubierta que, en un terreno horizontal, viene determinada por la altitud y por la zona de clima invernal.

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• Acción o carga del viento: Acción sobre las cubiertas y paramentos.

• Sobrecarga de uso: Toma en consideración el peso de las personas sobre la cubierta, por ejemplo cuando suben a ésta para realizar tareas de mantenimiento.

• Acción o carga sísmica: Su valor depende directamente de la masa del edificio.

Dicha información puede ser obtenida bien de forma automatizada, mediante el uso de algún programa de cálculo para obtener acciones en estructuras (por ejemplo, un programa que determine automáticamente los valores de las acciones a aplicar, definiendo el usuario, previamente, el conjunto de cargas que actúan sobre la superficie); bien de forma no automatizada, mediante el cálculo de las cargas, con la ayuda del Código Técnico de la Edificación (CTE), y su descomposición sobre las correas y pilares en forma de cargas lineales.

En una realización preferida, la determinación del la acción del viento sobre un paramento vertical o cubierta comprende la determinación de:

• Presión dinámica, dependiente de la ubicación geográfica del establecimiento;

• coeficiente de exposición, dependiente de la altura del edificio y del grado de aspereza del entorno, cuyo valor es siempre mayor que la unidad, variando fuertemente con la altura; y

• coeficiente de presión, que determina el sentido del viento (un valor positivo indica que el viento ejerce una presión sobre la superficie; un signo negativo indica succión), que, a su vez y en una realización más preferida, se descompone en:

o Coeficiente de presión exterior, dependiente de la forma de la cubierta o paramento estudiado; y

o coeficiente de presión interior, dependiente de la esbeltez del edificio y de la ubicación de los huecos de éste. Este coeficiente resta al anterior, y considera la acción del viento en el interior del edificio, entendiéndose que hay huecos abiertos en la envolvente del mismo.

En una realización aún más preferida, la determinación de la acción del viento sobre un paramento vertical o cubierta se realiza tomando en consideración las tres direcciones del viento siguientes:

■ Viento +X: Correspondiente a la dirección paralela a los pórticos, determinará la carga más importante de viento en cubierta y en pilares laterales. En caso de estructuras no simétricas, es necesario plantear el viento en -X.

■ Viento +Y: Viento perpendicular a la fachada frontal, que servirá para comprobar el pórtico hastial frontal y los arriostramientos.

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■ Viento -Y: Igual que el anterior, pero sobre la fachada posterior.

En dicha realización aún más preferida en la que se toman en consideración las tres direcciones posibles del viento, el cálculo del viento (+X) en paramentos verticales suponiendo huecos cerrados, carga que actúa sobre las cuatro caras del edificio, comprende la determinación de:

• Presión dinámica,

• coeficiente de exposición, dependiente de la altura media del cerramiento y del grado de aspereza; y

• coeficiente de presión, dependiente del paramento que se trate, y pudiéndose distinguir hasta entre tres zonas o regiones diferentes en el caso de las fachadas laterales, en cuyo caso es posible adoptar un único coeficiente de presión por paramento, calculado como la media ponderada de los coeficientes de cada región, esto es: fachada enfrentada, fachada opuesta, y fachadas laterales.

En dicha realización aún más preferida, el cálculo del viento (+X) en paramentos verticales suponiendo huecos abiertos, supuesto en el que actúa la presión interior, es preciso determinar, además de la presión dinámica y el coeficiente de exposición, el coeficiente de presión interior, dependiente de la esbeltez de la nave, y el porcentaje de huecos que están a succión (o en presión) cuando el viento toma la dirección +X. Dicho coeficiente de presión interior puede calcularse, como en el caso del coeficiente de presión en el caso de viento (+X) en paramentos verticales suponiendo huecos cerrados, separadamente para (1) fachada enfrentada, (2) fachada opuesta, y (3) fachas laterales.

En dicha realización aún más preferida, el cálculo del viento (+X) en cubiertas con huecos cerrados es preciso determinar además de la presión dinámica, el coeficiente de exposición, que en este caso es dependiente de la altura media de la cubierta; así como dos coeficientes de presión por faldón, uno negativo y otro positivo, que pueden combinarse entre sí para generar hasta un total de 4 hipótesis de carga de viento en cubiertas, dividiéndose las cubiertas en 5 regiones: 3 en el faldón a barlovento, y 2 en el faldón a sotavento. Dichos coeficientes de presión son dependientes de la longitud de la nave, de las alturas de pilares, de la longitud de luz, y del porcentaje de pendiente, se calculan, conforme a lo anterior, tanto en succión como en presión, y tanto a barlovento como a sotavento, resultando cuatro coeficientes de presión que a su vez determinan cuatro valores de carga de viento, según el escenario: barlovento/succión, sotavento/succión, barlovento/presión, y sotavento/presión.

En dicha realización aún más preferida, el cálculo del viento (+X) en cubiertas con huecos abiertos comprende la determinación, además de la presión dinámica, del coeficiente de

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exposición, y de los dos coeficientes de presión por faldón, uno negativo y otro positivo conforme al caso anterior, de dos coeficientes de presión interior, uno por faldón (a barlovento y a sotavento), de forma que se obtienen cuatro coeficientes globales de presión y, por tanto, tras multiplicarlos por el coeficiente de exposición y la presión dinámica, cuatro valores de las cargas de viento (succión/barlovento, presión/barlovento, succión/sotavento, y presión/sotavento).

Conforme a lo anterior, se pueden tomar en consideración hasta un total de 8 modos de viento para la dirección +X (4 con huecos abiertos, y 4 con huecos cerrados):

• Modo 1: Huecos cerrados, presión en ambos faldones.

• Modo 2: Huecos cerrados, presión-succión.

• Modo 3: Huecos cerrados, succión en ambos faldones.

• Modo 4: Huecos cerrados, succión-presión.

• Modo 5: Huecos abiertos, presión en ambos faldones.

• Modo 6: Huecos abiertos, presión-succión.

• Modo 7: Huecos abiertos, succión en ambos faldones.

• Modo 8: Huecos abiertos, succión-presión.

Sin embargo, es posible reducir el número de modos de viento a considerar para la dirección +X, para lo que es preciso analizar los modos de viento antes referidos, prestando particular atención a aquellos más desfavorables, y más particularmente aún a los modos denominados "modo 3” (huecos cerrados, succión en ambos faldones) y "modo 5” (huecos abiertos, presión en ambos faldones).

En dicha realización aún más preferida en la que se toman en consideración las tres direcciones posibles del viento, el cálculo del viento (+Y/-Y) en paramentos verticales, viento que va a determinar el dimensionado de los pilares hastiales y los elementos de arriostramientos de la nave, se determina de forma similar al caso del viento +X pero "dándole la vuelta al edificio”, comprendiendo la determinación de, además de los valores de presión dinámica y de coeficiente de exposición, que son los mismos que en el caso de viento (+X) en paramentos verticales, tres coeficientes de presión exterior, dependientes de la longitud de luz y de la altura: Uno para la fachada frontal, otro para la fachada posterior, y otro para las fachadas paralelas al viento.

En dicha realización aún más preferida en la que se toman en consideración las tres direcciones posibles del viento, el cálculo del viento (+Y/-Y) en cubiertas, viento que produce un efecto de succión en las mismas y cuya carga es igual en ambos faldones, comprende, además de la presión dinámica, el coeficiente de exposición, que en este caso es

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dependiente de la altura media de la cubierta, la determinación de un coeficiente de presión exterior.

Conforme a lo anterior, se pueden tomar en consideración hasta un total de 4 modos de viento para la dirección +Y/-Y (2 con huecos abiertos, y 2 con huecos cerrados):

• Modo 9: Viento +Y con huecos cerrados.

• Modo 10: Viento +Y con huecos abiertos.

• Modo 11: Viento -Y con huecos cerrados.

• Modo 12: Viento -Y con huecos abiertos.

Sin embargo, es posible reducir el número de modos de viento a considerar para la dirección +X, para lo que es preciso analizar los modos de viento antes referidos, prestando particular atención a aquellos más desfavorables, y más particularmente aún al denominado "modo 10” (viento +Y con huecos abierto).

En dicha realización aún más preferida, y para el caso particular de estructuras no simétricas, la determinación del la acción del viento sobre un paramento vertical o cubierta se realiza tomando en consideración también el viento en -X.

En una realización preferida, el cálculo de la carga o acción sísmica se realiza mediante el método simplificado de las fuerzas estáticas equivalentes. En una realización aún más preferida, dicho cálculo comprende la determinación de:

• La aceleración de cálculo,

• los períodos y modos de vibración,

• el coeficiente de respuesta, que depende del nivel de ductilidad;

• las masas que intervienen, y

• las fuerzas estáticas equivalentes.

En una realización aún más preferida, la determinación de la aceleración de cálculo comprende la determinación de:

• La aceleración básica,

• el coeficiente adimensional de riesgo, que mide la probabilidad de que el edificio exceda su vida útil de cálculo;

• el coeficiente del terreno, y

• el coeficiente de amplificación del terreno.

En una realización aún más preferida, la determinación de los períodos y modos de vibración comprende la determinación de:

• Los períodos característicos del espectro de respuesta,

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• el período fundamental del edificio, que depende del tipo de estructura y del número de plantas del edificio, y del que depende el número de modos de vibración; y

• el valor del espectro de respuesta.

En una realización preferida, las masas a considerar en el cálculo son el peso propio, las cargas permanentes, la sobrecarga de nieve, y la sobrecarga de uso.

2. Etapa de diseño y cálculo

La etapa de diseño y cálculo de la debilitación a practicar en la estructura comprende tanto el cálculo de la carga térmica como el análisis del comportamiento tanto de la estructura sin debilitar como de la estructura teóricamente debilitada, en función del cuál se decide la debilitación finalmente a implementar de forma práctica, lo que constituye la última etapa del procedimiento objeto de la invención.

Una carga térmica o solicitación térmica es una fuerza, solicitación o acción indirecta que aparece en una estructura resistente como resultado de una dilatación impedida o condicionada. Es decir, al aplicar calor a un elemento resistente este experimenta cambios de temperatura y se deforma como consecuencia de ellos, esa deformación altera la distribución de tensiones en el cuerpo. El resultado de la nueva distribución de tensiones son cargas y esfuerzos no ejercidos directamente por ningún agente exterior pero que tienen un efecto que puede afectar a la estabilidad mecánica.

Tal y como se indica en el apartado 3.4 del Documento Básico de Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación (DB SE-AE) del CTE, los edificios y sus elementos están sometidos a deformaciones y cambios geométricos debidos a las variaciones de la temperatura ambiente exterior. La magnitud de las mismas depende de las condiciones climáticas del lugar, la orientación y de la exposición del edificio, las características de los materiales constructivos y de los acabados o revestimientos, y del régimen de calefacción y ventilación interior, así como del aislamiento térmico.

Estas variaciones de la temperatura en el edificio conducen a deformaciones de todos los elementos constructivos, en particular, los estructurales, que, en los casos en los que estén impedidas, producen tensiones en los elementos afectados.

Por otro lado, la disposición de juntas de dilatación puede contribuir a disminuir los efectos de las variaciones de la temperatura. En edificios habituales con elementos estructurales de hormigón o acero, pueden no considerarse las acciones térmicas cuando se dispongan juntas de dilatación de forma que no existan elementos continuos de más de 40 m de longitud.

En una realización preferida, el cálculo de la carga térmica en caso de incendio comprende

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la determinación, para un tiempo determinado, de la temperatura del aire, dependiente de la ubicación de la estructura, y de la temperatura del material constructivo de la estructura. En una realización aún más preferida, la determinación de la temperatura del aire comprende la determinación de una temperatura máxima, una temperatura mínima, y una temperatura de referencia.

En una realización preferida, el análisis del comportamiento de la estructura en caso de incendio se realiza conforme al Anejo 8 ("Acciones para el análisis térmico) de la EAE-11 y por tanto comprende:

• La selección de los escenarios de incendio,

• La determinación de la acción de incendio de cálculo correspondiente; se define la acción de incendio de cálculo, o abreviadamente "fuego de cálculo", mediante la curva de incremento de temperatura de los gases del recinto de incendio en función del tiempo, que se adopta para caracterizar la acción del incendio. Al seleccionar el fuego de cálculo se puede optar bien por un modelo matemático apropiado de un incendio real, bien por la curva normalizada tiempo-temperatura que representa el programa térmico de los hornos de ensayo.

• El cálculo de la evolución de la temperatura en el interior de los elementos estructurales como consecuencia de su exposición al fuego de cálculo adoptado. Si se elige un modelo de fuego real, el cálculo debe abarcar toda la duración del incendio, con la fase de enfriamiento incluida. Si se opta por el fuego normalizado, en el que no hay fase de enfriamiento, el tiempo de exposición al fuego preceptivo debe ser fijado siguiendo las especificaciones de la normativa en vigor.

• El cálculo del comportamiento mecánico de la estructura expuesta al fuego a lo largo de un intervalo de tiempo concreto.

De este modo, para identificar la situación accidental de cálculo, se determinan los escenarios de fuego de cálculo oportunos y los fuegos de cálculo asociados a ellos, a partir de una evaluación del riesgo de incendio. Para cada escenario de fuego de cálculo se considera un fuego de cálculo en un sector de incendio. El fuego de cálculo se aplica únicamente a un sector de incendio del edificio cada vez, salvo cuando se especifique otra cosa en el escenario de dicho fuego. Para aquellas estructuras para las que las autoridades nacionales especifiquen exigencias de resistencia al fuego, puede suponerse que el fuego de cálculo apropiado es el fuego normalizado, excepto cuando se especifique otra cosa.

Por otra parte, dependiendo del fuego de cálculo adoptado se utilizan los siguientes procedimientos:

• Con una curva normalizada tiempo-temperatura, el análisis térmico de los elementos

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estructurales se aplica para un periodo de tiempo especificado, sin considerar la fase de enfriamiento. Dicha curva está definida por

9g = 20 + 345 log10(8t + 1) [eC] EC. 1

Donde:

9g Temperatura del gas en el sector de incendio [°C]

T tiempo transcurrido [min]

El coeficiente de transferencia de calor por convección es: ac = 25 W/m2 K.

• Con un modelo de fuego real o natural, el análisis térmico de los elementos estructurales se hace para toda la duración del incendio, incluida la fase de enfriamiento. Los modelos de fuego real o natural son modelos que, con mayor o menor complejidad, incorporan diversos parámetros físicos presentes en el desarrollo de un incendio real. Dentro de los modelos de fuego natural se encuentran los modelos de fuego simplificados y los avanzados.

Los modelos de fuego simplificados se fundamentan en parámetros físicos específicos con un campo de aplicación limitado. Cuando se utilicen modelos de fuego simplificados, como coeficiente de transferencia de calor por convección se adoptará ac = 35 W/m2 K, y las temperaturas del gas se adoptarán en función de parámetros físicos, considerando al menos la densidad de carga de fuego y las condiciones de ventilación. Cuando sea improbable que se alcance la inflamación súbita generalizada (flash-over) se deberían tener en cuenta las acciones térmicas correspondientes a un fuego localizado, en el se supone una distribución no uniforme de la temperatura en función del tiempo, en contraposición a los fuegos de sector.

Los modelos avanzados de fuego deben tener en cuenta las propiedades del gas y el intercambio de masa y de energía. En particular, deberían tener en cuenta los siguientes las propiedades del gas, el intercambio de masa, y el intercambio de energía.

En lo que respecta al análisis térmico de un elemento se debe tener en cuenta la posición del fuego respecto a dicho elemento. Para elementos exteriores se considera la exposición al fuego a través de las aberturas de las fachadas y de las cubiertas. Para los muros delimitadores de un sector de incendio se considera, en su caso, la exposición a un fuego en el interior de dicho sector y, alternativamente, a un fuego exterior en otros sectores de incendio.

Asimismo, para obtener la evolución de la temperatura en la estructura hay que distinguir entre elementos sin protección y elementos con protección, tal y como considera la EAE-11. Éstos últimos habitualmente se realizan, para el caso del acero, mediante aplicación de pinturas intumescentes, morteros a base de lana de roca/yeso o instalación de placas de 5 fibrosilicato cálcico, con un espesor que es aportado por el fabricante en sus ensayos en función de la masividad del elemento a proteger.

En lo que respecta al análisis mecánico, la duración considerada para dicho análisis debe ser la misma que para el análisis térmico. La verificación de la resistencia al fuego puede realizarse de alguna de las siguientes maneras:

10 •El valor de cálculo de la resistencia al fuego sea mayor que el tiempo de resistencia al

fuego exigido.

• El valor de cálculo de la resistencia del elemento en situación de incendio en un instante t, sea mayor que el valor de cálculo de los efectos pertinentes de las acciones en situación de incendio en el instante t.

15 •El valor de cálculo de la temperatura del material sea inferior al valor de cálculo de la

temperatura crítica del material.

Cuando una estructura está sometida a incendio, se produce un aumento considerable de la temperatura en ésta. Este aumento de temperatura hace que varíen las propiedades

20 mecánicas de los elementos estructurales, como son el límite elástico y el módulo de elasticidad, por lo que es necesario adoptar los siguientes coeficientes correctores de las características mecánicas del acero estructural, en función de la temperatura alcanzada por el mismo (0a):

Ky,e

Cociente entre el límite elástico efectivo para la temperatura (ea) y el límite elástico a 20 °C.

Ky,e

- fy,e/fy

EC. 2

KE,e

Cociente entre el módulo de elasticidad en la fase lineal del diagrama tensión-deformación, para la temperatura (ea) y el módulo de elasticidad a 20°C.

KE,e Ea,e/Ea

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La aplicación de estos coeficientes es válida si se aplican los modelos de cálculo simplificado de las temperaturas del acero recogidos en la Instrucción, u otros procedimientos admitidos por la misma, pero en este segundo caso se debe verificar que la velocidad de incremento de temperatura se mantenga entre los límites 2 <d0a/dt < 50°C/minuto.

Por otra parte, el parámetro siguiente:

kp,0

Cociente entre el límite de proporcionalidad para la temperatura (0a) y el límite elástico a 20 °C.

kp,0= fp,0/fy EC. 4

Junto con los anteriores, interviene en la formulación de un diagrama tensión (a) - deformación (s) uniaxial (figura 1) que puede adoptarse si se emplean métodos de cálculo avanzados.

En una realización preferida, el comportamiento de la estructura en caso de incendio se analiza mediante cálculo de estructuras planas, más preferentemente mediante análisis de estructuras reticulares planas, más preferentemente aún mediante el método de rigidez, considerando que (1) la carga es debida a una variación lineal de la temperatura en el canto de la barra, y por lo tanto está definida por su valor medio y su gradiente a lo largo del canto, y (2) que las temperaturas son uniformes a lo largo de toda la longitud de la barra, si bien es posible analizar dicha barra como si estuviera dividida en varios "segmentos virtuales” de manera que la temperatura sí que variará a lo largo del perfil que forma el dintel.

En una realización preferida de la invención, la etapa de diseño y cálculo de la debilitación a practicar en la estructura de dicho establecimiento industrial se realiza tomando en consideración el método de debilitación mediante disminución de la sección de perfil.

Según se indica en la Guía de aplicación del RSCIEI, los sistemas de protección de las estructuras metálicas se basan esencialmente, en el recubrimiento de los perfiles con materiales aislantes.

Entre los sistemas más utilizados se encuentran los siguientes:

• Placas o paneles resistentes al fuego, que están compuestas por silicatos cálcicos u otros materiales. Se instalan recubriendo todo el perímetro del perfil metálico y su espesor depende del factor de forma, del coeficiente de conductividad térmica del revestimiento y de la disposición en la obra del perfil, pudiéndose alcanzar resistencias al fuego hasta R 240.

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• Pinturas intumescentes, que son productos que en contacto con el calor sufren una transformación debido a reacciones químicas, que evita la transmisión del calor al elemento a proteger. Lo más habitual es que se alcancen resistencias al fuego de hasta R 60 (actualmente ya existen pinturas que alcanzan una R90 si la masividad no es muy desfavorable). Hay que tener en cuenta que este producto está en plena evolución.

• Morteros, que son sistemas de protección mediante el recubrimiento del perfil con proyección de mortero. Al igual que las placas, el espesor de protección dependerá del factor forma, del coeficiente de conductividad térmica del revestimiento y de la disposición en la obra del perfil, pudiéndose alcanzar resistencias al fuego hasta R 240.

El método de debilitación mediante disminución de la sección de perfil consiste en modificar (debilitar) la estructura en un punto determinado, en las zonas menos solicitadas en lo que a tensiones soportadas se refiere, modificando sus dimensiones, geometría, valores mecánicos, etc., con objeto de que se haga que sea precisamente ese punto donde colapse la estructura, de manera que dicho colapso sea “controlado”.

Para ello, primero hay que comprobar la estructura, con una determinada zona debilitada, en situación convencional, esto es, sin incendio. Una vez que se ha comprobado que la estructura está dentro de los límites de resistencia adecuados, se procede a estudiar la evolución del comportamiento de la estructura en caso de incendio, en función de la temperatura que se va alcanzando en cada momento, considerando las alteraciones de las características del material por efecto de la acción del fuego.

Como es de imaginar, existen muchas maneras de debilitar un perfil a base de ir haciendo cortes en el mismo de manera que se disminuya la sección de éste. Dependiendo de dónde hagamos el corte, influirá en mayor o menor medida en sus características mecánicas, y fundamentalmente en su momento de inercia. En realidad, lo que se debe hacer es desarrollar un proceso iterativo en el que se empieza desde la incertidumbre y se van afinando los resultados paso a paso, hasta que se llegue a la solución más óptima. En buena medida el número de iteraciones dependerá de la experiencia previa del ingeniero.

En otra realización preferida de la invención, la etapa de diseño y cálculo de la debilitación a practicar en la estructura de dicho establecimiento industrial se realiza tomando en consideración el uso de tornillo como fusible termomecánico.

Al igual que en el caso del método de disminución de la sección del perfil, este método lo que busca es que en caso de incendio, la estructura colapse por un punto concreto, por una zona menos solicitada en lo que a tensiones soportadas se refiere, de manera que los

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desplazamientos de la unión dintel-perfil, esto es, los desplazamientos horizontales del punto de unión entre la viga de cubierta y el pilar o perfil, no comprometan la sectorización con las naves colindantes o, dicho de otro modo, no ocasionen daños estructurales en los elementos de sectorización de las mismas.

El método consiste en colocar una pieza corta (tornillo o similar) de unas características determinadas en dicho punto, para que en caso de incendio, éste falle antes que el resto de la estructura, de modo que sirva como fusible termomecánico. Este método es más recomendable en las naves de nueva construcción, mientras que el método de la disminución de la sección del perfil, es más aconsejable, por su simplicidad, en naves ya existentes.

Para generar dicho fusible termomecánico, lo primero que hay que tener claro es que, si se pretende unir dos piezas por ejemplo de acero, el elemento de unión no debe ser de ese mismo material, sino que se necesita encontrar un material que posea un módulo de elasticidad que se comporte de manera distinta con el incremento de temperatura. Esta condición es indispensable para que podamos conseguir el fallo del elemento de unión antes que el de la propia estructura.

Por otra parte, también es importante definir la forma en la que se unirán dichas dos piezas, para lo que son varios los aspectos a determinar:

• Ubicación de la unión debilitada.

• Forma de realización de dicha unión (mediante unión empotrada, mediante rótula).

• Dimensiones de la pieza corta (tornillo o similar), para lo que es preciso tomar en consideración las condiciones existentes tanto en presencia como en ausencia de incendio.

• Material de fabricación la pieza corta (tornillo o similar).

En el presente documento, en el que se ilustra el comportamiento de los elementos de acero con el aumento de temperatura, se puede ver que el módulo de elasticidad cae a partir de un cierto valor de temperatura, pero en cambio el límite elástico no varía hasta que se consigue una temperatura del elemento mucho mayor. Esto nos lleva a la conclusión de que se producen deformaciones en la estructura antes de llegar a producir el fallo de la misma, y por eso hay que buscar un material que, por un lado, soporte las tensiones a las que va a ser sometida, y por otro lado, que el límite elástico caiga a mucha menor temperatura que el acero, para que el elemento de unión pueda hacer de un verdadero fusible termomecánico.

Además de esto, hay que tener en cuenta que el uso de otro tipo de metal distinto del acero puede provocar problemas de corrosión galvánica, a no ser que se elija un metal que tengan un potencial tan parecido al del acero, que la corriente galvánica se prácticamente despreciable. No obstante lo anterior, existen métodos de evitar dicha corrosión galvánica,

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como puede ser:

• Aislar eléctricamente los dos metales colocando un aislante intermedio.

• Proteger el metal más noble con recubrimientos de plásticos y resinas epoxi.

• Técnicas de galvanoplastia o recubrimiento electrolítico.

• Protección catódica.

Si bien estas soluciones en algunos casos son complicadas de ejecutar y en otras no aseguran a un 100% la protección con el paso del tiempo, lo que requeriría operaciones de mantenimiento.

En base a lo anterior, idealmente la elección del material para el elemento de unión que no sea metálico (que además debe ser isótropo) debe tomar en consideración:

• A priori, las limitaciones ya señaladas relativas a la compatibilidad galvánica y al comportamiento mecánico en función de la temperatura, sugieren el empleo de un polímero.

• La temperatura máxima de servicio, viendo la temperatura del acero en el minuto 60 de incendio, debe rondar los 200°C. Claro esta que esta temperatura es solo una orientación, pues una vez elegido el material, el cual dispondrá de un calor específico concreto, habría que calcular la temperatura del mismo en el minuto 60, tal y como se hizo con el acero. El elemento de unión se va a proteger con el mismo espesor que el resto de la estructura, esto es, con 3cm.

• A ser posible, deberíamos buscar un material con un calor específico similar al del acero, con objeto de que los dos materiales aumenten su temperatura en el tiempo a un ritmo parecido.

• Además el material que usemos debe ser compatible con la lana de roca proyectada, aunque esta condición es fácil de conseguir, ya que este producto es de los más inertes que existen pues, está compuesto de cemento mezclado con lana de roca volcánica.

En una realización preferida, el material tiene un límite elástico entre 40 y 230 MPa,

En una realización preferida, el material tiene una temperatura máxima de servicio entre 180 y 290 °C, más preferentemente entre 200 y 270 °C.

En una realización preferida, el material tiene un calor específico entre 940 y 1300 J/kg K.

En una realización preferida, el material es un polímero compuesto de fibra de vidrio y mineral, más preferentemente PPS 53% GLASS FIBER AND MINERAL, comercializado bajo diferentes marcas (Amorvon; Bearee; Celstran; Ceramer; Compodic; Encore; Fiberfil; Fordon; Fortron; Larton; Lusep; Murdotec; Novapps; Petcoal; Primef; Pyrofil; Ryton; Ryulex-C;

15

5

10

15

20

25

30

35

Scanrex; Schulatec; Starglas; Suntra; Supec; Susteel; Tecatron; Techtron; Tedur; TismoPoticon; Torelina; Tripps).

BREVE DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS

Figura 1. Diagrama tensión (a) - deformación (£) uniaxial para el acero.

Figura 2. Coeficientes de presión para viento (+X en paramentos verticales suponiendo huecos cerrados.

Figura 3. Coeficientes de presión para viento (+X en cubiertas suponiendo huecos cerrados. Figura 4. Valores de cargas de viento para viento (+X), huecos cerrados, presión en ambos faldones.

Figura 5. Valores de cargas de viento para viento (+X), huecos cerrados, presión - succión.

Figura 6. Valores de cargas de viento para viento (+X), huecos cerrados, succión en ambos

faldones.

Figura 7. Valores de cargas de viento para viento (+X), huecos cerrados, succión - presión.

Figura 8. Valores de cargas de viento para viento (+X), huecos abiertos, presión en ambos

faldones.

Figura 9. Valores de cargas de viento para viento (+X), huecos abiertos, presión - succión.

Figura 10. Valores de cargas de viento para viento (+X), huecos abiertos, succión en ambos faldones.

Figura 11. Valores de cargas de viento para viento (+X), huecos abiertos, succión - presión. Figura 12. Valores de cargas de viento para viento (+Y), huecos cerrados.

Figura 13. Valores de cargas de viento para viento (+Y), huecos abiertos.

Figura 14. Valores de cargas de viento para viento (-Y), huecos cerrados.

Figura 15. Valores de cargas de viento para viento (-Y), huecos abiertos.

Figura 16. Esquema ilustrativo de nave adosada a otras naves por ambos lados y con estructura compartida.

Figura 17. Esquema ilustrativo de nave adosada a otra nave sólo por uno de sus lados, estando en contacto con el exterior por el lado libre.

Figura 18. Opción 1 de debilitación del perfil.

Figura 19. Opción 2 de debilitación del perfil.

Figura 20. Opción 3 de debilitación del perfil.

Figura 21. Caso 1-0-0-3-0, cargas de viento modo 5 (pero sin viento lateral) y carga térmica en condiciones convencionales.

Figura 22. Caso 1-0-0-3-0, cargas lineales en el pórtico.

Figura 23. Esquema de unión empotrada.

5

10

15

20

25

30

35

Figura 24. Distribución de tensiones en una sección sometida a esfuerzo flector y escaso cortante correspondiente a la unión empotrada esquematizada en la figura 23.

Figura 25. Distribución de tensiones del Axil correspondiente a la unión empotrada esquematizada en la figura 23.

Figura 26. Esquema del fallo de la unión empotrada esquematizada en la figura 23.

Figura 27. Tensiones en los puntos pésimos de las barras 3 (A) y 4 (B) en el caso de unión empotrada con incendio.

Figuro 28. Esfuerzos en el sistema local del elemento barra ficticia 4 en el caso de unión empotrada con incendio.

Figura 29. Esfuerzos en el sistema local del elemento barra ficticia 4 en el caso de unión empotrada sin incendio.

Figura 30. Esquema de unión articulada.

Figura 31. Tensiones en los puntos pésimos de las barras 3 (A) y 4 (B) en el caso de unión articulada con incendio.

Figuro 32. Esfuerzos en el sistema local del elemento barra ficticia 4 en el caso de unión articulada con incendio.

Figura 33. Tensiones en los puntos pésimos de las barras 3 (A) y 4 (B) en el caso de unión articulada sin incendio.

Figuro 34. Esfuerzos en el sistema local del elemento barra ficticia 4 en el caso de unión articulada con incendio.

Figura 35. Esquema del alargamiento en el sentido longitudinal del eje del tornillo.

Figura 36. Esquema del alargamiento en el sentido perpendicular al eje del tornillo.

Figura 37. Esquema de tornillo de diámetro 20 mm y agujero de diámetro 21,5 mm.

REALIZACIÓN PREFERENTE DE LA INVENCIÓN

Aunque el procedimiento objeto de la presente invención debe particularizarse para cada caso concreto, a continuación se ilustra el mismo mediante su aplicación a una nave industrial cuya tipología es bastante común en las áreas industriales de la ciudad de Málaga, de su municipio, y muy posiblemente de gran parte del territorio nacional. Señalar además que el presente ejemplo de realización de la invención tiene por objeto controlar el colapso en caso de incendio de estructuras de establecimientos industriales de conformidad con la legislación imperante en España, en especial con Real Decreto 2267/2004, de 3 de diciembre, por el que se aprueba el Reglamento de Seguridad Contra Incendios en los Establecimientos Industriales, Reglamento que recoge la tipología de naves tipo A, B y C en relación a los establecimiento ubicados en edificio, así como las medidas de protección legalmente exigibles

para cada uno de dichos tipos A, B y C.

Además es destacable que, por la superficie del establecimiento industrial escogido, la opción de calificarlo como tipo A o tipo B es particularmente relevante. Por ejemplo, no es lo mismo tener que ocupar un espacio de unos 30 m2 en una nave de 350 m2 que en una de 5 1000 m2. Lo mismo pasa con la inversión, se presupone que la inversión inicial para una nave

mayor debe ser también más alta que para una nave más pequeña, por lo que el porcentaje del presupuesto total destinado a las medidas de protección contra incendios será menor.

1. Caracterización del establecimiento industrial cuyo colapso en caso de incendio se 10 desea controlar

1.1. Características geográficas, climáticas y geométricas

Conforme a lo anterior, habiéndose determinado que la nave predominante en los polígonos 15 industriales analizados tiene una luz de pórtico comprendida entre 10 y 14 m y una altura comprendida entre 5 y 8 m, dependiendo del polígono que se trate, se ha establecido como establecimiento industrial tipo para el presente ejemplo de realización una nave con las características geográficas y climáticas, así como geométricas, referenciadas en las tablas 1 y

2, respectivamente.

20

Localización Geográfica: Málaga

Zona Eólica- Anejo D, DB SE-AE, fig. D.1: A

Situación-tabla 3.4, apdo. 3.3.3 DB SE-AE: Entorno IV - Zona urbana en general, industrial o forestal

Zona Climática-Anejo E, DB SE-AE, fig. E.2: 6

Altitud: 8-9 m sobre nivel del mar.

Tabla 1

Luz: 12 m

Longitud (largo): 30 m

Altura pilares a cabeza de soportes: 7 m

N° de pórticos: 7 pórticos separados cada 5 m

Pendiente de Cubierta: Aprox. 15% = 9,46°

Altura cumbrera: 8 m

Longitud 1% dintel: 6,08 m

5

10

15

20

25

30

Tabla 2

1.2. Acciones en la edificación

Una vez conocida la geometría de la nave es preciso determinar las acciones que actúan sobre la estructura.

1.2.1. Cargas Permanentes

Las cargas permanentes a considerar serán:

• Chapa de acero galvanizado de 1 mm de espesor: 0,09 kN/m2 ~9 kg/m2

• Anclajes de la chapa: podemos considerar 0,03 kN/m2 « 3 kg/m2.

• Peso de las puertas: consideraremos 0,15 kN/m2 « 15 kg/m2.

• Peso propio de la estructura: lo aproximamos a 0,33 kN/m2.

De este modo, las cargas permanentes serán de 0.6 kN/m2.

1.2.2. Sobrecarga de nieve

Se calcula la sobrecarga de nieve a partir de los datos que aparecen en el Anejo E del CTE- DB-SE. Para especificar por m2 de cubierta es necesario tener en cuenta la inclinación de la misma.

Sn = 0.2 kN/m2 • cos 9.46° = 0.197 kN/m2

EC. 5

Por la forma de la cubierta, no es preciso tener en cuenta acumulación de nieve.

1.2.3. Acción del Viento

En principio se va a calcular la estructura para tres direcciones del viento: Viento +X (al ser la estructura simétrica, no se considera necesario plantear el viento en -X), viento +Y y viento - Y.

Viento (+X) en paramentos verticales: suponiendo huecos cerrados.

Esta carga actúa sobre las cuatro caras del edificio. Los pasos a seguir para calcular la carga vertical serán:

5

10

15

20

25

• Presión dinámica: Según se indica tabla 3.4 del apartado 3.3.3. del DB SE-AE, ANEJO D, ZONA A, obtenemos un valor de 0,42 kN/m2. También se puede obtener mirando la hoja AE.01, para zona A tenemos 0,42 kN/m2 (lógicamente, este valor será el mismo para todas las cargas de viento del edificio).

• Coeficiente de exposición: de nuevo en la hoja AE.01, miramos el coeficiente de exposición para la altura media del cerramiento (DB-SE-AE 3.3.3 Pto.1). La altura del cerramiento en estudio es de 7,00 metros, según podemos observar en los planos. Para un grado de aspereza IV (entorno industrial), obtenemos un coeficiente de exposición igual a 1,336.

• Coeficiente de presión: tomará un valor distinto dependiendo del paramento que se trate, y en el caso de las fachadas laterales, el CTE distingue entre tres zonas diferentes. Por simplicidad, utilizaremos un único coeficiente de presión por paramento, calculado como la media ponderada de los coeficientes de cada región. Podemos extraer los valores medios del coeficiente de presión exterior de la hoja AE.02:

o Fachada enfrentada: para una altura h=8,00 metros, y 12 metros de luz de la nave, se obtiene en la tabla de "Fachadas laterales” de la hoja AE.02, cp=0,756 o Fachada opuesta: tomando la misma tabla que en el caso anterior, cp=-0,411. o Fachadas laterales: en este caso, la relación altura/luz es igual a 8,00/12=0,67, y la pendiente de la cubierta 15%. Consultando la tabla "Frontal / Trasera” de la hoja AE.02, se obtiene cp=-0,854.

Operando con los valores obtenidos, se obtienen los valores referidos en la tabla 3 y representados en la figura 2.

Viento +X en fachada con huecos cerrados

: Presión dinámica kN/m2 Coeficiente exposición Coeficiente presión Carga viento kN/m2 Efecto

Enfrentada: 0.42 1.336 0.756 0.424 Presión

Opuesta: 0.42 1.336 -0.411 -0.231 Succión

Paralela: 0.42 1.336 -0.854 -0.479 Succión

Tabla 3

Viento (+X) en paramentos verticales: suponiendo huecos abiertos

Claims

5

10

15

20

25

30

35

REIVINDICACIONES

1. Procedimiento de control del colapso de estructuras de establecimientos industriales en caso de incendio caracterizado por que comprende las siguientes etapas:

1. Caracterización del establecimiento industrial cuyo colapso en caso de incendio se desea controlar, que comprende la determinación de las acciones o cargas que actúan sobre la estructura de dicho establecimiento;
2. Diseño y cálculo de la debilitación a practicar en la estructura de dicho establecimiento industrial tomando en consideración, para el diseño de la debilitación, el uso de tornillo como fusible termomecánico, que consiste en colocar una pieza corta (tornillo o similar) en zonas menos solicitadas en lo que a tensiones soportadas se refiere, dicha pieza corta con las siguientes características:

• Fabricada en un material isótropo,

• Límite elástico entre 40 y 230 MPa,

• Temperatura máxima de servicio entre 180 y 290°C, y

• Calor específico similar al del material de construcción de las piezas de la estructura que dicho fusible termomecánico debe unir; e
3. Implementación de la debilitación seleccionada.
2. Procedimiento según la reivindicación anterior caracterizado por que el calor específico del material de fabricación del fusible termomecánico está entre 940 y 1300 J/kg K.
3. Procedimiento según la reivindicación anterior caracterizado por que el material de fabricación del fusible termomecánico es un polímero compuesto de fibra de vidrio y mineral.
4. Procedimiento según la reivindicación anterior caracterizado por que el polímero compuesto de fibra de vidrio y mineral de fabricación del fusible termomecánico posee un límite elástico de 139 MPa, una temperatura máxima de servicio de 290°C, y un calor específico de 1200 J/kg K.
5. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores caracterizado por que la unión mediante el fusible termomecánico se realiza bien mediante unión empotrada bien mediante rótula (unión articulada).

FIGURAS

imagen1

Figura 1
0.756

imagen2
0.411

i//////

imagen3
0.854

Figura 2

imagen4

Figura 3

imagen5
0.479

IzzzzzJ

ÍzZZZzJ

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0.479

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0.479
0.479

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Figura 5

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0.479

Í/////J

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0.479

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Figura 7

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0.199

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0.199
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Figura 9

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0.199

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0.199
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Figura 11

imagen14
0.183

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0.396

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0.579

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Figura 13

imagen16
0.396

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imagen18
0.579

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Í////J

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Figura 15

imagen20

Figura 16

imagen21

EXTERIOR

NAVE EN ESTUDIO

NAVE COLINDANTE

wwwl

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Figura 17 69

IPE-240

NORMALIZADO

IPE-240

DEBILITADO

imagen22

I-—120 mnH i--------t-60 mm

4r

ir

V

E

§

ir

1

E

8

T-

Figura 18

imagen23

IPE-240 IPE-240

NORMALIZADO DEBILITADO

K-Í20 fflnH

imagen24

I~-120 m/H

l

E

§

i—

imagen25

Figura 20

Pffl

imagen26

imagen27

Figura 22

imagen28

imagen29

Figura 24

imagen30

imagen31

Figura 26

A

Tensiones en las barras

imagen32

imagen33

imagen34

Figura 27

Esfuerzos en los elementos

X Esfuerzos en los elementos

Hipótesis

Hipótesis 1

Esfuerzos en el sistema local del elemento

—r

Elemento

G f 4 Viga plana Nudos: 4,5

Axial N | CoilanteOT

Fiador M
0.0

•2318.12 •1748.88 ■158041,035

10,1

•2313,02 •1698.61 ■140565,743
20.3

■2307.92 •1640.34 ■123600.065
30.4

•2302.82 ■1598.07 •107144.000
40.6

•2297.72 •1547.81 •91197.550

507

•2292.62 •1497.54 ■75760.712
60.8

•2287.52 ■1447.27 ■60833.488
71.0

•2282.42 •1397.00 •46415.878
81.1

-2277.32 ■1346.74 ■32507.882

Valores entremos

Sentidos Puntos

Anial Man: |-22G7.11 Mln: |-2318.12

Cortante Max: -1246.2

Min: -1748.88

Momento Max: -6220.73

Min: -158041

-o-

IDÍ

(O1)

3

| T odos (11) ^

Hipótesis

Elemento

¡3] 14 Viga plana Nudos: 4,5

Esfuerzos en el sistema local del elemento

Valores extremos

Sentidos

Anial Man:

1-2267.11 Min: |-2318.12

Cortante Max:

1-1246.2 Min: |-1748.88 ID!

Momento Max:

I-6220.73 Min: |-158041 (0)

Puntos

~3

x i

Anial N I Coitante Q | Flector M | a
30.4

•2302.02 ■1598.07 ■107144.000
40.6

•2297.72 •1547.81 •91197.550
50.7

-2292.62 •1497.54 ■75760.712
60.8

-2287.52 •1447.27 •60833.488
71.0

-2282,42 ■1397.00 ■46415.878
81.1

■2277.32 ■1346.74 ■32507.882
91.2

•2272.21 ■1296.47 ■19109.499
101.4

■2267.11 ■1246.20 -6220.729 V

| T odos (11) _*J

Figura 28

Esfuerzos en los elementos

X

imagen35

x

Axial N | Cortante Q | Flector M | A
0.0

-1895.38 -1821.05 -153152.897
10.1

-1890.28 -1770.78 -134945.907
20.3

-1885.18 -1720.52 -117248.531
30.4

•1880.08 -1670.25 -100060.768
40.6

•1874.98 -1619.98 -83382.618
50.7

•1869.87 -1569.71 -67214.083
60.8

-1864.77 -1519.44 -51555.160
71.0

-1859.67 -1469.18 -36405.852
81.1

-1854.57 -1418.91 -21766.157 V

Valores extremos

Sentidos

Axial Max: |-1844.37

Min: |-1895.38

Cortante M ax: | -1318.37

Min: 1-1821.05 IDÍ

Momento Max: 15984.39

Min: 1-153153 CD5

Esfuerzos en los elementos X

Hipótesis

Elemento

|Hipotesis 1

▼ | 14 Viga plana Nudos: 4,5 jd

Esfuerzos en el sistema local del elemento

X I

Axial N | Cortante Q | Flector M | A
30.4

-1880.08 -1670.25 -100060.768
40.6

-1874.98 -1619.98 -83382.618
50.7

-1869.87 -1569.71 -67214.083
60.8

-1864.77 -1519.44 -51555.160
71.0

-1859.67 -1469.18 -36405.852
81.1

-1854.57 -1418.91 -21766.157
91.2

-1849.47 -1368.64 -7636.076
101.4

-1844.37 -1318.37 5984.392 V

Valores extremos

- Sentidos

Axial Max:

|-1844.37 Min: 1-1895.38

I i'B i

|-1318.37 Min: |-1821.05 IDÍ

Momento Max:

15984.39 Min: |-153153 CD5

Figura 29

imagen36

€

t

imagen37

Figura 30

imagen38

imagen39

imagen40

imagen41

Figura 31

Esfuerzos en los elementos

X

Esfuerzos en los elementos

X

imagen42

X

Axiel N | Córtente Q | Flector M | *
0.0

•2318.12 •1748.88 •158041.035
10.1

•2313.02 •1698.61 •140565.743
20.3

•2307.92 •1648.34 ■123600.065
30.4

-2302.82 -1598.07 -107144.000
40.6

•2297.72 •1547.81 •91197.550
50.7

-2292.62 -1497.54 •75760.712
60.8

•2287.52 -1447.27 •60833.488
71.0

•2282.42 •1397.00 •46415.878
81.1

-2277.32 •1346.74 •32507.882 v

Valores extremos

Sentidos

Axial Max: |-2267.11

Min: |-2318.12

CortanteMax: |-1246.2

Min: 1-1748.88 O

Momento Max: |-6220.73

Min: |-158041 (□)

Hipótesis Elemento

Esfuerzos en el sistema local del elemento

▼ I |4Vigaplana Nudos: 4,5

X

Axial N | Cortante Q | Flector M | *
30.4

■2302.82 •1598.07 •107144.000
40.6

•2297.72 -1547.81 •91197.550
50.7

-2292.62 -1497.54 -75760.712
60.8

-2287.52 -1447.27 -60833.488
71.0

-2282.42 -1397.00 -46415.878
81.1

-2277.32 -1346.74 -32507.882
91.2

-2272.21 •1296.47 -19109.499
101.4

-2267.11 -1246.20 -6220.729 V

Valores extremos

Sentidos

Axial Max:

1-2267.11 Min: -2318.12

Cortante Max:

|-1246.2 Min: •1748.88 XDT

Momento Max:

|-6220.73 Min: -158041 (□5

Figura 32

A

imagen43

imagen44

imagen45

Figura 33

Esfuerzos en los elementos

X

Esfuerzos en los elementos

X

imagen46

X

Axial N | Cortante Q | Flector M | a

0 0

•1895.38 •1821.05 ■153152.897
10.1

■1890.28 •1770.78 •134945.907
20.3

•1885.18 •1720.52 ■117248.531
30.4

-1880.08 •1670.25 -100060.768

40 6

-1874.98 •1619.98 •83382.618
50.7

-1869.87 •1569.71 -67214.083
60.8

-1864.77 •1519.44 •51555.160
71.0

-1859.67 •1469.18 -36405.852
81.1

-1854.57 -1418.91 -21766.157 v

Valores extremos

Sentidos

Axial Max: |-1844.37

Min: |-1895.38 *0*

Cortante Max: |-1318.37

Min: 1-1821.05 o

Momento Max: 15984.39

Min: |-153153 (□)

Hipótesis Elemento

imagen47~^~1 |4 Viga plana Nudos: 4,5

X

Axial N | Cortante Q | Flector M | a
30.4

-1880.08 -1670.25 •100060.768
40.6

-1874.98 -1619.98 -83382.618
50.7

-1869.87 -1569.71 -67214.083
60.8

-1864.77 -1519.44 -51555.160
71.0

-1859.67 -1469.18 -36405.852
81.1

-1854.57 -1418.91 -21766.157
91.2

-1849.47 -1368.64 -7636.076
101.4

-1844.37 -1318.37 5984.392 V

Esfuerzos en el sistema local del elemento

Valores extremos

Sentidos Puntos

Axial Max:

|-1844.37 Min: 1-1885.38 |Todos (11) _»|

Cortante Max:

1-1318.37 Min: |-1821.05 O

Momento Max:

(5984.39 Min: |-153153 CD5

Figura 34

imagen48

imagen49

Figura 36

imagen50