JP3475864B2 - ステンレス鋼片の固溶化熱処理方法 - Google Patents
ステンレス鋼片の固溶化熱処理方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、強度の高いステ
ンレス鋼片の固溶化熱処理方法に関する。 【０００２】 【従来の技術】代表的な熱間押出製管方法であるユジー
ン法では、先端にダイスを備えたコンテナの内部に加熱
された中空のビレットを装入し、ビレットの中空部にマ
ンドレルを挿入した後、ビレットの後方をダミーブロッ
クを介してステムで押すことにより、ビレットがダイス
とマンドレルとの環状の隙間から押し出されて継目無管
が製造される。 【０００３】押出の際は、粉末ガラス、繊維ガラスおよ
びこれらを固めたディスクガラスなどの１種以上が潤滑
剤として用いられ、加熱されたビレットの熱により軟化
したガラスによりビレットと工具との間の潤滑が行われ
る。このガラスによる潤滑は、潤滑性が極めて高いとい
う特徴をもつため、ユジーン法は、ステンレス鋼をはじ
めとする加工性の悪い材料からなる継目無鋼管の製造に
用いられる。 【０００４】ユジーン法による継目無鋼管の製造に使用
されるビレットは、例えば、鋼塊から熱間圧延や熱間鍛
造によって製造された長尺の鋼片を素材とし、この鋼片
に熱処理および、切断、切削などの機械加工が施されて
製造される。ビレットの製造の際に施される熱処理は、
熱間圧延や熱間鍛造によって製造された鋼片に所定の組
織を付与するためのもので、ステンレス鋼片の場合は、
９５０℃以上の温度に加熱保持した後、急速冷却する固
溶化熱処理が採用される。 【０００５】ところで、前記のビレットの製造の際に、
鋼片の材質や外径によって、機械加工ができないか、ま
たは、機械加工はできても加工工具の寿命が極めて短い
ことがある。特に鋼片が大径のステンレス鋼片の場合
は、単純な切断加工でさえも困難なことがある。 【０００６】ステンレス鋼片の機械加工が困難になる理
由は、ステンレス鋼片に生じた残留応力に伴う硬化によ
るものと推定される。すなわち、ステンレス鋼片の固溶
化熱処理における冷却の際に、表層部の冷却速度に比べ
て内部の冷却速度が遅くなり、ステンレス鋼片の表層部
と内部とに温度差が生じる。そのために内部に応力が生
じ、固溶化熱処理後のステンレス鋼片に残留応力が発生
する。特に、ステンレス鋼片の横断面積が大きい場合
は、前記の温度差が大きくなり、大きな残留応力が発生
する。 【０００７】ステンレス鋼片の残留応力を除去する方法
として、応力除去焼なましが知られている。この応力除
去焼なましは、ステンレス鋼片の基本性質に悪影響を及
ぼさず、かつ残留応力を除去することのできる温度、時
間の条件を選んで実施される。 【０００８】例えば、二相ステンレス鋼構造物の応力除
去焼なましとして、５００〜６５０℃に加熱した後、一
定時間その温度に保持し、次いで急速冷却する方法が特
開昭６２−２２２０２０号公報に開示されている。しか
し、応力除去焼なましは、一旦固溶化熱処理が施された
材料を対象とし、その処理に通常数時間を必要とするた
め、熱処理工数が増加する。 【０００９】この欠点を解消するため、残留応力の発生
を防止しながら固溶化熱処理する方法が特開平２−２３
６２２０号公報に開示されている。この方法は、ステン
レス鋼鋳造材を固溶化温度に加熱保持した後の冷却を、
８００〜９００℃までは徐冷し、それ以降は急冷する方
法である。 【００１０】この方法によれば、特開昭６２−２２２０
２０号公報における欠点は解消される。しかし、対象と
するステンレス鋼材が高Ｃｒ−高Ｍｏの場合、固溶化温
度に加熱保持した後８００〜９００℃まで徐冷すると、
炭化物および金属間化合物が析出し、固溶化熱処理が完
全には行われない。 【００１１】 【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、ステ
ンレス鋼片が十分に固溶化処理され、しかも容易に機械
加工ができる程度に残留応力の発生を抑制することので
きるステンレス鋼片の固溶化熱処理方法を提供すること
にある。 【００１２】 【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次のス
テンレス鋼片の固溶化熱処理方法にある。 【００１３】ステンレス鋼片を固溶化熱処理する際に、
水冷による冷却を停止する温度を、前記ステンレス鋼片
の表面温度が下記式に規定する温度以上で、かつオー
ステナイト系ステンレス鋼の場合は６００℃以下、二相
ステンレス鋼の場合は４００℃以下となる温度領域と
し、その後室温で放冷することを特徴とするステンレス
鋼片の固溶化熱処理方法。 【００１４】Ｔ＝０．５・Ｓ1/2 ・・・式 ここで、Ｔはステンレス鋼片の表面温度（℃） ただし、下限は５０℃とする Ｓはステンレス鋼片の横断面積（ｍｍ2 ） 本発明者等は、ステンレス鋼片の固溶化熱処理の際の冷
却過程に注目し、種々研究した結果次の知見を得た。本
発明はこれらの知見に基づき完成されたものである。 【００１５】（１）鋼片が室温まで急速冷却される際、
まずその表層部が室温まで冷却され、続いて内部が遅れ
て冷却される。遅れて冷却される鋼片の内部は、冷却さ
れる際に収縮するため、既に室温に達して所定の強度を
有する鋼片の表層部に圧縮残留応力が発生する。 【００１６】（２）したがって、鋼片の内部が冷却され
る際の収縮により生じる応力により、鋼片の表層部を塑
性変形させれば、残留応力は低減または消滅する。 【００１７】（３）鋼片の表層部を塑性変形させるため
には、急速冷却を停止する表面温度を高くして強度を低
くすればよい。 【００１８】（４）ステンレス鋼片の表層部の残留応力
を機械加工ができる程度に低下させるための、急速冷却
を停止する表面温度の下限は、対象とするステンレス鋼
片の横断面積によって決まる。 【００１９】 【発明の実施の形態】本発明において対象とするステン
レス鋼片は、大きさが横断面積で１００〜１３００ｃｍ
2 で、かつ強度の高いオーステナイト系ステンレス鋼ま
たは二相ステンレス鋼からなる鋼片である。強度の高い
オーステナイト系ステンレス鋼として、例えばＡＳＴＭ
ＵＮＳＮｏ．Ｓ３１２５４に規定される化学組成を基
本とするオーステナイト系ステンレス鋼を、また、二相
ステンレス鋼として、例えばＪＩＳ ＳＵＳ３２９Ｊ
１、ＪＩＳ ＳＵＳ３２９Ｊ３Ｌ、ＪＩＳ ＳＵＳ３２
９Ｊ４Ｌ、ＡＳＴＭ ＵＮＳＮｏ．Ｓ３２７４０（Ｓ３
９２７４）、ＡＳＴＭ ＵＮＳＮｏ．Ｓ３２７６０に規
定される化学組成を基本とする二相ステンレス鋼を挙げ
ることができる。 【００２０】上記化学組成からなる例えばインゴット、
スラブ等のステンレス鋼材に鍛造、圧延などの加工を施
して製造されたステンレス鋼片に、固溶化熱処理を施
す。固溶化熱処理の際の加熱温度および保持時間は、従
来から採用されている条件を採用すればよく、例えばＪ
ＩＳ ＳＵＳ３２９Ｊ１の場合は、９５０℃以上の温度
域で３０分以上保持する。 【００２１】前記温度に加熱後保持されたステンレス鋼
片を冷却する。本発明では、この冷却をまず所定温度ま
で水冷し、続いて室温で放冷する。 【００２２】水冷を停止するときのステンレス鋼片の表
面温度の下限は、下記式に規定する条件を満足する温
度とする。 【００２３】Ｔ＝０．５・Ｓ1/2 ・・・式 ここで、Ｔはステンレス鋼片の表面温度（℃） Ｓはステンレス鋼片の横断面積（ｍｍ2 ） 水冷を停止するときのステンレス鋼片の表面温度の下限
を前記式のように規定するのは、式を下まわる温度
域まで水冷すると、残留応力が十分低減できず、ステン
レス鋼片の機械加工が容易にできないためである。な
お、前記式は、ステンレス鋼片の寸法（横断面積）と
水冷を停止するときのステンレス鋼片の表面温度とを種
々変化させて固溶化熱処理したときの、機械加工性を調
査した結果得られたものである。対象とするステンレス
鋼片の横断面積が小さい場合、上記式で計算された下
限温度が、５０℃未満になるときがある。この場合は、
従来と同様に常温まで水冷する方法とほとんど変わらな
いため、残留応力は低減されない。したがって、式で
計算される下限温度は５０℃とする。 【００２４】なお、機械加工時の工具寿命をより長くす
るためには、表面温度の下限を、下記式に示す条件を
満足する温度とするのがよい。 【００２５】 Ｔ＝０．７・Ｓ1/2 ・・・式 ここで、Ｔはステンレス鋼片の表面温度（℃） Ｓはステンレス鋼片の横断面積（ｍｍ2 ） 水冷を停止するときのステンレス鋼材の表面温度の上限
は、鋼種により異なり、オーステナイト系ステンレス鋼
の場合は、内部に炭化物および金属間化合物が析出する
のを防止するために６００℃、二相ステンレス鋼の場合
は、内部の４７５℃脆化を防止するために４００℃とす
る。 【００２６】水冷を停止するときの表面温度は、鋼片の
寸法（横断面積）毎に予め実験により求めた水冷時間に
より制御するのがよい。 【００２７】水冷の方法は、少なくとも２００℃／分の
冷却速度が確保されればよく、例えば浸漬法、スプレイ
法のいずれでもよい。また、ミスト冷却でもよい。 【００２８】上記の温度領域までの水冷に続いて、室温
で放冷する。この放冷により、ステンレス鋼片の内部は
引き続き冷却されるとともに、表層部は内部の熱により
一旦温度が上昇した後冷却される。 【００２９】残留応力が低減されるのは、水冷を停止す
るときの表面温度が室温より相当高いために、表層部の
強度が室温における強度より低くなり、表層部が内部の
応力により塑性変形するためである。 【００３０】 【実施例】電気炉にて表１に示す化学組成の鋼種Ａ（オ
ーステナイト系ステンレス鋼）および鋼種Ｂ（二相ステ
ンレス鋼）を溶製し、４５０×４５０ｍｍのインゴット
を製造した。 【００３１】 【表１】 【００３２】このインゴットを１２５０℃に加熱した
後、熱間鍛造により表２に示す断面寸法の長さ２，００
０ｍｍ以上のステンレス鋼片を製造した。このステンレ
ス鋼片を１１００℃に加熱して２時間保持した後、水に
浸漬して表面温度が表２に示す水冷停止温度まで冷却
し、その後大気中で放冷した。冷却後のステンレス鋼片
について、切断試験と切削試験を行った。結果を表２に
併せて示す。 【００３３】 【表２】【００３４】なお、切断試験は、鋸刃径９６０ｍｍのセ
グメントソーを用い、周速５．１ｍ／ｍｉｎ、送り速度
１５ｍｍ／ｍｉｎの条件で、ステンレス鋼片を長さ５０
０ｍｍに切断し、鋸刃を取り替えずに１断面を完全に切
断することができたときは○、１断面を完全に切断する
ことができなかったときは×、鋸刃の寿命が前記○のと
きの２倍以上のときは◎とした。 【００３５】また、切削試験は、切削工具として超硬チ
ップを用い、周速５５ｍ／ｍｉｎ、切り込み量０．９ｍ
ｍ／ｒｅｖ．、切削代２ｍｍの条件で、長さ５００ｍｍ
に切断されたステンレス丸鋼片を旋盤により外削し、超
硬チップを取り替えずに１本のステンレス鋼片の全表面
を切削できたときは○、超硬チップが摩耗し、途中で取
り替える必要が生じたときは×、超硬チップの寿命が前
記○のときの２倍以上のときは◎とした。 【００３６】表２からわかるようにＮｏ．１〜７の本発
明例は、切断試験、切削試験共に良好な成績である。こ
れは、切断および切削が可能な程度に、残留応力が抑制
されたためである。これに対し、Ｎｏ．８〜１３の比較
例は、水冷停止温度が低いために、機械加工ができる程
度に残留応力が抑制されず、切断試験、切削試験共に良
好な成績を得ることができなかった。 【００３７】 【発明の効果】本発明は、ステンレス鋼片を固溶化熱処
理する際に、表面の水冷停止温度を規定し、その後室温
で放冷するので、十分に固溶化処理され、しかも容易に
機械加工ができる程度に残留応力の発生を抑制すること
ができる。
ンレス鋼片の固溶化熱処理方法に関する。 【０００２】 【従来の技術】代表的な熱間押出製管方法であるユジー
ン法では、先端にダイスを備えたコンテナの内部に加熱
された中空のビレットを装入し、ビレットの中空部にマ
ンドレルを挿入した後、ビレットの後方をダミーブロッ
クを介してステムで押すことにより、ビレットがダイス
とマンドレルとの環状の隙間から押し出されて継目無管
が製造される。 【０００３】押出の際は、粉末ガラス、繊維ガラスおよ
びこれらを固めたディスクガラスなどの１種以上が潤滑
剤として用いられ、加熱されたビレットの熱により軟化
したガラスによりビレットと工具との間の潤滑が行われ
る。このガラスによる潤滑は、潤滑性が極めて高いとい
う特徴をもつため、ユジーン法は、ステンレス鋼をはじ
めとする加工性の悪い材料からなる継目無鋼管の製造に
用いられる。 【０００４】ユジーン法による継目無鋼管の製造に使用
されるビレットは、例えば、鋼塊から熱間圧延や熱間鍛
造によって製造された長尺の鋼片を素材とし、この鋼片
に熱処理および、切断、切削などの機械加工が施されて
製造される。ビレットの製造の際に施される熱処理は、
熱間圧延や熱間鍛造によって製造された鋼片に所定の組
織を付与するためのもので、ステンレス鋼片の場合は、
９５０℃以上の温度に加熱保持した後、急速冷却する固
溶化熱処理が採用される。 【０００５】ところで、前記のビレットの製造の際に、
鋼片の材質や外径によって、機械加工ができないか、ま
たは、機械加工はできても加工工具の寿命が極めて短い
ことがある。特に鋼片が大径のステンレス鋼片の場合
は、単純な切断加工でさえも困難なことがある。 【０００６】ステンレス鋼片の機械加工が困難になる理
由は、ステンレス鋼片に生じた残留応力に伴う硬化によ
るものと推定される。すなわち、ステンレス鋼片の固溶
化熱処理における冷却の際に、表層部の冷却速度に比べ
て内部の冷却速度が遅くなり、ステンレス鋼片の表層部
と内部とに温度差が生じる。そのために内部に応力が生
じ、固溶化熱処理後のステンレス鋼片に残留応力が発生
する。特に、ステンレス鋼片の横断面積が大きい場合
は、前記の温度差が大きくなり、大きな残留応力が発生
する。 【０００７】ステンレス鋼片の残留応力を除去する方法
として、応力除去焼なましが知られている。この応力除
去焼なましは、ステンレス鋼片の基本性質に悪影響を及
ぼさず、かつ残留応力を除去することのできる温度、時
間の条件を選んで実施される。 【０００８】例えば、二相ステンレス鋼構造物の応力除
去焼なましとして、５００〜６５０℃に加熱した後、一
定時間その温度に保持し、次いで急速冷却する方法が特
開昭６２−２２２０２０号公報に開示されている。しか
し、応力除去焼なましは、一旦固溶化熱処理が施された
材料を対象とし、その処理に通常数時間を必要とするた
め、熱処理工数が増加する。 【０００９】この欠点を解消するため、残留応力の発生
を防止しながら固溶化熱処理する方法が特開平２−２３
６２２０号公報に開示されている。この方法は、ステン
レス鋼鋳造材を固溶化温度に加熱保持した後の冷却を、
８００〜９００℃までは徐冷し、それ以降は急冷する方
法である。 【００１０】この方法によれば、特開昭６２−２２２０
２０号公報における欠点は解消される。しかし、対象と
するステンレス鋼材が高Ｃｒ−高Ｍｏの場合、固溶化温
度に加熱保持した後８００〜９００℃まで徐冷すると、
炭化物および金属間化合物が析出し、固溶化熱処理が完
全には行われない。 【００１１】 【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、ステ
ンレス鋼片が十分に固溶化処理され、しかも容易に機械
加工ができる程度に残留応力の発生を抑制することので
きるステンレス鋼片の固溶化熱処理方法を提供すること
にある。 【００１２】 【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次のス
テンレス鋼片の固溶化熱処理方法にある。 【００１３】ステンレス鋼片を固溶化熱処理する際に、
水冷による冷却を停止する温度を、前記ステンレス鋼片
の表面温度が下記式に規定する温度以上で、かつオー
ステナイト系ステンレス鋼の場合は６００℃以下、二相
ステンレス鋼の場合は４００℃以下となる温度領域と
し、その後室温で放冷することを特徴とするステンレス
鋼片の固溶化熱処理方法。 【００１４】Ｔ＝０．５・Ｓ1/2 ・・・式 ここで、Ｔはステンレス鋼片の表面温度（℃） ただし、下限は５０℃とする Ｓはステンレス鋼片の横断面積（ｍｍ2 ） 本発明者等は、ステンレス鋼片の固溶化熱処理の際の冷
却過程に注目し、種々研究した結果次の知見を得た。本
発明はこれらの知見に基づき完成されたものである。 【００１５】（１）鋼片が室温まで急速冷却される際、
まずその表層部が室温まで冷却され、続いて内部が遅れ
て冷却される。遅れて冷却される鋼片の内部は、冷却さ
れる際に収縮するため、既に室温に達して所定の強度を
有する鋼片の表層部に圧縮残留応力が発生する。 【００１６】（２）したがって、鋼片の内部が冷却され
る際の収縮により生じる応力により、鋼片の表層部を塑
性変形させれば、残留応力は低減または消滅する。 【００１７】（３）鋼片の表層部を塑性変形させるため
には、急速冷却を停止する表面温度を高くして強度を低
くすればよい。 【００１８】（４）ステンレス鋼片の表層部の残留応力
を機械加工ができる程度に低下させるための、急速冷却
を停止する表面温度の下限は、対象とするステンレス鋼
片の横断面積によって決まる。 【００１９】 【発明の実施の形態】本発明において対象とするステン
レス鋼片は、大きさが横断面積で１００〜１３００ｃｍ
2 で、かつ強度の高いオーステナイト系ステンレス鋼ま
たは二相ステンレス鋼からなる鋼片である。強度の高い
オーステナイト系ステンレス鋼として、例えばＡＳＴＭ
ＵＮＳＮｏ．Ｓ３１２５４に規定される化学組成を基
本とするオーステナイト系ステンレス鋼を、また、二相
ステンレス鋼として、例えばＪＩＳ ＳＵＳ３２９Ｊ
１、ＪＩＳ ＳＵＳ３２９Ｊ３Ｌ、ＪＩＳ ＳＵＳ３２
９Ｊ４Ｌ、ＡＳＴＭ ＵＮＳＮｏ．Ｓ３２７４０（Ｓ３
９２７４）、ＡＳＴＭ ＵＮＳＮｏ．Ｓ３２７６０に規
定される化学組成を基本とする二相ステンレス鋼を挙げ
ることができる。 【００２０】上記化学組成からなる例えばインゴット、
スラブ等のステンレス鋼材に鍛造、圧延などの加工を施
して製造されたステンレス鋼片に、固溶化熱処理を施
す。固溶化熱処理の際の加熱温度および保持時間は、従
来から採用されている条件を採用すればよく、例えばＪ
ＩＳ ＳＵＳ３２９Ｊ１の場合は、９５０℃以上の温度
域で３０分以上保持する。 【００２１】前記温度に加熱後保持されたステンレス鋼
片を冷却する。本発明では、この冷却をまず所定温度ま
で水冷し、続いて室温で放冷する。 【００２２】水冷を停止するときのステンレス鋼片の表
面温度の下限は、下記式に規定する条件を満足する温
度とする。 【００２３】Ｔ＝０．５・Ｓ1/2 ・・・式 ここで、Ｔはステンレス鋼片の表面温度（℃） Ｓはステンレス鋼片の横断面積（ｍｍ2 ） 水冷を停止するときのステンレス鋼片の表面温度の下限
を前記式のように規定するのは、式を下まわる温度
域まで水冷すると、残留応力が十分低減できず、ステン
レス鋼片の機械加工が容易にできないためである。な
お、前記式は、ステンレス鋼片の寸法（横断面積）と
水冷を停止するときのステンレス鋼片の表面温度とを種
々変化させて固溶化熱処理したときの、機械加工性を調
査した結果得られたものである。対象とするステンレス
鋼片の横断面積が小さい場合、上記式で計算された下
限温度が、５０℃未満になるときがある。この場合は、
従来と同様に常温まで水冷する方法とほとんど変わらな
いため、残留応力は低減されない。したがって、式で
計算される下限温度は５０℃とする。 【００２４】なお、機械加工時の工具寿命をより長くす
るためには、表面温度の下限を、下記式に示す条件を
満足する温度とするのがよい。 【００２５】 Ｔ＝０．７・Ｓ1/2 ・・・式 ここで、Ｔはステンレス鋼片の表面温度（℃） Ｓはステンレス鋼片の横断面積（ｍｍ2 ） 水冷を停止するときのステンレス鋼材の表面温度の上限
は、鋼種により異なり、オーステナイト系ステンレス鋼
の場合は、内部に炭化物および金属間化合物が析出する
のを防止するために６００℃、二相ステンレス鋼の場合
は、内部の４７５℃脆化を防止するために４００℃とす
る。 【００２６】水冷を停止するときの表面温度は、鋼片の
寸法（横断面積）毎に予め実験により求めた水冷時間に
より制御するのがよい。 【００２７】水冷の方法は、少なくとも２００℃／分の
冷却速度が確保されればよく、例えば浸漬法、スプレイ
法のいずれでもよい。また、ミスト冷却でもよい。 【００２８】上記の温度領域までの水冷に続いて、室温
で放冷する。この放冷により、ステンレス鋼片の内部は
引き続き冷却されるとともに、表層部は内部の熱により
一旦温度が上昇した後冷却される。 【００２９】残留応力が低減されるのは、水冷を停止す
るときの表面温度が室温より相当高いために、表層部の
強度が室温における強度より低くなり、表層部が内部の
応力により塑性変形するためである。 【００３０】 【実施例】電気炉にて表１に示す化学組成の鋼種Ａ（オ
ーステナイト系ステンレス鋼）および鋼種Ｂ（二相ステ
ンレス鋼）を溶製し、４５０×４５０ｍｍのインゴット
を製造した。 【００３１】 【表１】 【００３２】このインゴットを１２５０℃に加熱した
後、熱間鍛造により表２に示す断面寸法の長さ２，００
０ｍｍ以上のステンレス鋼片を製造した。このステンレ
ス鋼片を１１００℃に加熱して２時間保持した後、水に
浸漬して表面温度が表２に示す水冷停止温度まで冷却
し、その後大気中で放冷した。冷却後のステンレス鋼片
について、切断試験と切削試験を行った。結果を表２に
併せて示す。 【００３３】 【表２】【００３４】なお、切断試験は、鋸刃径９６０ｍｍのセ
グメントソーを用い、周速５．１ｍ／ｍｉｎ、送り速度
１５ｍｍ／ｍｉｎの条件で、ステンレス鋼片を長さ５０
０ｍｍに切断し、鋸刃を取り替えずに１断面を完全に切
断することができたときは○、１断面を完全に切断する
ことができなかったときは×、鋸刃の寿命が前記○のと
きの２倍以上のときは◎とした。 【００３５】また、切削試験は、切削工具として超硬チ
ップを用い、周速５５ｍ／ｍｉｎ、切り込み量０．９ｍ
ｍ／ｒｅｖ．、切削代２ｍｍの条件で、長さ５００ｍｍ
に切断されたステンレス丸鋼片を旋盤により外削し、超
硬チップを取り替えずに１本のステンレス鋼片の全表面
を切削できたときは○、超硬チップが摩耗し、途中で取
り替える必要が生じたときは×、超硬チップの寿命が前
記○のときの２倍以上のときは◎とした。 【００３６】表２からわかるようにＮｏ．１〜７の本発
明例は、切断試験、切削試験共に良好な成績である。こ
れは、切断および切削が可能な程度に、残留応力が抑制
されたためである。これに対し、Ｎｏ．８〜１３の比較
例は、水冷停止温度が低いために、機械加工ができる程
度に残留応力が抑制されず、切断試験、切削試験共に良
好な成績を得ることができなかった。 【００３７】 【発明の効果】本発明は、ステンレス鋼片を固溶化熱処
理する際に、表面の水冷停止温度を規定し、その後室温
で放冷するので、十分に固溶化処理され、しかも容易に
機械加工ができる程度に残留応力の発生を抑制すること
ができる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 本田 政治
兵庫県尼崎市東向島西之町１番地尼崎金
属工業協業組合内
(56)参考文献 特開 平３−10017（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 6/00
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】ステンレス鋼片を固溶化熱処理する際に、
水冷による冷却を停止する温度を、前記ステンレス鋼片
の表面温度が下記式に規定する温度以上で、かつオー
ステナイト系ステンレス鋼の場合は６００℃以下、二相
ステンレス鋼の場合は４００℃以下となる温度領域と
し、その後室温で放冷することを特徴とするステンレス
鋼片の固溶化熱処理方法。 Ｔ＝０．５・Ｓ1/2 ・・・式 ここで、Ｔはステンレス鋼片の表面温度（℃） ただし、下限は５０℃とする Ｓはステンレス鋼片の横断面積（ｍｍ2 ）
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23089999A JP3475864B2 (ja) | 1999-08-17 | 1999-08-17 | ステンレス鋼片の固溶化熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP23089999A JP3475864B2 (ja) | 1999-08-17 | 1999-08-17 | ステンレス鋼片の固溶化熱処理方法 |
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|---|---|
| JP2001049336A JP2001049336A (ja) | 2001-02-20 |
| JP3475864B2 true JP3475864B2 (ja) | 2003-12-10 |
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