JP3598657B2 - Vehicle air conditioner - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、例えばエンジン冷却水を有しない電気自動車や空冷式内燃機関搭載車等の車室内の空調に利用される車両用空気調和装置に関するもので、特に燃焼式ヒータにより加熱された温水をダクト内の温水式加熱器に循環供給して暖房用熱源とする車両用空気調和装置に係わる。
【０００２】
【先行の技術】
従来より、例えばエンジン冷却水からの排熱を利用して車室内の暖房ができない電気自動車には、車室内へ空気を送るためのダクト内に冷凍サイクルに組み込まれた室内熱交換器を配設し、冷房サイクル時は室内熱交換器を冷媒蒸発器として働かせ、暖房サイクル時には室内熱交換器を冷媒凝縮器として運転するように弁等により冷凍サイクル内の冷媒の流れ方向を切り替えるようにした空気調和装置が搭載されている。
【０００３】
ところが、従来の電気自動車用空気調和装置においては、ダクト内の室内熱交換器を冷媒凝縮器として運転するヒートポンプ暖房（暖房サイクル）時に外気温が０℃以下に低下すると車室内の暖房能力が極端に低下してしまい、特に寒冷地（外気温が−１０℃〜−３０℃以下に低下する地域）ではそのようなヒートポンプ暖房では車室内の暖房能力が著しく不足するという問題が生じている。
【０００４】
そこで、寒冷地ではヒートポンプ暖房では車室内の暖房能力が不足するため、寒冷地仕様の暖房用熱源としての燃焼式ヒータ、ダクト内に配設された温水式加熱器、および燃焼式ヒータで加熱された温水を温水式加熱器に循環させるポンプを利用して電気自動車の車室内を燃焼ヒータ温水暖房することが考えられる。そして、暖房運転時に、外気温が所定の温度（例えば４．４℃）より上昇している場合にはヒートポンプ暖房を行い、外気温が所定の温度（例えば４．４℃）以下に低下している場合には燃焼ヒータ温水暖房を行うことが環境対策上望まれる。
【０００５】
なお、従来よりバス車両等の大型車両の暖房用熱源として使用されている燃焼式ヒータは、ＨＩＧＨ運転の時に４０００ｋｃａｌ／ｈで、ＬＯＷ運転の時に２０００ｋｃａｌ／ｈである。また、ブロワの外気取入風量は、Ｈｉ風量（最大風量）時に３００ｍ３ ／ｈで、Ｍｅ風量（中風量）時に２００ｍ３ ／ｈで、Ｌｏ風量（最小風量）時に１２０ｍ３ ／ｈである。
【０００６】
ここで、図２０のグラフからも確認できるように、暖房熱負荷はブロワの外気取入風量によって異なり、Ｌｏ風量では１００％外気導入にしても外気温Ｔａｍが約１℃以上４．４℃以下の時は、燃焼式ヒータの最低暖房能力Ｑｍｉｎ（＝ＬＯＷ運転：例えば２０００ｋｃａｌ／ｈ）であっても暖房過多となり、車室内の温度が設定温度よりも過上昇して乗員が不快感を覚える。
【０００７】
このように車室内の暖房状態が暖房過多となり、燃焼式ヒータの運転を停止してヒートポンプ暖房を行うようにすると、車室内の暖房能力が著しく不足して、車室内の温度が設定温度よりも大きく下降してしまう。このため、再度燃焼式ヒータを運転させる必要が生じるが、燃焼式ヒータは再着火に時間がかかり立ち上がりが悪い。また、燃焼式ヒータは、再着火時に排気ガスを多く排出するので、燃焼ヒータ温水暖房中に燃焼式ヒータをオン、オフすることは回避することが望ましい。
【０００８】
そこで、燃焼ヒータ温水暖房中に燃焼式ヒータをオン、オフすることなく、車室内の暖房能力が暖房過多となることを防止する方法として、本願発明者等は、特願平６−１８３２９３号にて燃焼式ヒータの温水サイクル途中に余剰熱量を放熱するラジエータを接続した技術（第１先行技術）や、特願平６−３２３４３６号にて燃焼ヒータ温水暖房からヒートポンプ暖房に切り替える技術（第２先行技術）を提案した。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、第１先行技術においては、燃焼式ヒータの代わりにヒートポンプを作動させることにより冷媒圧縮機の消費電力が非常に大きく、車載電源の電力を大きく消耗するという問題が生じてしまう。なお、車載電源は電気自動車の走行用モータへも電力を供給しているので、電気自動車の走行距離の低下を招くという問題も生じてしまう。
【００１０】
また、第２先行技術においては、ラジエータが無い場合には行えない。さらに、温水サイクルに新たにラジエータを設けると、ラジエータとこのラジエータ内の温水に冷却風を送風するための電動式冷却ファンとラジエータを接続する放熱流路が必要となるので、部品点数が増加することにより製品コストを増加させるという問題が生じてしまう。
【００１１】
【発明の目的】
この発明の目的は、冷媒圧縮機の消費電力を抑えながらも、燃焼式ヒータの運転を停止することなく、車室内の暖房状態が暖房過多となることを抑えることが可能な車両用空気調和装置を提供することにある。また、ラジエータや電動式冷却ファンを使用することなく、車室内の暖房状態が暖房過多となることを抑えることが可能な車両用空気調和装置を提供することにある。さらに、車載電源の電力の消耗を抑えて車両の走行距離の低下を抑えることが可能な車両用空気調和装置を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載の発明によれば、燃焼式ヒータの燃焼熱により温水サイクルを循環する温水が加熱される。この燃焼式ヒータの燃焼熱により加熱された温水は、ポンプによりダクト内の温水式加熱器に送られる。そして、温水式加熱器に流入した温水は、送風機の作用によりダクト内を流れる空気と熱交換して空気を加熱する。そして、温水式加熱器にて温水により加熱された空気は、送風機の作用により車室内へ吹き出される。これにより、車室内が充分な暖房能力にて暖房される。
【００１３】
ここで、上記のような燃焼式ヒータの運転により温水式加熱器に循環する温水を燃焼式ヒータで加熱して車室内を暖房する燃焼ヒータ温水暖房時に、暖房過多判定手段によって暖房状態検出手段で検出された車室内の暖房状態が暖房過多であるか否かが判定される。そして、車室内の暖房状態が暖房過多であると判定された場合には、暖房運転制御手段により冷凍サイクルが冷房サイクルで運転される。これにより、ダクト内の室内熱交換器が冷えることにより、燃焼式ヒータの暖房能力、すなわち、温水式加熱器の放熱量が減るため、燃焼式ヒータの運転を継続しても車室内の暖房状態の暖房過多が抑えられる。また、冷凍サイクルの冷房サイクルによる運転時には、外気温が例えば０℃近くであると、凝縮温度が低いため、冷媒圧縮機の消費電力が極めて低い値となる。
【００１４】
したがって、燃焼式ヒータの運転を停止することなく、車室内の暖房状態が暖房過多となることを抑えることができるので、車室内の暖房能力が不足したり、燃焼式ヒータから大量の排気ガスが排出されたりすることはない。すなわち、暖房感の低下や環境への悪影響を抑えることができる。また、ラジエータや電動式冷却ファンを使用することなく、車室内の暖房状態が暖房過多となることを抑えることができるため、部品点数を軽減することができるので、製品コストを低減することができる。
さらに、例えば冷媒圧縮機の電力を供給する車載電源が電気自動車の走行用モータへの電力を供給するものである場合には、冷媒圧縮機の消費電力を抑えることにより、車載電源の電力の消耗が抑えられるので、車両の走行距離の低下を抑えることが可能となる。
【００１５】
そして、上記のような燃焼式ヒータの運転により温水式加熱器に循環する温水を燃焼式ヒータで加熱して車室内を暖房する燃焼ヒータ温水暖房時に、暖房過多判定手段によって暖房状態検出手段で検出された車室内の暖房状態が暖房過多であると判定された場合には、暖房運転制御手段により冷凍サイクルが冷房サイクルで運転されると共に、内外気調整手段を制御することにより車室外空気の取入量よりも車室空気の取入量の方が多くなる。
【００１６】
したがって、ダクトの温風吹出口から吹き出された温風の一部が温風吹出口の近傍の内気取入口より再度ダクト内に流入する。これにより、冷媒凝縮器として運転されている室内熱交換器の入口空気温度が高くなるが、室内熱交換器で冷媒との熱交換により冷却されるので、温水式加熱器の放熱による車室内の暖房能力が打ち消される。すなわち、温水式加熱器と室内熱交換器との間で温風の一部をショートサーキットさせることにより、燃焼式ヒータの運転を継続しても車室内の暖房状態が暖房過多となることを抑えることができる。
【００１７】
請求項２に記載の発明によれば、冷媒圧縮機が冷媒を圧縮して冷媒を吐出する。そして、冷媒凝縮器に流入した冷媒は、温水サイクルを循環する温水と熱交換して凝縮熱により温水を加熱する。この冷媒の凝縮熱により加熱された温水は、ポンプによりダクト内の温水式加熱器に送られる。そして、温水式加熱器に流入した温水は、送風機の作用によりダクト内を流れる空気と熱交換して空気を加熱する。そして、温水式加熱器にて温水により加熱された空気は、送風機の作用により車室内へ吹き出される。これにより、冷媒圧縮機の運転により温水式加熱器に循環する温水を冷媒凝縮器で加熱して車室内を暖房するヒートポンプ温水暖房を行うことができる。
【００１８】
請求項３に記載の発明によれば、燃焼式ヒータの運転により温水式加熱器に循環する温水を燃焼式ヒータで加熱して車室内を暖房する燃焼ヒータ温水暖房時に、暖房過多判定手段によって暖房状態検出手段で検出された車室内の暖房状態が暖房過多であるか否かが判定される。そして、車室内の暖房状態が暖房過多であると判定された場合には、暖房運転制御手段により冷凍サイクルが冷房サイクルで運転される。これにより、ダクト内の室内熱交換器が冷えることにより、燃焼式ヒータの暖房能力、すなわち、温水式加熱器の放熱量が減るため、燃焼式ヒータの運転を継続しても車室内の暖房状態の暖房過多が抑えられる。また、冷凍サイクルの冷房サイクルによる運転時には、外気温が例えば０℃近くであると、凝縮温度が低いため、冷媒圧縮機の消費電力が極めて低い値となる。
したがって、燃焼式ヒータの運転を停止することなく、車室内の暖房状態が暖房過多となることを抑えることができるので、車室内の暖房能力が不足したり、燃焼式ヒータから大量の排気ガスが排出されたりすることはない。すなわち、暖房感の低下や環境への悪影響を抑えることができる。また、ラジエータや電動式冷却ファンを使用することなく、車室内の暖房状態が暖房過多となることを抑えることができるため、部品点数を軽減することができるので、製品コストを低減することができる。
さらに、例えば冷媒圧縮機の電力を供給する車載電源が電気自動車の走行用モータへの電力を供給するものである場合には、冷媒圧縮機の消費電力を抑えることにより、車載電源の電力の消耗が抑えられるので、車両の走行距離の低下を抑えることが可能となる。
そして、冷凍サイクルを冷房サイクルで運転する時に、乗員が吹出温度設定手段を操作することにより車室内へ吹き出す空気の吹出温度が設定される。次に、目標吹出温度決定手段によって、吹出温度設定手段で設定された設定吹出温度に基づいて目標吹出温度が決定される。次に、目標温水温度決定手段によって、目標吹出温度決定手段で決定した目標吹出温度に基づいて目標温水温度が決定される。次に、目標回転速度決定手段によって、目標温水温度決定手段で決定した目標温水温度と温水温度検出手段で検出した温水温度との温度偏差に基づいて冷媒圧縮機の目標回転速度が決定される。
【００１９】
そして、その目標回転速度に基づいて冷媒圧縮機の回転速度が制御されることにより、室外熱交換器での冷媒と熱媒体との熱交換性能、および室内熱交換器での冷媒とダクト内の空気との熱交換性能が制御される。これにより、室内熱交換器で冷却され、温水式加熱器で加熱されてダクトから吹き出される空気の吹出温度が、吹出温度設定手段で設定した乗員の希望にあった温度に近似することになるので、車室内の暖房状態が暖房過多となることを抑えながらも、快適な暖房感が得られる。
【００２０】
請求項４に記載の発明によれば、許容温度上昇幅を加えて温度偏差を算出し、その温度偏差に基づいて冷媒圧縮機の回転速度、すなわち、冷凍サイクルの冷房能力を制御することにより、車室内の暖房状態が暖房過多となることを抑えながらも、より快適な暖房感が得られる。
【００２１】
【発明の実施の形態】
次に、この発明の車両用空気調和装置を電気自動車用空気調和装置に適用した実施例に基づいて説明する。
【００２２】
〔第１実施例の構成〕
図１ないし図１１はこの発明の第１実施例を示したもので、図１は電気自動車用空気調和装置を示した図で、図２はダクトに付設された空調機器を示した図である。
【００２３】
この電気自動車用空気調和装置１は、所謂電気自動車用マニュアルエアコンまたは電気自動車用オートエアコンとして利用されるものである。電気自動車用空気調和装置１は、車室内へ空気を送るためのダクト２、このダクト２内において空気流を発生させるブロワ３、冷媒が循環する冷凍サイクル（ヒートポンプサイクル）４、温水が循環する温水サイクル５、および車載電源（バッテリ）６の電力により作動し各空調機器をコントロールする電子制御装置（以下ＥＣＵと呼ぶ）１００等から構成されている。
【００２４】
ダクト２は、電気自動車の車室内の前方側に配設されている。そのダクト２の最も風上側は、内外気切替箱を構成する部分で、車室内の空気（以下内気と言う）を取り入れる内気取入口としての内気吸込口７、および車室外の空気（以下外気と言う）を取り入れる外気取入口としての外気吸込口８を有している。
【００２５】
さらに、内気吸込口７および外気吸込口８の内側には、内外気切替ダンパ９が回動自在に取り付けられている。内外気切替ダンパ９は、本発明の内外気調整手段であって、サーボモータ等のアクチュエータ（図示せず）により駆動される。この内外気切替ダンパ９は、吸込口モードを選択的に切り替えるものである。ここで、この実施例の吸込口モードは、内気吸込口７を全開し、外気吸込口８を全閉する内気循環モード、外気吸込口８を全開し、内気吸込口７を全閉する外気導入モード、および内気吸込口７、外気吸込口８をそれぞれ半開する半内外気導入モード等である。なお、内外気切替ダンパ９は、内気吸込口７および外気吸込口８を開口したダクト２の風上側部分（所謂内外気切替箱）と共に内外気切替手段を構成する。
【００２６】
また、ダクト２の風下側、つまり室内ユニット１０側には、電気自動車のフロント窓ガラスの内面に向かって主に温風を吹き出すデフ吹出口１１、乗員の上半身に向かって主に冷風を吹き出すセンタフェイス吹出口１２、乗員の側方に向かって主に冷風を吹き出すサイドフェイス吹出口１３、および乗員の足元に向かって主に温風を吹き出すフット吹出口１４が設けられている。フット吹出口１４は、本発明の温風吹出口であって、内気吸込口７の近傍で開口している。
【００２７】
さらに、それぞれの吹出口の内側にはモード切替ダンパ１５〜１８が回動自在に取り付けられている。それらのモード切替ダンパ１５〜１８は、サーボモータ等のアクチュエータ（図示せず）によりそれぞれ駆動される。モード切替ダンパ１５〜１８は、各吹出口を選択的に開閉することによって、吹出口モードを切り替える。この実施例の吹出口モードは、フェイスモード、バイレベルモード、フットモード、フットデフモード、デフロスタモードである。
【００２８】
フェイスモードは、センタフェイス吹出口１２およびサイドフェイス吹出口１３を開口させる吹出モードである。バイレベルモードは、センタフェイス吹出口１２、サイドフェイス吹出口１３およびフット吹出口１４を開口させる吹出モードである。フットモードは、フット吹出口１４を開口させる吹出モードである。フットデフモードは、デフ吹出口１１およびフット吹出口１４を開口させる吹出モードである。デフロスタモードは、デフ吹出口１１を開口させる吹出モードである。
【００２９】
ブロワ３は、本発明の送風機であって、ダクト２の風上側を構成するスクロールケーシング内に設置されている。このブロワ３は、ブロワモータ１９によって回転速度が制御されるもので、内気吸込口７または外気吸込口８のいずれか開かれた吸込口から車室内空気（以下内気と略す）または車室外空気（以下外気と略す）を吸引して車室内へ送風する。なお、ブロワ３は、スクロールケーシング、ブロワモータ１９と共に遠心式送風機を構成する。
【００３０】
冷凍サイクル４は、所謂アキュームレータサイクルであって、冷媒圧縮機２０、冷媒水熱交換器２１、第１減圧手段２２、室外熱交換器２３、第２減圧手段２４、冷媒蒸発器２５、アキュームレータ２６、冷媒流路切替弁２７、２８およびこれらを接続する冷媒配管等から構成されている。
【００３１】
冷媒圧縮機２０は、本発明の電動式の冷媒圧縮機であって、吸入口より内部に吸入したガス冷媒を圧縮して高温、高圧のガス冷媒を吐出口より吐出する圧縮部と、この圧縮部を駆動する駆動部としての電動モータ（図示せず）とからなる。この冷媒圧縮機２０は、ＥＣＵ１００の出力信号に基づいて冷媒圧縮機２０の回転速度を制御する回転速度制御手段としてのエアコン用インバータ３０を備えている。
【００３２】
そして、電動モータは、エアコン用インバータ３０によって車載電源６から印加される電力が連続的あるいは段階的に可変制御される電動式のアクチュエータ（電動式の駆動手段）である。したがって、冷媒圧縮機２０は、印加電力の変化による電動モータの回転速度の変化によって、冷媒吐出容量を変化させて冷凍サイクル４内を循環する冷媒の流量を調節することにより冷媒水熱交換器２１の加熱能力や冷媒蒸発器２５の冷房能力を制御する。
【００３３】
冷媒水熱交換器２１は、本発明の水冷式の冷媒凝縮器であって、冷媒圧縮機２０の吐出口より吐出された高温、高圧のガス冷媒と温水サイクル５内を循環する温水とを熱交換させて冷媒を凝縮させ、温水を加熱する熱交換器である。この冷媒水熱交換器２１は、アルミニウム合金等の金属製で、内側に温水通路３４、外側に複数の冷媒通路３５が形成されている。
第１減圧手段２２は、キャピラリチューブ、オリフィス、膨張弁等よりなり、ヒートポンプ温水暖房モード時に内部を冷媒が流れる。この第１減圧手段２２は、内部を流れる冷媒を減圧して気液二相状態の冷媒にする。
【００３４】
室外熱交換器２３は、車室外、例えば電気自動車の走行風を受け易い場所に設置されている。この室外熱交換器２３は、ヒートポンプ温水暖房モード時に第１減圧手段２２で減圧された低温、低圧の気液二相状態の冷媒と電動ファン４０により吹き付けられる外気とを熱交換させて冷媒を蒸発させる冷媒蒸発器として働く。また、室外熱交換器２３は、冷房モード時に冷媒水熱交換器２１より流入した高圧の冷媒と電動ファン４０により吹き付けられる外気とを熱交換させて冷媒を凝縮させる空冷式の冷媒凝縮器として働く。
第２減圧手段２４は、キャピラリチューブ、オリフィス、膨張弁等よりなり、冷房モード時に内部を冷媒が流れる。この第２減圧手段２４は、内部を流れる冷媒を減圧して気液二相状態の冷媒にする。
【００３５】
冷媒蒸発器２５は、本発明の室内熱交換器であって、ダクト２の中間部を構成するクーリングユニットケース内に設置されている。この冷媒蒸発器２５は、冷房モード時に第２減圧手段２４で減圧された低温、低圧の気液二相状態の冷媒とブロワ３の作用により通過する空気とを熱交換させて空気を冷却すると共に冷媒を蒸発させる。
【００３６】
アキュームレータ２６は、内部に流入した冷媒を液冷媒とガス冷媒とに分離してガス冷媒のみ冷媒圧縮機２０に供給する気液分離器として働く。なお、気液分離器として、レシーバを使用しても良い。このレシーバの設置場所は、冷媒水熱交換器２１と第１減圧手段２２との間に接続し、室外熱交換器２３と第２減圧手段２４との間に接続するようにすると良い。
【００３７】
冷媒流路切替弁２７、２８は、冷凍サイクル４内の冷媒の流れ方向を切り替える電磁式の冷媒流路切替手段（電磁弁）であって、第１、第２減圧手段２２、２４より冷媒を迂回させるバイパス管路４１、４２にそれぞれ設けられている。冷媒流路切替弁２７、２８は、通電されると開弁し、通電が停止されると閉弁する。
【００３８】
温水サイクル５は、前述の冷媒水熱交換器２１、ウォータポンプ５１、温水ヒータコア５２、排熱冷却器５３、温水流路切替弁５４、５５、燃焼式ヒータ５６およびこれらを接続する温水配管等から構成されている。この実施例では、温水として不凍液（例えばエチレングリコール水溶液）を利用している。ウォータポンプ５１は、温水に循環流を発生させる循環流発生手段である。
【００３９】
温水ヒータコア５２は、本発明の温水式加熱器であって、ダクト２内において冷媒蒸発器２５より風下側に設置され、すなわち、ダクト２の吹出口切替箱を構成するヒータユニットケース内に設置されている。この温水ヒータコア５２は、高温に加熱された温水とダクト２内を流れる空気とを熱交換させて空気を加熱する。
【００４０】
この温水ヒータコア５２の空気の入口部および出口部には、温水ヒータコア５２を通過する空気量と温水ヒータコア５２を迂回する空気量とを調節して車室内へ吹き出す吹出空気の温度を調整するためのエアミックスダンパ５７、５８が回動自在に取り付けられている。それらのエアミックスダンパ５７、５８は、ステッピングモータやサーボモータ等のアクチュエータ（図示せず）によりそれぞれ駆動される。
【００４１】
排熱冷却器５３は、電気自動車の走行用モータＭの外周部に温水が流れ込むウォータジャケット（図示せず）や、走行用モータＭの回転速度を制御する走行用インバータＩに組み込まれるトランジスタ等の発熱体を固定する熱伝導性に優れる板材の外周に温水が流れ込む温水室（図示せず）を備えている。この排熱冷却器５３は、電気自動車の走行時に走行用モータＭや走行用インバータＩの作動に伴って発生する排熱を回収して温水を加熱すると共に、発熱体の過熱を防止する。
【００４２】
温水流路切替弁５４、５５は、温水サイクル５内の温水の流れ方向を切り替える電磁式の温水流路切替手段であって、冷媒水熱交換器２１の下流側で分岐する分岐流路６１、および燃焼式ヒータ５６を迂回するバイパス流路６２にそれぞれ設けられている。温水流路切替弁５４、５５は、通電されると開弁し、通電が停止されると閉弁する。
【００４３】
図３は燃焼式ヒータ５６の一例を示した図である。燃焼式ヒータ５６は、電気自動車の車室外に搭載され、箱体状のヒータケース６８、このヒータケース６８内に設けられた燃焼筒６９、この燃焼筒６９内へ燃料を送る燃料パイプ７０、始動時に燃料に着火するグロープラグ７１、燃焼空気を送風する燃焼ファン７２を回転駆動する電動モータ７３等から構成されている。この燃焼式ヒータ５６は、ガソリン、灯油、軽油等の燃料を燃焼筒６９中で燃焼させ、その熱量を温水に与えるものである。
【００４４】
ヒータケース６８の下方には、燃焼空気を吸入する吸入管７４、および燃焼排気を排出する排気管７５が形成されている。また、ヒータケース６８と燃焼筒６９との間には、温水が通過する温水通路７６が形成されている。さらに、ヒータケース６８は、温水通路７６へ温水が流入する流入ポート７８、および温水通路７６から温水を流出する流出ポート７９を有している。燃料パイプ７０には、図１に示したように、燃料タンク８０内の燃料を燃料ポンプ８１の作用により圧送することにより燃料が供給される。
【００４５】
燃焼式ヒータ５６の流入ポート７８は、分岐流路６１に接続されている。また、燃焼式ヒータ５６の流出ポート７９は、温水ヒータコア５２の上流側でバイパス流路６２に合流する合流流路６３に接続されている。なお、燃焼式ヒータ５６は、２段階切替型の燃焼式ヒータであって、燃料ポンプ８１から圧送される燃料量が多いときに燃焼量が大きくなり温水に与える熱量も大きくなり（ＨＩＧＨ運転）、燃料量が少ないときに燃焼量が小さくなり温水に与える熱量も小さくなる（ＬＯＷ運転）。
【００４６】
図４は電気自動車用空気調和装置のＥＣＵを示した図である。ＥＣＵ１００は、本発明の暖房運転制御手段であって、中央演算処理装置（以下ＣＰＵと言う）１０１、ＲＯＭ１０２、ＲＡＭ１０３、Ａ／Ｄ変換器１０４、インターフェイス１０５、１０６等を持ち、それ自体は周知のものである。なお、ＣＰＵ１０１は、車室内の暖房状態が暖房過多であるか否かを判定する暖房過多判定手段を有する。また、ＥＣＵ１００は、走行用インバータＩにも接続するジャンクションボックスＪを介して車載電源６より電力が供給されて作動する。
【００４７】
ＥＣＵ１００は、内気温センサ１１１、外気温センサ１１２、日射センサ１１３、冷媒圧力センサ１１４、エバ後温度センサ１１５、水温センサ１１６、１１７、吹出温センサ１１８および操作パネル２００より入力される入力信号と予めインプットされた制御プログラムに基づいて、各空調機器を制御する。すなわち、ＥＣＵ１００は、各センサの検出値（検出信号）および操作パネル２００の操作値（操作信号）などの入力信号と予めインプットされた制御プログラムに基づいて、内外気切替ダンパ９、モード切替ダンパ１５〜１８、ブロワ３のブロワモータ１９、冷媒圧縮機２０のエアコン用インバータ３０、冷媒流路切替弁２７、２８、電動ファン４０、燃焼式ヒータ５６、ウォータポンプ５１、エアミックスダンパ５７、５８および燃料ポンプ８１の運転状態を制御する。
【００４８】
この実施例のＥＣＵ１００は、上記空調機器を制御することによって、運転モードを、冷房モード、除湿モード、ヒートポンプ温水暖房モード、および燃焼ヒータ温水暖房モードを選択的に切り替える。冷房モードは、吸込口モードが主に内気循環モードで、冷媒圧縮機２０を運転し、冷凍サイクル４を冷房サイクルで運転することにより、ダクト２内を流れる空気を冷媒蒸発器２５で冷却して車室内を冷房する運転モードである。除湿モードは、冷媒圧縮機２０を運転し、冷凍サイクル４を冷房サイクルで運転することにより、ダクト２内を流れる空気を冷媒蒸発器２５で除湿して車室内を除湿する運転モードである。
【００４９】
ヒートポンプ温水暖房モードは、吸込口モードが主に外気導入モードで、冷媒圧縮機２０を運転し、冷凍サイクル４を暖房サイクルで運転することにより、温水ヒータコア５２に循環する温水を冷媒水熱交換器２３で加熱して車室内を暖房する運転モードである。燃焼ヒータ温水暖房モードは、吸込口モードが主に外気導入モードで、燃焼式ヒータ５６を運転することにより、温水ヒータコア５２に循環する温水を燃焼式ヒータ５６で加熱して車室内を暖房する運転モードである。
【００５０】
なお、この実施例の燃焼ヒータ温水暖房モードには、冷媒圧縮機２０を運転し、冷凍サイクル４を冷房サイクルで運転する運転モードもある。また、燃焼ヒータ温水暖房モードには、さらに吸込口モードを内気循環モードに切り替えて運転する運転モードもある。
【００５１】
内気温センサ１１１は、本発明の暖房状態検出手段であって、例えばサーミスタ等の感温素子よりなり、車室内の温度（内気温）を検出し、この検出値を内気温信号としてＥＣＵ１００へ出力する内気温検出手段である。外気温センサ１１２は、例えばサーミスタ等の感温素子よりなり、車室外の温度（外気温）を検出し、この検出値を外気温信号としてＥＣＵ１００へ出力する外気温検出手段である。
【００５２】
日射センサ１１３は、車室内への日射量を検出し、この検出値を日射量信号としてＥＣＵ１００へ出力する日射量検出手段である。冷媒圧力センサ１１４は、冷媒圧縮機２０の吐出圧力である冷凍サイクル４の高圧圧力（凝縮圧力）を検出し、この検出値を冷媒圧力信号（高圧信号）としてＥＣＵ１００へ出力する冷媒圧力検出手段、高圧圧力検出手段である。
【００５３】
エバ後温度センサ１１５は、例えばサーミスタ等の感温素子よりなり、冷媒蒸発器２５の空気出口温度を検出し、この検出値をエバ後温度信号としてＥＣＵ１００へ出力するエバ後温度検出手段、温水ヒータコア（温水式加熱器）５２の吸込温度検出手段である。水温センサ１１６は、本発明の暖房状態検出手段であって、例えばサーミスタ等の感温素子よりなり、燃焼式ヒータ５６の下流側の合流流路６３に設置され、燃焼式ヒータ５６の出口水温（温水温度）を検出し、この検出値を温水温度信号としてＥＣＵ１００へ出力する温水温度検出手段、燃焼式ヒータ出口水温検出手段である。
【００５４】
水温センサ１１７は、本発明の暖房状態検出手段であって、例えばサーミスタ等の感温素子よりなり、温水ヒータコア５２の出口に設置され、温水ヒータコア５２の出口水温（温水温度）を検出し、この検出値を温水温度信号としてＥＣＵ１００へ出力する温水温度検出手段、加熱器出口水温検出手段である。吹出温センサ１１８は、本発明の暖房状態検出手段であって、例えばサーミスタ等の感温素子よりなり、ダクト２のフット吹出口１４より車室内へ吹き出す空気の吹出温度を検出し、この検出値を吹出温度信号としてＥＣＵ１００へ出力する吹出温度検出手段である。
【００５５】
ここで、ＥＣＵ１００による燃焼式ヒータ５６の制御の一例を説明する。ＥＣＵ１００は、ＬＯＷ運転のまま温水の水温が上限設定温度より高い過熱温度（例えば８５℃）以上に上昇すると、図示しない運転灯等の報知手段を点滅させ、燃料ポンプ８１の駆動を停止し、ファン７２のみ駆動して掃気（ポストパージ）を開始する。このとき、ウォータポンプ５１を運転して温水通路７６に温水を循環させる。そして、所定時間（例えば１２０秒間）経過後に掃気を終了して燃焼式ヒータ５６の全ての機器を自動停止する。また、水温センサ１１６が上限設定温度より低い下限設定温度（例えば７０℃）以下に低下すると、再び燃焼式ヒータ５６の運転を再開する。
【００５６】
図５は操作パネルの一例を示した図である。操作パネル２００には、吹出方向を切り替える吹出口モード切替スイッチ群２０１、電気自動車の車室内へ吹き出す空気の吹出温度を調整する温度調整レバー２０２、内外気を切り替える内外気切替スイッチ２０３、吹出風量を手動により切り替えるブロワスイッチ２０４、吹出風量を自動的に切り替えるブロワオートスイッチ２０５および空調モードを切り替える空調モード切替スイッチ群２０６が配置されている。
【００５７】
吹出口モード切替スイッチ群２０１は、モード切替ダンパ１５〜１８を開閉制御することによって、乗員の頭胸部に送風するためのフェイスモード、乗員の頭胸部と足元の双方に送風するためのバイレベルモード、乗員の足元に送風するためのフットモード、乗員の足元と窓ガラスの双方に送風するためのフットデフモード、窓ガラスに送風するためのデフモードに各々切り替えるものであり、複数のスイッチ２１１〜２１５から構成されている。
【００５８】
温度調整レバー２０２は、設定位置に応じて各空調モードにおける冷媒圧縮機２０の回転速度の設定、またはエアミックスダンパ５７、５８の開度設定を行う吹出温度設定手段、温度設定手段、暖房状態設定手段である。温度調整レバー２０２は、ストローク量に応じた複数の設定ゾーンに分割され、選択された空調モードと設定ゾーンに応じて冷媒圧縮機２０を駆動するエアコン用インバータ３０の周波数を設定し回転速度制御が行われる。
【００５９】
内外気切替スイッチ２０３は、内外気切替ダンパ９を開閉制御することによって内気吸込口７から内気を導入する内気循環モード、外気吸込口８から外気を導入する外気導入モードに切り替えるものである。空調モード切替スイッチ群２０６は、電気自動車用空気調和装置（マニュアルエアコンの場合）１の運転停止、冷房モード、ヒートポンプ温水暖房モード、燃焼ヒータ温水暖房モードおよび除湿モードに切り替えるものであり、停止スイッチ２６１、冷房スイッチ２６２、ヒートポンプ温水暖房スイッチ２６３、燃焼ヒータ温水暖房スイッチ２６４、除湿スイッチ２６５から構成されている。
【００６０】
図６は操作パネルの他の例を示した図である。この操作パネル２００は、オートエアコンの操作パネルであって、温度調整レバー２０７や各センサからの入力信号に基づいて冷房モード、ヒートポンプ温水暖房モード、燃焼ヒータ温水暖房モードおよび除湿モードを自動的に切り替える。２０８は電気自動車用空気調和装置（オートエアコンの場合）１のエアコン・オン・オフスイッチ（Ａ／Ｃ・ＯＮ−ＯＦＦスイッチ）である。温度調整レバー２０７は、設定位置に応じて各空調モードにおける冷媒圧縮機２０の回転速度の設定、またはエアミックスダンパ５７、５８の開度設定を行う吹出温度設定手段、温度設定手段、暖房状態設定手段である。
【００６１】
〔第１実施例の吹出温度制御方法〕
次に、この実施例のＥＣＵ１００の暖房運転時の吹出温度制御を図７ないし図１０のフローチャートおよび図１１の特性図に基づいて説明する。ここで、図７ないし図１０はＥＣＵ１００の暖房運転時の吹出温度制御の一例を示したフローチャートである。
【００６２】
先ず、図７のフローチャートに示したように、内気温センサ１１１で検出した内気温Ｔｒ、水温センサ１１６で検出した燃焼式ヒータ５６の出口水温ＴＷａ、温度調整レバー２０２、２０７で設定した設定吹出温度Ｔｓｅｔおよび操作パネル２００等の各入力信号を読み込む（ステップＳ１）。
【００６３】
次に、燃焼ヒータ温水暖房モードの指示がされているか否かを判定する。例えば燃焼ヒータ温水暖房スイッチ２６４がオンされているか否かを判定する。あるいは、外気温センサ１１２で検出した外気温Ｔａｍが所定の外気温（例えば４．４℃）以下に低下しているか否かを判定する（ステップＳ２）。
【００６４】
このステップＳ２の判定結果がＮｏの場合には、ヒートポンプ温水暖房モードの指示がされているか否かを判定する。例えばヒートポンプ温水暖房スイッチ２６３がオンされているか否かを判定する。あるいは、外気温センサ１１２で検出した外気温Ｔａｍが所定の外気温（例えば４．４℃）より上昇し、例えば２０℃以下に低下しているか否かを判定する（ステップＳ３）。このステップＳ３の判定結果がＮｏの場合には、リターンする。
【００６５】
また、ステップＳ３の判定結果がＹｅｓの場合には、ヒートポンプ温水暖房モード（冷凍サイクル４を暖房サイクル）で運転する。すなわち、冷媒圧縮機２０の電動モータをオン、冷媒流路切替弁２７を閉弁（オフ）、冷媒流路切替弁２８を開弁（オン）、電動ファン４０をオン、ウォータポンプ５１を運転し、燃焼式ヒータ５６の運転を停止する（ステップＳ４）。次に、ヒートポンプ温水暖房モード時の吹出温度制御を行う（ステップＳ５）。その後にリターンする。
【００６６】
また、ステップＳ２の判定結果がＹｅｓの場合には、図８のフローチャートに示したように、操作パネル２００に設けられた温度調整レバー２０２、２０７の操作位置から設定吹出温度Ｔｓｅｔを読み込む（吹出温度設定手段）。さらに、各種温度センサから検出値を読み込む（ステップＳ６）。ここでは、ブロワ３の風量Ｖ（ｍ３ ／ｈ）、エバ後温度センサ（吸込温度センサ）１１５で検出した吸込温度ＴＥ、水温センサ１１６で検出した燃焼式ヒータ５６の出口水温（温水温度）ＴＷａ、水温センサ１１７で検出した温水ヒータコア５２の出口水温（温水温度）ＴＷｂなど、後の演算に必要な検出値（物理量）を読み込む。なお、ブロワ３の風量Ｖは、ＥＣＵ１００からブロワモータ１９への出力値を使って演算により求めることができる。
【００６７】
次に、目標吹出温度ＴＡＯを周知の方法で決定する（目標吹出温度決定手段：ステップＳ７）。目標吹出温度ＴＡＯは、マニュアルエアコンでは温度調整レバー２０２の操作位置によって求めることができ、オートエアコンでは温度調整レバー２０７の操作位置、内気温センサ１１１で検出した内気温Ｔｒ、外気温センサ１１２で検出した外気温Ｔａｍを使って演算により求めることができる。
【００６８】
次に、温水ヒータコア５２を通過する空気の風量Ｖから温度効率φ（Ｖ）を決定する（温度効率決定手段：ステップＳ８）。ここでは、ブロワ３の運転状態によって求めたブロワ３の風量Ｖと温度効率φとの特性図（図１１参照）に基づいて温度効率φを算出する。
【００６９】
次に、目標温水温度ＴＷＯを後述の方法で決定する（目標温水温度決定手段：ステップＳ９）。すなわち、エバ後温度センサ１１５で検出した吸込温度ＴＥ、ステップＳ７で決定した目標吹出温度ＴＡＯ、およびステップＳ８で決定した温度効率φから目標温水温度ＴＷＯを下記の数１の式に基づいて算出する。
【数１】
ＴＷＯ＝（ＴＡＯ−ＴＥ）／φ＋ＴＥ
【００７０】
次に、内気循環モードがセットされているか否かを判定する（ステップＳ１０）。このステップＳ１０の判定結果がＹｅｓの場合には、ステップＳ１２の制御を行う。
また、ステップＳ１０の判定結果がＮｏの場合には、内外気切替ダンパ９が内気吸込口７を全閉し、外気吸込口８を全開する外気導入モードとなるようにサーボモータ等のアクチュエータを制御する（ステップＳ１１）。その後にステップＳ１２の制御を行う。
【００７１】
次に、水温センサ１１６で検出した燃焼式ヒータ５６の出口水温ＴＷａが目標温水温度ＴＷＯ以上に上昇しているか否かを判定する（ステップＳ１２）。このステップＳ１２の判定結果がＮｏの場合には、燃料ポンプ８１の駆動周波数を大きくして燃料の供給量を増大させることにより燃焼式ヒータ５６をＨＩＧＨ運転（４０００ｋｃａｌ／ｈ）し、ウォータポンプ５１を運転し、冷凍サイクル４の運転を停止する（ステップＳ１３）。その後にステップＳ１５の制御を行う。
【００７２】
また、ステップＳ１２の判定結果がＹｅｓの場合には、燃料ポンプ８１の駆動周波数を小さくして燃料の供給量を減少させることにより燃焼式ヒータ５６をＬＯＷ運転（例えば２０００ｋｃａｌ／ｈ）し、ウォータポンプ５１を運転し、冷凍サイクル４の運転を停止する（ステップＳ１４）。その後にステップＳ１５の制御を行う。
【００７３】
次に、図９のフローチャートに示したように、車室内の暖房状態が暖房過多であるか否かを判定する（暖房過多判定手段：ステップＳ１５）。この暖房過多判定制御の第１制御例として、下記の数２の式のように、水温センサ１１６で検出した燃焼式ヒータ５６の出口水温ＴＷａが過熱温度（例えば８５℃）ＴＷｍａｘ以上に上昇しているか否かを判定する（ステップＳ１６）。
【数２】
ＴＷａ≧ＴＷｍａｘ
【００７４】
また、その暖房過多判定制御の第２制御例として、下記の数３の式のように、水温センサ１１７で検出した温水ヒータコア５２の出口水温ＴＷｂが目標温水温度ＴＷＯより高温であるか否かを判定する（ステップＳ１７）。
【数３】
ＴＷｂ≧ＴＷＯ＋α
ここで、αは例えば５度〜１０度である。
【００７５】
さらに、その暖房過多判定制御の第３制御例として、下記の数４の式のように、吹出温センサ１１８で検出した吹出温度ＴＦＯＯＴが温度調整レバー２０２、２０７で設定した設定吹出温度Ｔｓｅｔより高温であるか否かを判定する（ステップＳ１８）。
【数４】
ＴＦＯＯＴ≧Ｔｓｅｔ＋β
ここで、βは例えば５度〜１０度である。
【００７６】
そして、その暖房過多判定制御の第４制御例として、下記の数５の式のように、内気温センサ１１１で検出した内気温Ｔｒが温度調整レバー２０２、２０７で設定した設定室内温度Ｔｒｓより高温であるか否かを判定する（ステップＳ１９）。
【数５】
Ｔｒ≧Ｔｒｓ＋γ
ここで、γは例えば５度〜１０度である。
ステップＳ１５の判定結果がＮｏの場合、すなわち、ステップＳ１６〜Ｓ１９の判定結果が全てＮｏの場合には、内気循環モードフラグをクリアする（ステップＳ２０）。その後にリターンする。
【００７７】
また、ステップＳ１５の判定結果がＹｅｓの場合、すなわち、ステップＳ１６〜Ｓ１９のいずれかの判定結果がＹｅｓの場合には、燃焼式ヒータ５６のＬＯＷ運転を継続したまま冷凍サイクル４を冷房サイクルで運転する。すなわち、冷媒圧縮機２０の電動モータをオン、冷媒流路切替弁２７を開弁（オン）、冷媒流路切替弁２８を閉弁（オフ）、電動ファン４０をオンする（ステップＳ２１）。
【００７８】
次に、冷媒蒸発器２５の出口空気温度（エバ後温度センサ１１５で検出した吸込温度ＴＥ）が非凍結温度（例えば１℃〜４℃）ＴＥＳに達するまで周知の方法により冷媒圧縮機２０の回転速度制御を行う（ステップＳ２２）。
次に、冷凍サイクル４を冷房サイクルで運転してから予め決められた設定時間（例えば６０秒間〜１２０秒間）ｓｅｔｔが経過しているか否かを判定する（時間経過判定手段：ステップＳ２３）。このステップＳ２３の判定結果がＮｏの場合には、リターンする。
【００７９】
また、ステップＳ２３の判定結果がＹｅｓの場合には、図１０のフローチャートに示したように、車室内の暖房状態が暖房過多であるか否かを判定する（暖房過多判定手段：ステップＳ２４）。この暖房過多判定制御の第１制御例として、上記の数２の式のように、水温センサ１１６で検出した燃焼式ヒータ５６の出口水温ＴＷａが過熱温度（例えば８５℃）ＴＷｍａｘ以上に上昇しているか否かを判定する（ステップＳ２５）。
【００８０】
その第２制御例として、上記の数３の式のように、水温センサ１１７で検出した温水ヒータコア５２の出口水温ＴＷｂが目標温水温度ＴＷＯより高温であるか否かを判定する（ステップＳ２６）。その第３制御例として、上記の数４の式のように、吹出温センサ１１８で検出した吹出温度ＴＦＯＯＴが温度調整レバー２０２、２０７で設定した設定吹出温度Ｔｓｅｔより高温であるか否かを判定する（ステップＳ２７）。その第４制御例として、上記の数５の式のように、内気温センサ１１１で検出した内気温Ｔｒが温度調整レバー２０２、２０７で設定した設定室内温度Ｔｒｓより高温であるか否かを判定する（ステップＳ２８）。
【００８１】
ステップＳ２４の判定結果がＮｏの場合、すなわち、ステップＳ２５〜Ｓ２８の判定結果が全てＮｏの場合には、リターンする。
また、ステップＳ２４の判定結果がＹｅｓの場合、すなわち、ステップＳ２５〜Ｓ２８のいずれかの判定結果がＹｅｓの場合には、内外気切替ダンパ９が内気吸込口７を全開し、外気吸込口８を全閉する内気循環モードとなるようにサーボモータ等のアクチュエータを制御する（ステップＳ２９）。
【００８２】
次に、内気循環モードフラグをセットする（ステップＳ３０）。次に、冷媒蒸発器２５の出口空気温度（エバ後温度センサ１１５で検出した吸込温度ＴＥ）が非凍結温度（例えば１℃〜４℃）ＴＥＳに達するまで周知の方法により冷媒圧縮機２０の回転速度制御を行う（ステップＳ３１）。その後にリターンする。
【００８３】
〔第１実施例の作用〕
次に、この実施例の電気自動車用空気調和装置１の作動を図１ないし図６に基づいて簡単に説明する。
【００８４】
（冷房モード）
外気温が例えば２５℃よりも高い夏期等は冷房を行う。この冷房モード時には冷媒流路切替弁２７が開弁され、冷媒流路切替弁２８が閉弁され、冷凍サイクル４が冷房サイクルで運転される。したがって、冷媒圧縮機２０の吐出口より吐出された高温、高圧のガス冷媒は、冷媒水熱交換器２１の冷媒通路３５→バイパス管路４１→室外熱交換器２３→第２減圧手段２４→冷媒蒸発器２５→アキュームレータ２６を通って冷媒圧縮機２０の吸入口に吸入される。
【００８５】
一方、ブロワ３の作用によって内気吸込口７または外気吸込口８よりダクト２内に吸い込まれた空気は、冷媒蒸発器２５にて冷媒の蒸発熱により冷却されて冷風となる。この冷風は、主にセンタフェイス吹出口１２およびサイドフェイス吹出口１３より車室内へ吹き出されることにより、電気自動車の車室内が冷房される。
【００８６】
そして、車室内へ吹き出す吹出空気の温度調節は、温度調節レバー２０２、２０７の設定位置に応じたエアミックスダンパ５７、５８の開度調節により行うことができる。このときの温水サイクル５では、温水流路切替弁５４が閉弁され、温水流路切替弁５５が開弁され、ウォータポンプ５１の吐出ポートより吐出された温水が冷媒水熱交換器２１の温水通路３４→バイパス流路６２→温水ヒータコア５２→排熱冷却器５３を通ってウォータポンプ５１の吸引ポートに吸引されるように流れる。しかし、電気自動車の重要課題である省電力消費の観点から、エアミックスダンパ５７、５８を全閉して全空気を温水ヒータコア５２よりバイパスさせて、エアコン用インバータ３０による冷媒圧縮機２０の回転速度制御を行うようにして、車室内へ吹き出す吹出空気の温度を調節した方が良い。
【００８７】
（除湿モード）
除湿モード時には、冷房モードと同様にして冷媒流路切替弁２７が開弁され、冷媒流路切替弁２８が閉弁され、冷凍サイクル４が冷房サイクルで運転される。これにより、ブロワ３の作用により冷媒蒸発器２５に吹き付けられた空気は、空気中の水分が凝縮され冷媒蒸発器２５のフィン等に付着することにより除湿される。なお、除湿された空気を再加熱したい場合は、エアミックスダンパ５７、５８を作動させてその空気の一部または全部を温水ヒータコア５２に導き、温水と熱交換させれば良い。このとき、温水の加熱方法は、そのときの外気温条件により熱源である冷媒水熱交換器２１、燃焼式ヒータ５６等を使い分ければ良い。
【００８８】
（ヒートポンプ温水暖房モード）
外気温が例えば４．４℃よりも高い冬期等はヒートポンプ温水暖房を行う。このヒートポンプ温水暖房モード時には冷媒流路切替弁２７が閉弁され、冷媒流路切替弁２８が開弁され、冷凍サイクル４が暖房サイクルで運転される。また、吸込口モードは外気導入モード、吹出口モードはフットモードが主に選択される。したがって、冷媒圧縮機２０の吐出口より吐出された高温、高圧のガス冷媒は、冷媒水熱交換器２１の冷媒通路３５→第１減圧手段２２→室外熱交換器２３→バイパス管路４２→アキュームレータ２６を通って冷媒圧縮機２０の吸入口に吸入される。
【００８９】
一方、温水サイクル５では、温水流路切替弁５４が閉弁され、温水流路切替弁５５が開弁される。したがって、ウォータポンプ５１の吐出ポートより吐出された温水は、冷媒水熱交換器２１の温水通路３４→バイパス流路６２→温水ヒータコア５２→排熱冷却器５３を通ってウォータポンプ５１の吸引ポートに吸引される。このため、冷媒水熱交換器２１で冷媒より吸熱した温水が温水ヒータコア５２に循環供給される。
【００９０】
なお、例えば外気吸込口８よりダクト２内に吸い込まれた外気は、温水ヒータコア５２で高温の温水と熱交換して温風となる。この温風は、主にフット吹出口１４より車室内へ吹き出されることにより車室内が暖房される。このとき、温水サイクル５の途中に接続されている排熱冷却器５３にて走行用モータＭや走行用インバータＩからの排熱もヒートポンプ温水暖房用の補助熱源として有効活用することもできる。
【００９１】
そして、車室内へ吹き出す吹出空気の温度調節は、冷房モードと同様にして、温度調整レバー２０２の設定位置に応じたエアミックスダンパ５７、５８の開度調節により行うことができるが、エアミックスダンパ５７、５８を全開にして全空気を温水ヒータコア５２を通過させてエアコン用インバータ３０による冷媒圧縮機２０の回転速度制御を行うようにして、車室内へ吹き出す吹出空気の温度を調節した方が良い。また、冷媒水熱交換器２１の冷媒の凝縮熱のみでは充分な熱量が得られない場合は、温水ヒータコア５２に直列に電気ヒータを接続して、その電気ヒータを通電することにより温水を補助加熱するようにしても良い。
【００９２】
（外気温が０℃より低い時の燃焼ヒータ温水暖房モード）
仕向地により外気温が非常に低く（例えば−１０℃〜−３０℃以下の寒冷地）冷媒水熱交換器２１では充分な熱量が得られない場合がある。このような場合には、冷媒圧縮機２０を駆動せず、温水流路切替弁５５を閉弁し、温水流路切替弁５４を開弁して、燃焼式ヒータ５６により暖房に必要な熱量を温水に与えるようにする。また、吸込口モードは外気導入モード、吹出口モードはフットモードに設定される。
【００９３】
ここで、燃焼式ヒータ５６の作動を図１および図３に基づいて簡単に説明する。燃料ポンプ８１の作用で送られてきた燃料は、燃焼筒６９へ入る前に霧化され、始動時にはグロープラグ７１で燃料を着火し、運転時には燃焼ファン７２の作用により送られてきた燃焼空気と混合して燃焼する。燃焼排気は温水通路７６内を流れる温水とより完全に熱交換するように燃焼筒６９内を経て排気管７５より排出される。この燃焼排気はほぼ完全燃焼するのでかなりクリーンなガスである。
【００９４】
一方、温水は、流入ポート７８より温水通路７６内に入り燃焼筒６９の周りを巡って加熱された後に流出ポート７９より流出して合流流路６３を通って温水ヒータコア５２へ供給される。これにより、外気温が非常に低く、ヒートポンプ温水暖房が行えない地域においても、かなり高温の温水が温水ヒータコア５２に循環することになるので、充分な熱量で車室内を暖房することができる。
【００９５】
（外気温が０℃以上４．４℃以下の時の燃焼ヒータ温水暖房モード）
外気温が０℃以上４．４℃以下の時にはヒートポンプ温水暖房では充分な暖房能力が得られないため、燃焼ヒータ温水暖房モードで暖房運転を行う。このような時には、燃焼式ヒータ５６を最低暖房能力Ｑｍｉｎ（＝ＬＯＷ運転：例えば２０００ｋｃａｌ／ｈ）で運転しても能力余りとなって車室内の温度（内気温）が異常に上がり過ぎる暖房過多となる。なお、このように燃焼式ヒータ５６の能力が余っている暖房状態では乗員は暖まり過ぎを防止するためにブロワ３の風量を最も弱いレベル（Ｌｏ風量：例えば１２０ｍ３ ／ｈ）で使用していることが多い。ブロワ３の風量を自動調整するオートエアコンでも同様である。
【００９６】
しかし、能力切替が２段階しかできない燃焼式ヒータ５６は、一定の暖房能力を出力しているため、燃焼式ヒータ５６の出口水温は６０℃〜８０℃と高くなり、この状態で継続しても暖房能力は変わらない。このとき、冷媒蒸発器２５の周囲の空気の温度は、仮に外気温が０℃であっても温水ヒータコア５２からの熱伝導で５℃〜１０℃に上昇している。
【００９７】
以上のように燃焼ヒータ温水暖房モード時に車室内の暖房状態が暖房過多となった場合、例えば燃焼式ヒータ５６の出口水温ＴＷａが過熱温度（例えば８５℃）ＴＷｍａｘ以上に上昇した場合、温水ヒータコア５２の出口水温ＴＷｂが目標温水温度ＴＷＯより高温となった場合、吹出温度ＴＦＯＯＴが設定吹出温度Ｔｓｅｔより高温となった場合、あるいは内気温Ｔｒが設定室内温度Ｔｒｓより高温となった場合には、燃焼式ヒータ５６を最低暖房能力で運転した状態を継続し、さらに冷媒圧縮機２０を駆動し冷凍サイクル４を冷房サイクルで運転する。そして、冷媒蒸発器２５の出口空気温度（エバ後温度センサ１１５で検出した吸込温度ＴＥ）が非凍結温度（例えば１℃〜４℃）ＴＥＳに達するまで冷媒圧縮機２０の回転速度制御をしながら冷房運転する。
【００９８】
上記のように、燃焼式ヒータ５６のＬＯＷ運転と冷凍サイクル４の冷房サイクル運転とを同時運転すると、冷媒蒸発器２５の表面温度が低下し、温水ヒータコア５２からの熱伝導分も含めて５００ｋｃａｌ／ｈ〜７００ｋｃａｌ／ｈ分を冷却することができる。このような冷凍サイクル４の冷房サイクルによる運転は、外気温が０℃と低いため、室外熱交換器２３での凝縮温度が５℃〜１０℃と低い。
【００９９】
この結果、冷媒圧縮機２０を駆動する電動モータやエアコン用インバータ３０の消費電力は０．１ｋＷ〜０．４ｋＷと極めて低い値となる。因に、冷凍サイクル４を暖房サイクルで運転するヒートポンプ温水暖房モード時の冷媒圧縮機２０を駆動する電動モータやエアコン用インバータ３０の消費電力は冷媒水熱交換器２１での凝縮温度が４７．８℃と高く２．０ｋＷである。
したがって、燃焼ヒータ温水暖房の暖房能力が２０００ｋｃａｌ／ｈから１３００ｋｃａｌ／ｈ〜１５００ｋｃａｌ／ｈに落ちることになり、車室内の暖房過多を抑えることができる。
【０１００】
上記のように冷凍サイクル４を冷房サイクルで運転しても、未だ燃焼式ヒータ５６が能力余りの場合には、内外気切替ダンパ９を駆動して外気導入モードから内気循環モードに吸込口モードを切り替える。すると、ダクト２のフット吹出口１４から吹き出された高温の温風は、内気循環モードで且つブロワ３の風量がＬｏ風量（弱風）であるため、ショートサーキットし易くなって、そのまま内気吸込口７に吸い込まれていく温風量が多くなる。
【０１０１】
この結果、冷媒蒸発器２５の入口空気温度が高くなるので、冷媒蒸発器２５の出口空気温度（エバ後温度センサ１１５で検出した吸込温度ＴＥ）が非凍結温度（例えば１℃〜４℃）ＴＥＳに達するまで冷媒圧縮機２０の回転速度制御をしながら冷房運転することにより暖房能力が打ち消される。したがって、温水ヒータコア５２と冷媒蒸発器２５との間で空気をショートサーキットさせることにより、温水ヒータコア５２の放熱熱量を冷媒蒸発器２５の吸熱熱量として奪うことによって、燃焼ヒータ温水暖房の暖房能力を２０００ｋｃａｌ／ｈから８００ｋｃａｌ／ｈ〜１２００ｋｃａｌ／ｈまで下がる。これにより、車室内の暖房過多を抑えることができる。
【０１０２】
〔第１実施例の効果〕
以上のように、電気自動車用空気調和装置１は、冷媒水熱交換器２１にて冷媒の凝縮熱により加熱された温水を温水ヒータコア５２内に流入させてダクト２内を流れる空気を加熱するようにしているので、室内熱交換器を冷媒凝縮器として働かせて車室内の暖房を行うようにした従来のヒートポンプ暖房では暖房能力が不足していた地域（例えば外気温が０℃以下に低下する地域）においても、充分な暖房能力を得ることができる。また、温水ヒータコア５２や吹出口切替機構を備えた既成のヒータユニットを利用できるため、エアコンユニット（室内ユニット１０）を新設する必要がなくなるので、コストを低減することができる。
【０１０３】
また、燃焼式ヒータ５６の燃焼熱により加熱された温水を温水ヒータコア５２内に流入させてダクト２内を流れる空気を加熱するようにしているので、室内熱交換器を凝縮器として働かせて車室内の暖房を行うようにした従来のヒートポンプ暖房では暖房能力が不足していた寒冷地（例えば外気温が−１０℃以下に低下する地域）においても、充分な暖房能力を得ることができる。また、温水サイクル５を備えた電気自動車用空気調和装置１に燃焼式ヒータ５６を組み合わせるだけで、燃焼式ヒータ５６の追加組付を行うことができるので、コストを低減することができる。
【０１０４】
さらに、排熱冷却器５３にて走行用モータＭや走行用インバータＩ等の車載電気機器の排熱を温水に与えて、この排熱により加熱された温水を温水ヒータコア５２内に流入させてダクト２内を流れる空気を加熱するようにしているため、車載電気機器の排熱を車室内の暖房に有効に活用することができるので、車載電源６のエネルギーを有効に利用することができる。
【０１０５】
〔第１実施例の主要な作用および効果〕
次に、図２および図１２に基づいてこの実施例の主要な作用および効果を詳細に説明する。ここで、図１２はダクト２の各部の空気温度を示したグラフである。図１２中、Ｘは吸込口モードが外気導入モードで、燃焼ヒータ温水暖房単独の空気温度を表す。また、Ｙは吸込口モードが外気導入モードで、燃焼ヒータ温水暖房と冷凍サイクル４の冷房サイクル運転（クーラ運転）とを併用した場合の空気温度を表す。さらに、Ｚは吸込口モードが内気循環モードで、燃焼ヒータ温水暖房と冷凍サイクル４の冷房サイクル運転（クーラ運転）とを併用した場合の空気温度を表す。
【０１０６】
１）Ｘのモード
通常の燃焼式ヒータ５６のＬＯＷ運転（２０００ｋｃａｌ／ｈ）、ブロワ３の風量がＬｏ風量（１２０ｍ３ ／ｈ）による燃焼ヒータ温水暖房であって、外気温（約０℃）を吸い込んで（Ａ点）、ダクト２のスクロールケーシング内からブロワ３の中で暖められ（Ｂ点：約５℃）、さらに冷媒蒸発器２５でＣからＤまで約５℃暖められる。これは、前述したように温水ヒータコア５２が６０℃〜８０℃と高温であるため、ダクト２を伝わって冷媒蒸発器２５が暖められるため、その冷媒蒸発器２５を通過する空気もＣからＤまで暖められるからである。
【０１０７】
このように冷媒蒸発器２５を通過する際に暖められた空気がさらに温水ヒータコア５２を通過する際に本来の空気加熱が行われて、ＥからＦまで温度が約４０℃も上昇してＦ、Ｇの温度（＝約５０℃）で、フット吹出口１４から車室内へ吹き出される。
【０１０８】
２）Ｙのモード
燃焼式ヒータ５６のＬＯＷ運転（２０００ｋｃａｌ／ｈ）、ブロワ３の風量がＬｏ風量（１２０ｍ３ ／ｈ）による燃焼ヒータ温水暖房に冷凍サイクル４の冷房サイクルでの運転を併用した運転であって、Ｘモード同様に外気温（約０℃）を吸い込んで、Ａ〜Ｂに到達するが、ＣからＤの間で冷媒蒸発器２５の作用により０℃まで冷却される。なお、０℃以下に空気を冷却しようとすると、冷媒蒸発器２５の表面に付着した水滴が凍ったり、霜が着いたりして冷媒蒸発器２５の通風を妨げるので０℃まで冷却すようにしている。
【０１０９】
このように冷媒蒸発器２５を通過する際に０℃まで冷却された空気は、温水ヒータコア５２を通過する際に加熱されて、ＥからＦまで温度が約４０℃上昇してＦ、Ｇの温度（＝約４０℃）で、フット吹出口１４から車室内へ吹き出される。この場合には、Ｘの場合より車室内への吹出温度が１０℃程度低くなる。この分だけ燃焼式ヒータ５６の能力余りを打ち消したことになる。これでも、未だ燃焼式ヒータ５６の暖房能力が余剰となっていて車室内への吹出温度（Ｆ、Ｇ）が高い場合には、Ｚモードのように吸込口モードを外気導入モードから内気循環モードに切り替える。
【０１１０】
Ｚ）Ｙのモード
この場合には、通風系の抵抗が減少するので、ＸモードおよびＹモードに対してダクト２内の風量は２０％〜３０％だけ増加する。そして、この増加した分以上の空気（全体の３０％〜４０％）は、フット吹出口１４（Ｇ点）から吹き出された後に、フット吹出口１４と内気吸込口７とが近いため、空気流れが車室内を循環しないでフット吹出口１４から内気吸込口７に向かってショートサーキットする。
【０１１１】
この分と内気循環モードとなっているため、内気吸込口７から吸い込まれる空気の温度（Ｈ点）はＸモードおよびＹモードよりも上昇し、冷媒蒸発器２５で冷却する量（ＣからＤ）はＸモードおよびＹモードよりも大きくなる。このように大きく冷やされた空気が温水ヒータコア５２で加熱されてＦ、Ｇの温度となり、フット吹出口１４から吹き出される。
【０１１２】
このＺモードがＸモードおよびＹモードよりも吹出温度（Ｇ）が低くなるのは、前述したショートサーキットの空気熱量が冷媒蒸発器２５に奪われて、その分だけ燃焼式ヒータ５６の暖房熱量を冷凍サイクル４に伝えたことになる。したがって、Ｚモードの場合に温水ヒータコア５２の出口水温はＸモードおよびＹモードよりも低くなり、それに従って吹出温度Ｆ、Ｇも低くなる。
【０１１３】
このように温水ヒータコア５２から空気に伝えた熱量（放熱量）の２０％〜５０％を空気をショートサーキットさせ、車室内の暖房に使うことなく、冷媒蒸発器２５に吸熱させて、冷媒圧縮機２０で冷媒を移動させてることによりラジエータを新たに設けなくても室外熱交換器２３を通じて車室外の空気に放熱することができる。このときの冷媒圧縮機２０を駆動する電動モータやエアコン用インバータ３０の消費電力は、前述したように、外気温が０℃で凝縮温度が５℃〜１０℃と極めて低いため、０．１ｋＷ〜０．４ｋＷとなる。すなわち、０．１ｋＷ〜０．４ｋＷの消費電力で０．５ｋＷ〜１．２ｋＷの冷却能力を発生させ、燃焼式ヒータ５６の暖房能力を０．５ｋＷ〜１．２ｋＷも打ち消すことができる。
【０１１４】
これは、車室内の暖房状態が暖房過多となることを防止するために、車室内の暖房方法を燃焼ヒータ温水暖房からヒートポンプ温水暖房に切り替えて行った時に、暖房能力が１．５ｋＷ〜３．０ｋＷ必要なのに対して消費電力が０．７５ｋＷ〜２．０ｋＷも必要なことと比較すると格段に低い消費電力となる。これにより、冷媒圧縮機２０の電源である車載電源６の電力消耗を著しく抑えることができるので、その車載電源６を走行用モータＭの電源としても使用する電気自動車の走行距離が長くなる。したがって、電気自動車に電力を使わないで車室内の暖房を行うことが可能な燃焼式ヒータ５６を搭載した効果を低下させないという利点が生じる。
【０１１５】
したがって、燃焼ヒータ温水暖房モード時に車室内の暖房状態が暖房過多となった場合でも、燃焼式ヒータ５６の運転を停止することなく、車室内の暖房状態を快適な暖房状態にすることができるので、ヒートポンプ暖房のように車室内の暖房能力が不足したり、燃焼式ヒータ５６のオン、オフによる大量の排気ガスが排出されたりすることはない。すなわち、暖房フィーリングの低下や環境への悪影響を抑えることができる。
【０１１６】
また、燃焼式ヒータ５６の暖房能力を冷媒蒸発器２５で吸熱して冷凍サイクル４の室外熱交換器２３で車室外の空気に捨てることができるため、ラジエータや電動式冷却ファンを使用する必要はない。このため、部品点数を軽減することができるので、電気自動車用空気調和装置１の製品コストを低減することができる。この結果、安価な電気自動車用空気調和装置１を搭載した電気自動車の価格を低下させることができる。
【０１１７】
〔第２実施例〕
図１３はこの発明の第２実施例を示したもので、電気自動車用空気調和装置を示した図である。この実施例の冷凍サイクル４は、第１減圧手段２２を迂回するバイパス管路４３、第２減圧手段２４および冷媒蒸発器２５を迂回するバイパス管路４４、室外熱交換器２３とバイパス管路４３、４４とを直列接続した冷媒出入口流路４５、および室外熱交換器２３と第１、第２減圧手段２２、２４とを直列接続する冷媒出入口流路４６等を備えている。
バイパス管路４３には、冷房サイクル（冷房モードおよび除湿モード）時に開弁する冷媒流路切替弁（電磁弁）２７が設けられ、バイパス管路４４には、暖房サイクル（ヒートポンプ温水暖房モード）時に開弁する冷媒流路切替弁（電磁弁）２８が設けられている。
【０１１８】
この実施例においては、冷房サイクル時は冷媒出入口流路４５→室外熱交換器２３→冷媒出入口流路４６のように冷媒が流れ、暖房サイクル時は冷媒出入口流路４６→室外熱交換器２３→冷媒出入口流路４５のように流れるように第１、第２減圧手段２２、２４、冷媒流路切替弁２７、２８およびバイパス管路４３、４４を接続している。
【０１１９】
これにより、室外熱交換器２３のガス側は冷媒出入口流路４５側となり、室外熱交換器２３の液側は冷媒出入口流路４６側となる。すなわち、室外熱交換器２３を冷媒凝縮器として運転する冷房サイクル時と冷媒蒸発器として運転する暖房サイクル時とで冷媒の流れ方向を逆向きにすることができる。したがって、ガス側から液側へ行くに従って室外熱交換器２３の冷媒通路の通路断面積を大から小にすることができるので、冷媒の流れの圧力損失と室外熱交換器２３の熱交換性能とを矛盾なく設計することができる。
【０１２０】
〔第３実施例〕
図１４はこの発明の第３実施例を示したもので、電気自動車用空気調和装置を示した図である。この実施例では、冷媒水熱交換器２１と燃焼式ヒータ５６とを並列接続した温水サイクル５である。冷媒水熱交換器２１の温水通路３４はバイパス流路６２に連通している。燃焼式ヒータ５６の流入ポート７８は、ウォータポンプ５１の下流側でバイパス流路６２より分岐する分岐流路６１に接続されている。また、燃焼式ヒータ５６の流出ポート７９は、温水ヒータコア５２の上流側でバイパス流路６２に合流する合流流路６３に接続されている。
【０１２１】
〔第４実施例の構成〕
図１５ないし図１９はこの発明の第４実施例を示したもので、図１５は電気自動車用空気調和装置を示した図である。
【０１２２】
この実施例の燃焼式ヒータ５６は、流入ポート７８が温水配管（温水流路）６１ａを介してウォータポンプ５１の出口に接続され、流出ポートが温水配管（温水流路）６３ａを介して冷媒水熱交換器２１の温水通路３４の入口に接続されている。なお、この実施例では、第１実施例の温水流路切替弁５４、５５およびバイパス流路６２を廃止することにより、温水サイクル５を構成する構成部品の部品点数を低減している。また、冷凍サイクル４は第２実施例と同一の構成のものである。
【０１２３】
図１６は電気自動車用空気調和装置のＥＣＵを示した図である。ＥＣＵ１００は、本発明の暖房運転制御手段であって、第１実施例と同一の構成のものである。このＥＣＵ１００には、暖房状態検出手段としての内気温センサ１１１、外気温センサ１１２、日射センサ１１３、冷媒圧力センサ１１４、吸込温度検出手段としてのエバ後温度センサ１１５、温水温度検出手段としての水温センサ１１６、１１７、吹出温度検出手段としての吹出温センサ１１８および操作パネル２００が電気的に接続されている。なお、エバ後温度センサ１１５は、温水ヒータコア５２に吸い込まれる空気の吸込温度を検出する。
【０１２４】
また、操作パネル２００には、図５および図６に示したように、吹出温度設定手段としての温度調整レバー２０２、２０７、風量設定手段としてのブロワスイッチ２０４、ブロワオートスイッチ２０５が設置されている。なお、ＥＣＵ１００は、ブロワ３の端子電圧、すなわち、ブロワ３のブロワモータ１９に印加するブロワ電圧（ブロワ風量）を検出する風量検出手段を有している。
【０１２５】
〔第４実施例の吹出温度制御方法〕
次に、この実施例のＥＣＵ１００の吹出温度制御を図１７および図１８のフローチャートおよび図１１の特性図に基づいて説明する。ここで、図１７および図１８はＥＣＵ１００の吹出温度制御の一例を示したフローチャートである。
【０１２６】
先ず、図１７のフローチャートに示すように、内気温センサ１１１で検出した内気温Ｔｒ、外気温センサ１１２で検出した外気温Ｔａｍ、エバ後温度センサ１１５で検出した吸込温度Ｔｉｎ、水温センサ１１６で検出した温水温度ＴＷ、温度調整レバー２０２、２０７で設定した設定吹出温度Ｔｓｅｔおよび操作パネル２００等の各入力信号を読み込む（暖房状態検出手段、温水温度検出手段、吹出温度設定手段：ステップＳ４１）。
【０１２７】
なお、この実施例では、温水温度ＴＷとして燃焼式ヒータ５６の出口水温を用いているが、温水温度ＴＷとして、温水ヒータコア５２の入口温度、出口温度、表面温度、吹出温度、冷媒水熱交換器２１の温水通路３４の入口温度、出口温度、冷媒水熱交換器２１の冷媒通路３５の出口温度（冷媒温度）、冷媒圧力等のように、温水サイクル５を循環する温水の温度に関連する温度であればどの検出値を用いても良い。
【０１２８】
次に、目標吹出温度ＴＡＯを周知の方法で算出する（目標吹出温度決定手段：ステップＳ４２）。目標吹出温度ＴＡＯは、マニュアルエアコンでは温度調整レバー２０２の操作位置によって求めることができ、オートエアコンでは温度調整レバー２０７の操作位置、内気温センサ１１１で検出した内気温Ｔｒ、外気温センサ１１２で検出した外気温Ｔａｍを使って演算により求めることができる。
【０１２９】
次に、ブロワ３のブロワモータ１９に印加している端子電圧を読み込み（ステップＳ４３）、その端子電圧からブロワ風量Ｖを算出する（風量検出手段：ステップＳ４４）。次に、ブロワ風量Ｖ、すなわち、温水ヒータコア５２を通過する空気の風量Ｖから温度効率φ（Ｖ）を算出する（温度効率決定手段：ステップＳ４５）。ここでは、ブロワ３の風量Ｖと温度効率φとの特性図（図１１参照）に基づいて温度効率φを算出する。
【０１３０】
次に、目標温水温度ＴＷＯを後述の方法で算出する（目標温水温度決定手段：ステップＳ４６）。すなわち、エバ後温度センサ１１５で検出した吸込温度Ｔｉｎ、ステップＳ４２で決定した目標吹出温度ＴＡＯ、およびステップＳ４５で決定した温度効率φから目標温水温度ＴＷＯを下記の数６の式に基づいて算出する。
【数６】
ＴＷＯ＝（ＴＡＯ−Ｔｉｎ）／φ＋Ｔｉｎ
【０１３１】
次に、燃焼ヒータ温水暖房モードの指示がされているか否かを判定する。例えば燃焼ヒータ温水暖房スイッチ２６４がオンされているか否かを判定する。あるいは、外気温センサ１１２で検出した外気温Ｔａｍが所定の外気温（例えば４．４℃）以下に低下しているか否かを判定する（ステップＳ４７）。
【０１３２】
このステップＳ４７の判定結果がＮｏの場合には、ヒートポンプ温水暖房モードの指示がされているか否かを判定する。例えばヒートポンプ温水暖房スイッチ２６３がオンされているか否かを判定する。あるいは、外気温センサ１１２で検出した外気温Ｔａｍが所定の外気温（例えば４．４℃）より上昇し、例えば２０℃以下に低下しているか否かを判定する（ステップＳ４８）。このステップＳ４８の判定結果がＮｏの場合には、リターンする。
【０１３３】
また、ステップＳ４８の判定結果がＹｅｓの場合には、ヒートポンプ温水暖房モード（冷凍サイクル４を暖房サイクル）で運転する。すなわち、冷媒圧縮機２０の電動モータをオン、冷媒流路切替弁２７を閉弁（オフ）、冷媒流路切替弁２８を開弁（オン）、電動ファン４０をオン、ウォータポンプ５１を運転し、燃焼式ヒータ５６の運転を停止する（ステップＳ４９）。
【０１３４】
次に、ヒートポンプ温水暖房モード時の吹出温度制御を行う。具体的には、冷凍サイクル４の冷媒圧縮機２０の目標回転速度を下記の数７の式（温度偏差Ｅｎ）に基づいて算出し（目標回転速度決定手段）、その目標回転速度に基づいて冷媒圧縮機２０の回転速度を制御する（暖房能力制御手段、圧縮機制御手段：ステップＳ５０）。その後にリターンする。
【数７】
Ｅｎ＝ＴＷＯ−ＴＷ
【０１３５】
また、ステップＳ４７の判定結果がＹｅｓの場合には、図１８のフローチャートに示したように、ウォータポンプ５１および燃焼式ヒータ５６を運転して、燃焼ヒータ温水暖房モード時の吹出温度制御を行う。具体的には、燃焼式ヒータ５６の目標燃焼能力を下記の数８の式（温度偏差Ｅｎ）に基づいて算出し（燃焼能力決定手段）、その目標燃焼能力に基づいて燃焼式ヒータ５６の燃焼能力を制御する（暖房能力制御手段：ステップＳ５１）。
【数８】
Ｅｎ＝ＴＷＯ−ＴＷ
【０１３６】
次に、水温センサ１１６で検出した温水温度ＴＷが目標温水温度ＴＷＯより高温であるか否かを判定する（ステップＳ５２）。このステップＳ５２の判定結果がＮｏの場合には、ステップＳ４１の処理に移行する。
また、ステップＳ５２の判定結果がＹｅｓの場合には、燃焼式ヒータ５６を最低能力で運転する。具体的には、燃料ポンプ８１の駆動周波数を小さくして燃料の供給量を減少させることにより燃焼式ヒータ５６をＬＯＷ運転（例えば２０００ｋｃａｌ／ｈ）する（暖房能力制御手段：ステップＳ５３）。
【０１３７】
次に、水温センサ１１６で検出した温水温度ＴＷが目標温水温度ＴＷＯと許容温度上昇幅α（例えば４℃〜５℃）との和以上に高温である（下記の数９の式を満足する）か否かを判定する（ステップＳ５４）。このステップＳ５４の判定結果がＮｏの場合には、ステップＳ４１の処理に移行する。
【数９】
ＴＷ≧ＴＷＯ＋α
【０１３８】
また、ステップＳ５４の判定結果がＹｅｓの場合には、燃焼式ヒータ５６のＬＯＷ運転を継続したまま冷凍サイクル４を冷房サイクルで運転する。すなわち、冷媒圧縮機２０の電動モータをオン、冷媒流路切替弁２７を開弁（オン）、冷媒流路切替弁２８を閉弁（オフ）、電動ファン４０をオンする（ステップＳ５５）。
【０１３９】
次に、冷凍サイクル４の冷媒圧縮機２０の目標回転速度を下記の数１０の式（温度偏差Ｅｎ）に基づいて算出し（目標回転速度決定手段）、その目標回転速度に基づいて冷媒圧縮機２０の回転速度を制御する（暖房能力制御手段：圧縮機制御手段：ステップＳ５６）。その後にリターンする。
【数１０】
Ｅｎ＝ＴＷＯ−（ＴＷ＋α）
【０１４０】
ここで、ＴＷＯは数１１の式に置き換えられ、ＴＷは数１２の式に置き換えられるので、温度偏差Ｅｎは数１３の式および数１４の式に置き換えることができる。
【数１１】
ＴＷＯ＝（ＴＡＯ−Ｔｉｎ）／φ＋Ｔｉｎ
【数１２】
ＴＷ ＝（ＴＡ −Ｔｉｎ）／φ＋Ｔｉｎ
ここで、ＴＡは吹出温度（吹出温センサ１１８で検出する吹出温と同値）である。
【数１３】
Ｅｎ＝｛（ＴＡＯ−Ｔｉｎ）／φ＋Ｔｉｎ｝−｛（ＴＡ −Ｔｉｎ）／φ＋Ｔｉｎ｝
【数１４】
Ｅｎ＝（ＴＡＯ−ＴＡ）／φ＋α
【０１４１】
すなわち、この実施例では、車室内の暖房状態が暖房過多となっている場合に、先ず燃焼式ヒータ５６を最低能力（ＬＯＷ運転）に設定した後に、冷凍サイクル４を目標温水温度ＴＷＯと実際の水温（温水温度）ＴＷとの温度偏差Ｅｎ（＝ＴＷＯ−ＴＷ）によって冷凍サイクル４の冷房能力、すなわち、冷媒圧縮機２０の回転速度を制御することにより、良好な目標温水温度ＴＷＯを得るようにしている。これによって、温水ヒータコア５２に吸い込まれる空気の吸込温度を下げることにより、温水ヒータコア５２の放熱量が大きくても、ダクト２より吹き出される空気の吹出温度ＴＡを下げることができるので、吹出温度ＴＡを目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。したがって、冷媒圧縮機２０の消費電力を抑えながらも、燃焼式ヒータ５６の運転を停止することなく、車室内の暖房状態が暖房過多となることを抑えることができる。
【０１４２】
ここで、この実施例では、温度偏差Ｅｎ（＝ＴＷＯ−ＴＷ）によって冷凍サイクル４の冷房能力を制御する際に、能力に多少の許容温度上昇幅α（例えば５℃）を加えて冷媒圧縮機２０の回転速度をファジー制御しているが、これは許容温度上昇幅αが０℃であると、燃焼式ヒータ５６が最低能力となる前に（燃焼式ヒータ５６の暖房能力を下げることができるのに）冷房サイクルの運転が開始されることによる暖房効率の低下を防止するためである。なお、許容温度上昇幅αは４℃以上あれば良く、５℃が望ましい。
【０１４３】
次に、図１９はこの実施例を実際に使用したときの試験データである。図１９には、目標温水温度ＴＷＯ、温水温度ＴＷ、冷媒圧縮機２０の回転速度Ｎｃｏｍｐを記している。そして、図１９の時刻Ａで燃焼式ヒータ５６をＯＮし、図１９の時刻Ｂで内気温（室温）が上昇してきたため、目標温水温度ＴＷＯを下げている。そして、図１９の時刻Ｃでは、燃焼式ヒータ５６は最低能力（ＬＯＷ運転）になってこれよりも能力を下げられないため、温水温度ＴＷが目標温水温度ＴＷＯを大きく上回っている。このとき、車室内の暖房状態は暖房過多となる。そこで、図１９の時刻Ｄで、冷媒圧縮機２０をＯＮし冷凍サイクル４を冷房サイクルで運転してその冷凍サイクル４の冷房能力により燃焼式ヒータ５６の暖房能力を打ち消す。このとき、。Ｅｎ＝（ＴＷＯ＋３）−ＴＷに基づいて冷媒圧縮機２０の回転速度を制御すると、ＴＷ−ＴＷＯ≒３℃に維持される。
【０１４４】
〔変形例〕
寒冷地仕様の暖房用熱源である燃焼式ヒータ等に環境問題の見地から使用上の制約（例えば外気温が規定値以下に低下しないと燃焼式ヒータを使用してはいけないという制約）がある場合でも第１、第３、第６実施例のエアコンシステムでは、温水の流路を温水流路切替弁５４、５５にて切り替えることにより燃焼式ヒータ５６を使用しない温水流路を形成することができ、上記制約に対応することができる。
【０１４５】
この実施例では、本発明を電気自動車用空気調和装置に適用したが、本発明を空冷式エンジンや水冷式エンジンを搭載した車両用空気調和装置に適用しても良い。なお、温水としては純水や、各種金属の防食のための防食添加剤を添加した水溶液、ロングライフクーラント等を利用しても良い。
【０１４６】
この実施例では、冷媒流路切替手段として冷媒流路切替弁２７、２８を設けたが、冷媒流路切替手段として三方弁や四方弁を設けても良い。この実施例では、温水流路切替手段として温水流路切替弁５４、５５を設けたが、温水流路切替手段として三方弁や四方弁を設けても良い。
【０１４７】
また、温水の循環量をウォータポンプ５１や流量調整弁等で調整することにより、車室内へ吹き出す空気の吹出温度を制御しても良い。
この実施例では、排熱冷却器５３を温水ヒータコア５２とウォータポンプ５１とを接続する温水配管に接続したが、冷媒水熱交換器２１と温水ヒータコア５２とを接続する温水配管に接続しても良い。また、排熱冷却器５３にて排熱を回収する車載電気機器として冷媒圧縮機２０、エアコン用インバータ３０、電動ファン４０等を用いても良い。
【０１４８】
この実施例では、本発明を電気自動車用空気調和装置に適用したが、本発明を内燃機関（ガソリンエンジン、ディーゼルエンジン）を搭載した自動車や電車等の車両用空気調和装置に適用しても良い。
この実施例では、室内熱交換器に冷房サイクル時にのみ冷媒蒸発器として運転される冷媒蒸発器２５を用いたが、室内熱交換器に冷房サイクル時に冷媒蒸発器として運転され、暖房サイクル時に冷媒凝縮器として運転される室内熱交換器を用いても良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】電気自動車用空気調和装置の全体構造を示した構成図である（第１実施例）。
【図２】ダクト内の空調機器を示した構成図である（第１実施例）。
【図３】燃焼式ヒータの一例を示した断面図である（第１実施例）。
【図４】ＥＣＵを示したブロック図である（第１実施例）。
【図５】操作パネルの一例を示した正面図である（第１実施例）。
【図６】操作パネルの他の例を示した正面図である（第１実施例）。
【図７】ＥＣＵの作動を示したフローチャートである（第１実施例）。
【図８】ＥＣＵの作動を示したフローチャートである（第１実施例）。
【図９】ＥＣＵの作動を示したフローチャートである（第１実施例）。
【図１０】ＥＣＵの作動を示したフローチャートである（第１実施例）。
【図１１】ブロワの風量と温度効率との関係を示した特性図である（第１実施例）。
【図１２】ダクトの各部の空気温度を示したグラフである（第１実施例）。
【図１３】電気自動車用空気調和装置の全体構造を示した構成図である（第２実施例）。
【図１４】電気自動車用空気調和装置の全体構造を示した構成図である（第３実施例）。
【図１５】電気自動車用空気調和装置の全体構造を示した構成図である（第４実施例）。
【図１６】ＥＣＵを示したブロック図である（第４実施例）。
【図１７】ＥＣＵの作動を示したフローチャートである（第４実施例）。
【図１８】ＥＣＵの作動を示したフローチャートである（第４実施例）。
【図１９】目標温水温度、温水温度および冷媒圧縮機の回転速度を示したタイムチャートである（第４実施例）。
【図２０】暖房熱負荷と外気温との関係を示したグラフである。
【符号の説明】
Ｉ 走行用インバータ
Ｍ 走行用モータ
１ 電気自動車用空気調和装置
２ ダクト
３ ブロワ（送風機）
４ 冷凍サイクル
５ 温水サイクル
７ 内気吸込口（内気取入口）
８ 外気吸込口（外気取入口）
９ 内外気切替ダンパ（内外気調整手段）
２０ 冷媒圧縮機
２１ 冷媒水熱交換器（水冷式の冷媒凝縮器）
２３ 室外熱交換器
２５ 冷媒蒸発器（室内熱交換器）
３０ エアコン用インバータ（回転速度制御手段）
５１ ウォータポンプ（循環流発生手段）
５２ 温水ヒータコア（温水式加熱器）
５６ 燃焼式ヒータ
１００ ＥＣＵ（暖房運転制御手段）
１０１ ＣＰＵ（暖房過多判定手段）
１１６ 水温センサ（暖房状態検出手段、温水温度検出手段）
１１７ 水温センサ（暖房状態検出手段、温水温度検出手段）
２０２ 温度調整レバー（吹出温度設定手段）
２０７ 温度調整レバー（吹出温度設定手段）[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
BACKGROUND OF THE
[0002]
[Prior art]
Conventionally, for example, for an electric vehicle that cannot heat the passenger compartment by using exhaust heat from engine cooling water, an indoor heat exchanger incorporated in a refrigeration cycle is disposed in a duct for sending air into the passenger compartment. In the cooling cycle, the indoor heat exchanger acts as a refrigerant evaporator, and in the heating cycle, the air flows in such a manner that the flow direction of the refrigerant in the refrigeration cycle is switched by a valve or the like so that the indoor heat exchanger operates as a refrigerant condenser. A harmony device is installed.
[0003]
However, in a conventional air conditioner for an electric vehicle, when the outside air temperature drops to 0 ° C. or less during heat pump heating (heating cycle) in which an indoor heat exchanger in a duct is operated as a refrigerant condenser, the heating capacity of the vehicle interior is extremely high. In particular, in a cold region (a region where the outside air temperature falls below −10 ° C. to −30 ° C.), such a heat pump heating causes a problem that the heating capacity in the vehicle compartment is significantly insufficient.
[0004]
Therefore, in a cold region, the heat capacity of the vehicle interior is insufficient with heat pump heating, so that the heater is heated by a combustion heater as a heat source for heating in a cold region, a hot water heater disposed in a duct, and a combustion heater. It is conceivable to use a pump that circulates hot water to a hot water heater to heat the interior of an electric vehicle using a combustion heater. Then, during the heating operation, if the outside air temperature is higher than a predetermined temperature (for example, 4.4 ° C.), heat pump heating is performed, and the outside air temperature is reduced to a predetermined temperature (for example, 4.4 ° C.) or less. If it is, it is desired to perform combustion heater hot water heating in terms of environmental measures.
[0005]
The combustion type heater conventionally used as a heating heat source for a large vehicle such as a bus vehicle is 4000 kcal / h during a HIGH operation and 2000 kcal / h during a LOW operation. In addition, the outside air intake air volume of the blower is 300 m at Hi air volume (maximum air volume).3/ H, 200m at Me air volume (medium air volume)3/ H, 120m at Lo air volume (minimum air volume)3/ H.
[0006]
Here, as can be confirmed from the graph of FIG. 20, the heating heat load varies depending on the outside air intake air volume of the blower. When the Lo air volume is 100% outside air, the outside air temperature Tam is about 1 ° C. or more and 4.4 ° C. or less. In this case, even if the minimum heating capacity Qmin (= LOW operation: for example, 2000 kcal / h) of the combustion type heater is overheated, the temperature in the vehicle interior rises more than the set temperature, and the occupant feels discomfort.
[0007]
As described above, when the heating state of the vehicle interior is excessively heated and the operation of the combustion heater is stopped to perform the heat pump heating, the heating capacity of the vehicle interior is significantly insufficient, and the temperature of the vehicle interior becomes lower than the set temperature. It descends greatly. For this reason, it is necessary to operate the combustion type heater again, but the combustion type heater takes a long time to re-ignite and has a poor startup. Further, since the combustion type heater emits a large amount of exhaust gas at the time of re-ignition, it is desirable to avoid turning on and off the combustion type heater during hot water heating of the combustion heater.
[0008]
Therefore, as a method for preventing the heating capacity in the vehicle compartment from being excessively heated without turning on / off the combustion type heater during hot water heating of the combustion heater, the present inventors have disclosed in Japanese Patent Application No. 6-183293. (A first prior art) connecting a radiator for radiating excess heat during the hot water cycle of a combustion heater (first prior art), and a technology for switching from the hot water heating to the heat pump heating in the Japanese Patent Application No. 6-323436 (second prior art). Technology).
[0009]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the first prior art, when the heat pump is operated instead of the combustion type heater, the power consumption of the refrigerant compressor is extremely large, and a problem occurs that the power of the vehicle-mounted power supply is greatly consumed. In addition, since the vehicle-mounted power supply also supplies power to the traveling motor of the electric vehicle, there is a problem that the traveling distance of the electric vehicle is reduced.
[0010]
Further, in the second prior art, it cannot be performed without a radiator. Further, when a radiator is newly provided in the hot water cycle, a radiator and a heat radiation flow path for connecting the radiator with an electric cooling fan for blowing cooling air to the hot water in the radiator are required, so that the number of parts increases. This causes a problem of increasing the product cost.
[0011]
[Object of the invention]
SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a vehicle air conditioner capable of suppressing overheating of a vehicle interior heating state without stopping operation of a combustion type heater while suppressing power consumption of a refrigerant compressor. Is to provide. Another object of the present invention is to provide an air conditioner for a vehicle that can suppress an excessive heating of a vehicle cabin without using a radiator or an electric cooling fan. It is still another object of the present invention to provide an air conditioner for a vehicle that can suppress consumption of electric power of a vehicle-mounted power supply and suppress a decrease in a traveling distance of the vehicle.
[0012]
[Means for Solving the Problems]
According to the first aspect of the invention, the hot water circulating in the hot water cycle is heated by the combustion heat of the combustion type heater. Hot water heated by the combustion heat of the combustion heater is sent to a hot water heater in the duct by a pump. The hot water flowing into the hot water heater exchanges heat with the air flowing in the duct by the action of the blower to heat the air. The air heated by the hot water in the hot water heater is blown into the vehicle interior by the action of the blower. Thereby, the vehicle interior is heated with sufficient heating capacity.
[0013]
Here, the operation of the combustion heater as described above heats the hot water circulating through the hot water heater with the combustion heater to heat the vehicle interior. It is determined whether the detected heating state in the vehicle interior is excessive heating. Then, when it is determined that the heating state in the vehicle interior is excessive heating, the refrigeration cycle is operated in the cooling cycle by the heating operation control means. As a result, since the indoor heat exchanger in the duct cools, the heating capacity of the combustion heater, that is, the amount of heat radiated by the hot water heater is reduced, so that the heating state of the vehicle compartment is maintained even when the operation of the combustion heater is continued. Overheating is suppressed. Further, during the operation of the refrigeration cycle in the cooling cycle, if the outside air temperature is, for example, near 0 ° C., the condensing temperature is low, so that the power consumption of the refrigerant compressor is extremely low.
[0014]
Therefore, without stopping the operation of the combustion type heater, it is possible to suppress the heating state of the vehicle interior from being excessively heated, so that the heating capacity in the vehicle interior becomes insufficient or a large amount of exhaust gas is generated from the combustion type heater. It is not discharged. That is, it is possible to suppress a decrease in the feeling of heating and an adverse effect on the environment. In addition, since the heating state in the vehicle compartment can be suppressed from being excessively heated without using a radiator or an electric cooling fan, the number of parts can be reduced, and the product cost can be reduced. .
Further, for example, when the vehicle-mounted power supply that supplies the power of the refrigerant compressor supplies power to the traveling motor of the electric vehicle, the power consumption of the vehicle-mounted power supply is reduced by suppressing the power consumption of the refrigerant compressor. Can be reduced, so it is possible to suppress a decrease in the mileage of the vehicleTonaYou.
[0015]
AndDuring operation of the combustion type heater as described above, the hot water circulating in the hot water type heater is heated by the combustion type heater to heat the interior of the vehicle. If it is determined that the heating state in the cabin is excessively heated, the refrigeration cycle is operated in the cooling cycle by the heating operation control means and the inside and outside air adjusting means is controlled to take in the air outside the cabin. The intake volume of the cabin air is larger than the volume.
[0016]
Therefore, a part of the hot air blown out from the hot air outlet of the duct flows into the duct again from the inside air inlet near the hot air outlet. As a result, the inlet air temperature of the indoor heat exchanger operating as a refrigerant condenser increases, but is cooled by heat exchange with the refrigerant in the indoor heat exchanger. Heating capacity is negated. That is, by short-circuiting a portion of the hot air between the hot water heater and the indoor heat exchanger, the heating state in the passenger compartment is prevented from being excessively heated even when the operation of the combustion heater is continued. be able to.
[0017]
Claim2According to the invention described in (1), the refrigerant compressor compresses the refrigerant and discharges the refrigerant. The refrigerant flowing into the refrigerant condenser exchanges heat with the hot water circulating in the hot water cycle to heat the hot water by the heat of condensation. The hot water heated by the condensation heat of the refrigerant is sent to a hot water heater in a duct by a pump. The hot water flowing into the hot water heater exchanges heat with the air flowing in the duct by the action of the blower to heat the air. The air heated by the hot water in the hot water heater is blown into the vehicle interior by the action of the blower. This makes it possible to perform heat pump hot water heating for heating the vehicle interior by heating the hot water circulating through the hot water heater by the operation of the refrigerant compressor with the refrigerant condenser.
[0018]
Claim3According to the invention described in the above,The operation of the combustion heater heats the hot water circulating through the hot water heater with the combustion heater to heat the interior of the vehicle. It is determined whether the state is overheating. Then, when it is determined that the heating state in the vehicle interior is excessive heating, the refrigeration cycle is operated in the cooling cycle by the heating operation control means. As a result, since the indoor heat exchanger in the duct cools, the heating capacity of the combustion heater, that is, the amount of heat radiated by the hot water heater is reduced, so that the heating state of the vehicle compartment is maintained even when the operation of the combustion heater is continued. Overheating is suppressed. Further, during the operation of the refrigeration cycle in the cooling cycle, if the outside air temperature is, for example, near 0 ° C., the condensing temperature is low, so that the power consumption of the refrigerant compressor is extremely low.
Therefore, without stopping the operation of the combustion type heater, it is possible to suppress the heating state of the vehicle interior from being excessively heated, so that the heating capacity in the vehicle interior becomes insufficient or a large amount of exhaust gas is generated from the combustion type heater. It is not discharged. That is, it is possible to suppress a decrease in the feeling of heating and an adverse effect on the environment. In addition, since the heating state in the vehicle compartment can be suppressed from being excessively heated without using a radiator or an electric cooling fan, the number of parts can be reduced, and the product cost can be reduced. .
Further, for example, when the vehicle-mounted power supply that supplies the power of the refrigerant compressor supplies power to the traveling motor of the electric vehicle, the power consumption of the vehicle-mounted power supply is reduced by suppressing the power consumption of the refrigerant compressor. Is suppressed, it is possible to suppress a decrease in the traveling distance of the vehicle.
AndWhen operating a refrigeration cycle with a cooling cycle,CrewBy operating the blowout temperature setting means, the blowout temperature of the air blown into the vehicle compartment is set. Next, the target blow temperature is determined by the target blow temperature determining means based on the set blow temperature set by the blow temperature setting means. Next, the target hot water temperature is determined by the target hot water temperature determining means based on the target blowout temperature determined by the target blowout temperature determining means. Next, the target rotational speed of the refrigerant compressor is determined by the target rotational speed determining means based on the temperature difference between the target hot water temperature determined by the target hot water temperature determining means and the hot water temperature detected by the hot water temperature detecting means.
[0019]
And, by controlling the rotation speed of the refrigerant compressor based on the target rotation speed, heat exchange performance between the refrigerant and the heat medium in the outdoor heat exchanger, and between the refrigerant and the duct in the indoor heat exchanger. The heat exchange performance with air is controlled. Thereby, the temperature of the air that is cooled by the indoor heat exchanger, heated by the hot water heater, and blown out from the duct is close to the temperature desired by the occupant set by the blowout temperature setting means. Therefore, a comfortable heating feeling can be obtained while suppressing the heating state of the vehicle interior from being overheated.
[0020]
Claim4According to the invention described in the above, the temperature deviation is calculated by adding the allowable temperature rise width, and the rotation speed of the refrigerant compressor based on the temperature deviation, that is, by controlling the cooling capacity of the refrigeration cycle, A more comfortable heating feeling can be obtained while suppressing the heating state from being overheated.
[0021]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Next, an embodiment in which the vehicle air conditioner of the present invention is applied to an electric vehicle air conditioner will be described.
[0022]
[Configuration of First Embodiment]
1 to 11 show a first embodiment of the present invention. FIG. 1 is a view showing an air conditioner for an electric vehicle, and FIG. 2 is a view showing an air conditioner attached to a duct. .
[0023]
The
[0024]
The
[0025]
Furthermore, inside / outside
[0026]
On the leeward side of the
[0027]
Further,
[0028]
The face mode is an outlet mode in which the
[0029]
The
[0030]
The
[0031]
The
[0032]
The electric motor is an electric actuator (electric driving means) in which the power applied from the vehicle-mounted
[0033]
The refrigerant
The
[0034]
The
The second decompression means 24 includes a capillary tube, an orifice, an expansion valve, and the like, and the refrigerant flows inside in the cooling mode. The second decompression means 24 decompresses the refrigerant flowing inside to make the refrigerant in a gas-liquid two-phase state.
[0035]
The
[0036]
The
[0037]
The refrigerant flow
[0038]
The
[0039]
The hot
[0040]
The air inlet and outlet of the hot
[0041]
The
[0042]
The hot water flow
[0043]
FIG. 3 is a diagram illustrating an example of the
[0044]
Below the
[0045]
The
[0046]
FIG. 4 is a diagram showing an ECU of the air conditioner for an electric vehicle. The
[0047]
The
[0048]
The
[0049]
In the heat pump hot water heating mode, the suction mode is mainly the outside air introduction mode, the
[0050]
In the combustion heater hot water heating mode of this embodiment, there is also an operation mode in which the
[0051]
The inside
[0052]
The
[0053]
The
[0054]
The
[0055]
Here, an example of control of the
[0056]
FIG. 5 shows an example of the operation panel. The
[0057]
The outlet mode
[0058]
The
[0059]
The inside / outside
[0060]
FIG. 6 is a diagram showing another example of the operation panel. The
[0061]
[Method of Controlling Outlet Temperature of First Embodiment]
Next, the blow-out temperature control during the heating operation of the
[0062]
First, as shown in the flowchart of FIG. 7, the internal air temperature Tr detected by the internal
[0063]
Next, it is determined whether or not the combustion heater hot water heating mode is instructed. For example, it is determined whether or not the combustion heater hot water heating switch 264 is turned on. Alternatively, it is determined whether or not the outside temperature Tam detected by the
[0064]
If the determination result in step S2 is No, it is determined whether or not the heat pump hot water heating mode is instructed. For example, it is determined whether the heat pump hot
[0065]
If the determination result in step S3 is Yes, the operation is performed in the heat pump hot water heating mode (the
[0066]
If the determination result of step S2 is Yes, as shown in the flowchart of FIG. 8, the set outlet temperature Tset is read from the operating position of the temperature adjusting levers 202 and 207 provided on the operation panel 200 (the outlet temperature Tset). Setting means). Further, detection values are read from various temperature sensors (step S6). Here, the air volume V (m3/ H), the suction temperature TE detected by the post-evaporation temperature sensor (suction temperature sensor) 115, the outlet water temperature (hot water temperature) TWa of the
[0067]
Next, the target outlet temperature TAO is determined by a known method (target outlet temperature determining means: step S7). The target outlet temperature TAO can be obtained by the operation position of the
[0068]
Next, the temperature efficiency φ (V) is determined from the air volume V of the air passing through the hot water heater core 52 (temperature efficiency determining means: step S8). Here, the temperature efficiency φ is calculated based on a characteristic diagram (see FIG. 11) of the air volume V of the
[0069]
Next, the target hot water temperature TWO is determined by a method described later (target hot water temperature determining means: step S9). That is, the target hot water temperature TWO is calculated from the suction temperature TE detected by the
(Equation 1)
TWO = (TAO-TE) / φ + TE
[0070]
Next, it is determined whether or not the inside air circulation mode is set (step S10). If the determination result of step S10 is Yes, control of step S12 is performed.
If the determination result in step S10 is No, the actuator such as a servomotor is controlled so that the inside / outside
[0071]
Next, it is determined whether or not the outlet water temperature TWa of the
[0072]
If the result of the determination in step S12 is Yes, the
[0073]
Next, as shown in the flowchart of FIG. 9, it is determined whether or not the heating state of the vehicle interior is excessively heated (excessive heating determining means: step S15). As a first control example of the overheating determination control, the outlet water temperature TWa of the
(Equation 2)
TWa ≧ TWmax
[0074]
Further, as a second control example of the overheating determination control, it is determined whether or not the outlet water temperature TWb of the hot
(Equation 3)
TWb ≧ TWO + α
Here, α is, for example, 5 degrees to 10 degrees.
[0075]
Further, as a third control example of the overheating determination control, the blowing temperature TFOOT detected by the blowing
(Equation 4)
TFOOT ≧ Tset + β
Here, β is, for example, 5 degrees to 10 degrees.
[0076]
Then, as a fourth control example of the overheating determination control, the internal temperature Tr detected by the internal
(Equation 5)
Tr ≧ Trs + γ
Here, γ is, for example, 5 degrees to 10 degrees.
If the determination result of step S15 is No, that is, if the determination results of steps S16 to S19 are all No, the internal air circulation mode flag is cleared (step S20). Then return.
[0077]
When the determination result of step S15 is Yes, that is, when any of the determination results of steps S16 to S19 is Yes, the
[0078]
Next, until the outlet air temperature of the refrigerant evaporator 25 (the suction temperature TE detected by the post-evaporation temperature sensor 115) reaches the non-freezing temperature (for example, 1 ° C. to 4 ° C.) TES, the rotation of the
Next, it is determined whether or not a predetermined set time (for example, 60 seconds to 120 seconds) has elapsed since the
[0079]
If the result of the determination in step S23 is Yes, as shown in the flowchart of FIG. 10, it is determined whether or not the heating state of the vehicle interior is overheating (overheating determining means: step S24). As a first control example of the overheating determination control, as shown in the
[0080]
As a second control example, it is determined whether or not the outlet water temperature TWb of the hot
[0081]
If the determination result in step S24 is No, that is, if all the determination results in steps S25 to S28 are No, the process returns.
When the determination result of step S24 is Yes, that is, when the determination result of any of steps S25 to S28 is Yes, the inside / outside
[0082]
Next, an inside air circulation mode flag is set (step S30). Next, until the outlet air temperature of the refrigerant evaporator 25 (the suction temperature TE detected by the post-evaporation temperature sensor 115) reaches the non-freezing temperature (for example, 1 ° C. to 4 ° C.) TES, the rotation of the
[0083]
[Operation of the first embodiment]
Next, the operation of the
[0084]
(Cooling mode)
Cooling is performed in summer or the like when the outside air temperature is higher than 25 ° C., for example. In the cooling mode, the refrigerant
[0085]
On the other hand, the air sucked into the
[0086]
The temperature of the blown air blown into the vehicle compartment can be adjusted by adjusting the openings of the
[0087]
(Dehumidification mode)
In the dehumidification mode, the refrigerant
[0088]
(Heat pump hot water heating mode)
In the winter season when the outside air temperature is higher than 4.4 ° C., for example, heat pump hot water heating is performed. In the heat pump hot water heating mode, the refrigerant
[0089]
On the other hand, in the
[0090]
Note that, for example, the outside air sucked into the
[0091]
The temperature of the air blown out into the vehicle compartment can be adjusted by adjusting the opening of the
[0092]
(Combustion heater hot water heating mode when the outside air temperature is lower than 0 ° C)
Depending on the destination, the outside air temperature is extremely low (for example, a cold region having a temperature of −10 ° C. to −30 ° C. or less). In such a case, the
[0093]
Here, the operation of the
[0094]
On the other hand, the hot water enters the
[0095]
(Combustion heater hot water heating mode when the outside air temperature is 0 ° C or higher and 4.4 ° C or lower)
When the outside air temperature is 0 ° C. or more and 4.4 ° C. or less, the heating operation is performed in the combustion heater hot water heating mode because the heat pump hot water heating cannot provide sufficient heating capacity. In such a case, even if the
[0096]
However, since the
[0097]
As described above, when the heating state of the vehicle interior is excessively heated in the combustion heater hot water heating mode, for example, when the outlet water temperature TWa of the
[0098]
As described above, when the LOW operation of the
[0099]
As a result, the power consumption of the electric motor for driving the
Therefore, the heating capacity of the combustion heater hot water heating drops from 2000 kcal / h to 1300 kcal / h to 1500 kcal / h, and it is possible to suppress overheating of the vehicle interior.
[0100]
Even if the
[0101]
As a result, the inlet air temperature of the
[0102]
[Effect of the first embodiment]
As described above, the electric
[0103]
Further, since the hot water heated by the combustion heat of the
[0104]
Further, the
[0105]
[Main actions and effects of the first embodiment]
Next, main functions and effects of this embodiment will be described in detail with reference to FIGS. Here, FIG. 12 is a graph showing the air temperature of each part of the
[0106]
1) X mode
When the normal
[0107]
The air heated as described above when passing through the
[0108]
2) Y mode
The LOW operation (2000 kcal / h) of the
[0109]
The air cooled to 0 ° C. when passing through the
[0110]
Z) Y mode
In this case, since the resistance of the ventilation system decreases, the air volume in the
[0111]
Because of this and the inside air circulation mode, the temperature (point H) of the air sucked from the inside
[0112]
The reason why the blowing temperature (G) is lower in the Z mode than in the X mode and the Y mode is that the air heat of the short circuit is taken by the
[0113]
In this way, 20% to 50% of the amount of heat (the amount of heat radiation) transmitted from the hot
[0114]
This is because, in order to prevent the heating state in the vehicle compartment from being overheated, when the heating method in the vehicle compartment is switched from the combustion heater hot water heating to the heat pump hot water heating, the heating capacity is 1.5 kW to 3. Compared to the requirement of 0 kW, the power consumption is also significantly lower than that of 0.75 kW to 2.0 kW. As a result, the power consumption of the vehicle-mounted
[0115]
Therefore, even if the heating state of the vehicle interior becomes excessive during the combustion heater hot water heating mode, the heating state of the vehicle interior can be changed to a comfortable heating state without stopping the operation of the
[0116]
Further, since the heating capacity of the
[0117]
[Second embodiment]
FIG. 13 shows a second embodiment of the present invention and is a view showing an air conditioner for an electric vehicle. The
The
[0118]
In this embodiment, during the cooling cycle, the refrigerant flows in the order of the refrigerant inlet /
[0119]
Thus, the gas side of the
[0120]
[Third embodiment]
FIG. 14 shows a third embodiment of the present invention and is a view showing an air conditioner for an electric vehicle. In this embodiment, the
[0121]
[Configuration of Fourth Embodiment]
15 to 19 show a fourth embodiment of the present invention, and FIG. 15 shows an air conditioner for an electric vehicle.
[0122]
In the
[0123]
FIG. 16 is a diagram showing an ECU of the air conditioner for an electric vehicle. The
[0124]
Further, as shown in FIGS. 5 and 6, the
[0125]
[Method of Controlling Outlet Temperature of Fourth Embodiment]
Next, the blowout temperature control of the
[0126]
First, as shown in the flowchart of FIG. 17, the inside air temperature Tr detected by the inside
[0127]
In this embodiment, the outlet water temperature of the
[0128]
Next, the target outlet temperature TAO is calculated by a known method (target outlet temperature determining means: step S42). The target outlet temperature TAO can be obtained by the operation position of the
[0129]
Next, the terminal voltage applied to the
[0130]
Next, the target hot water temperature TWO is calculated by a method described later (target hot water temperature determining means: step S46). That is, the target hot water temperature TWO is calculated from the suction temperature Tin detected by the
(Equation 6)
TWO = (TAO−Tin) / φ + Tin
[0131]
Next, it is determined whether or not the combustion heater hot water heating mode is instructed. For example, it is determined whether or not the combustion heater hot water heating switch 264 is turned on. Alternatively, it is determined whether or not the outside temperature Tam detected by the
[0132]
If the determination result in step S47 is No, it is determined whether or not the heat pump hot water heating mode is instructed. For example, it is determined whether the heat pump hot
[0133]
If the determination result of step S48 is Yes, the operation is performed in the heat pump hot water heating mode (the
[0134]
Next, blow-out temperature control in the heat pump hot water heating mode is performed. Specifically, the target rotation speed of the
(Equation 7)
En = TWO-TW
[0135]
If the determination result of step S47 is Yes, as shown in the flowchart of FIG. 18, the
(Equation 8)
En = TWO-TW
[0136]
Next, it is determined whether or not the hot water temperature TW detected by the
When the result of the determination in step S52 is Yes, the
[0137]
Next, the hot water temperature TW detected by the
(Equation 9)
TW ≧ TWO + α
[0138]
If the determination result in step S54 is Yes, the
[0139]
Next, a target rotation speed of the
(Equation 10)
En = TWO- (TW + α)
[0140]
Here, since TWO is replaced by the equation of
[Equation 11]
TWO = (TAO−Tin) / φ + Tin
(Equation 12)
TW = (TA−Tin) / φ + Tin
Here, TA is the outlet temperature (the same value as the outlet temperature detected by the outlet temperature sensor 118).
(Equation 13)
En = {(TAO−Tin) / φ + Tin} − {(TA−Tin) / φ + Tin}
[Equation 14]
En = (TAO−TA) / φ + α
[0141]
That is, in this embodiment, when the heating state of the vehicle interior is excessively heated, the
[0142]
Here, in this embodiment, when the cooling capacity of the
[0143]
Next, FIG. 19 shows test data when this embodiment is actually used. FIG. 19 shows the target hot water temperature TWO, the hot water temperature TW, and the rotation speed Ncomp of the
[0144]
(Modification)
When there is a restriction on the use of a combustion heater, etc., which is a heat source for heating in cold regions, from the viewpoint of environmental problems (for example, a restriction that the combustion heater must not be used unless the outside air temperature falls below a specified value). However, in the air conditioning systems of the first, third, and sixth embodiments, the hot water flow path without using the
[0145]
In this embodiment, the present invention is applied to an air conditioner for an electric vehicle. However, the present invention may be applied to an air conditioner for a vehicle equipped with an air-cooled engine or a water-cooled engine. In addition, you may utilize pure water, the aqueous solution which added the anticorrosion additive for anticorrosion of various metals, a long life coolant, etc. as warm water.
[0146]
In this embodiment, the refrigerant
[0147]
Also, the temperature of the air blown into the vehicle compartment may be controlled by adjusting the circulation amount of the hot water with the
In this embodiment, the
[0148]
In this embodiment, the present invention is applied to an air conditioner for an electric vehicle, but the present invention may be applied to an air conditioner for a vehicle such as an automobile or a train equipped with an internal combustion engine (gasoline engine, diesel engine). .
In this embodiment, the
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a configuration diagram showing an overall structure of an air conditioner for an electric vehicle (first embodiment).
FIG. 2 is a configuration diagram showing an air conditioner in a duct (first embodiment).
FIG. 3 is a sectional view showing an example of a combustion type heater (first embodiment).
FIG. 4 is a block diagram showing an ECU (first embodiment).
FIG. 5 is a front view showing an example of an operation panel (first embodiment).
FIG. 6 is a front view showing another example of the operation panel (first embodiment).
FIG. 7 is a flowchart showing the operation of the ECU (first embodiment).
FIG. 8 is a flowchart showing the operation of the ECU (first embodiment).
FIG. 9 is a flowchart showing the operation of the ECU (first embodiment).
FIG. 10 is a flowchart showing the operation of the ECU (first embodiment).
FIG. 11 is a characteristic diagram showing a relationship between a blower air volume and temperature efficiency (first embodiment).
FIG. 12 is a graph showing the air temperature of each part of the duct (first embodiment).
FIG. 13 is a configuration diagram showing the entire structure of an air conditioner for an electric vehicle (second embodiment).
FIG. 14 is a configuration diagram showing an overall structure of an air conditioner for an electric vehicle (third embodiment).
FIG. 15 is a configuration diagram showing an overall structure of an air conditioner for an electric vehicle (fourth embodiment).
FIG. 16 is a block diagram showing an ECU (fourth embodiment).
FIG. 17 is a flowchart showing the operation of the ECU (fourth embodiment).
FIG. 18 is a flowchart showing the operation of the ECU (fourth embodiment).
FIG. 19 is a time chart showing a target hot water temperature, a hot water temperature, and a rotation speed of a refrigerant compressor (fourth embodiment).
FIG. 20 is a graph showing a relationship between a heating heat load and an outside air temperature.
[Explanation of symbols]
I Traveling inverter
M Traveling motor
1 Air conditioner for electric vehicles
2 duct
3 blower (blower)
4 Refrigeration cycle
5 warm water cycle
7 Inside air inlet (inside air intake)
8 Outside air inlet (outside air intake)
9 Inside / outside air switching damper (inside / outside air adjustment means)
20 Refrigerant compressor
21 Refrigerant water heat exchanger (water-cooled refrigerant condenser)
23 outdoor heat exchanger
25 Refrigerant evaporator (indoor heat exchanger)
30 Air conditioner inverter (rotation speed control means)
51 Water pump (circulation flow generating means)
52 Hot water heater core (Hot water heater)
56 Combustion heater
100 ECU (heating operation control means)
101 CPU (excessive heating determination means)
116 water temperature sensor (heating state detecting means, hot water temperature detecting means)
117 water temperature sensor (heating state detecting means, hot water temperature detecting means)
202 Temperature adjustment lever (outlet temperature setting means)
207 Temperature adjustment lever (outlet temperature setting means)
Claims (4)
（ｂ）このダクト内において車室内へ送風する送風機と、
（ｃ）冷媒を圧縮して吐出する電動式の冷媒圧縮機、前記ダクト内に配設され、冷媒と空気とを熱交換させる室内熱交換器、および前記ダクト外に配設され、冷媒と熱媒体とを熱交換させる室外熱交換器を有し、
前記室内熱交換器を冷媒蒸発器として運転する冷房サイクルと前記室外熱交換器を冷媒蒸発器として運転する暖房サイクルとを切り替え可能な冷凍サイクルと、
（ｄ）前記ダクト内に設置され、前記ダクト内を流れる空気を温水により加熱する温水式加熱器、この温水式加熱器に直列に接続され、燃料の燃焼熱により温水を加熱する燃焼式ヒータ、およびこの燃焼式ヒータで加熱された温水を前記温水式加熱器に循環させる循環流発生手段を有する温水サイクルと、
（ｅ）車室内の暖房状態を検出する暖房状態検出手段、および車室内の暖房状態が暖房過多であるか否かを判定する暖房過多判定手段を有し、
前記燃焼式ヒータの運転時に、前記暖房過多判定手段によって前記暖房状態検出手段で検出された車室内の暖房状態が暖房過多であると判定された場合、前記冷凍サイクルを冷房サイクルで運転する暖房運転制御手段と
を備えた車両用空気調和装置において、
前記ダクトは、車室内空気を取り入れる内気取入口、車室外空気を取り入れる外気取入口、前記内気取入口の近傍に設けられ、温風を吹き出す温風吹出口、および前記内気取入口より取り入れる車室内空気の取入量と前記外気取入口より取り入れる車室外空気の取入量とを調整する内外気調整手段を備え、
前記暖房運転制御手段は、前記燃焼式ヒータの運転時に、前記暖房過多判定手段によって前記暖房状態検出手段で検出された車室内の暖房状態が暖房過多であると判定された場合、前記内外気調整手段を制御して車室外空気の取入量よりも車室内空気の取入量の方を多くすることを特徴とする車両用空気調和装置。(A) a duct for sending air into the passenger compartment;
(B) a blower for blowing air into the vehicle interior in the duct;
(C) an electric refrigerant compressor that compresses and discharges the refrigerant, an indoor heat exchanger that is provided in the duct and exchanges heat between the refrigerant and air, and an indoor heat exchanger that is disposed outside the duct and outputs the refrigerant and heat. Having an outdoor heat exchanger for exchanging heat with the medium,
A refrigeration cycle capable of switching between a cooling cycle in which the indoor heat exchanger operates as a refrigerant evaporator and a heating cycle in which the outdoor heat exchanger operates as a refrigerant evaporator,
(D) a hot water heater installed in the duct and heating the air flowing through the duct with hot water, a combustion heater connected in series to the hot water heater and heating the hot water by combustion heat of fuel; And a hot water cycle having circulating flow generating means for circulating hot water heated by the combustion heater to the hot water heater,
(E) heating state detection means for detecting the heating state of the vehicle interior, and excessive heating determination means for determining whether the heating state of the vehicle interior is overheating,
A heating operation for operating the refrigeration cycle in a cooling cycle when the overheating determination means determines that the heating state in the vehicle compartment detected by the heating state detection means is excessive heating during the operation of the combustion heater. Control means and a vehicle air conditioner,
The duct is provided with an inside air intake for taking in the vehicle interior air, an outside air intake for taking in the outside air of the vehicle interior, a hot air outlet for blowing hot air, and a vehicle interior air taken in from the inside air intake. Internal and external air adjusting means for adjusting the intake amount of the outside air intake and the intake amount of the outside air taken in from the outside air intake,
The heating operation control unit is configured to control the inside and outside air adjustment when the overheating determination unit determines that the heating state in the vehicle cabin detected by the overheating determination unit is overheating during the operation of the combustion heater. An air conditioner for a vehicle , characterized in that the means for controlling the means makes the intake amount of the vehicle interior air larger than the intake amount of the vehicle exterior air .
前記冷凍サイクルは、前記冷媒圧縮機より吐出された冷媒と前記温水サイクル内を循環する温水とを熱交換させて冷媒を凝縮させる水冷式の冷媒凝縮器を有し、この冷媒凝縮器は、前記温水式加熱器に直列に接続されていることを特徴とする車両用空気調和装置。The vehicle air conditioner according to claim 1,
The refrigeration cycle has a water-cooled refrigerant condenser that condenses the refrigerant by exchanging heat between the refrigerant discharged from the refrigerant compressor and hot water circulating in the hot water cycle, and the refrigerant condenser includes: An air conditioner for a vehicle, which is connected in series to a hot water heater .
（ｂ）このダクト内において車室内へ送風する送風機と、
（ｃ）冷媒を圧縮して吐出する電動式の冷媒圧縮機、前記ダクト内に配設され、冷媒と空気とを熱交換させる室内熱交換器、および前記ダクト外に配設され、冷媒と熱媒体とを熱交換させる室外熱交換器を有し、
前記室内熱交換器を冷媒蒸発器として運転する冷房サイクルと前記室外熱交換器を冷媒蒸発器として運転する暖房サイクルとを切り替え可能な冷凍サイクルと、
（ｄ）前記ダクト内に設置され、前記ダクト内を流れる空気を温水により加熱する温水式加熱器、この温水式加熱器に直列に接続され、燃料の燃焼熱により温水を加熱する燃焼式ヒータ、およびこの燃焼式ヒータで加熱された温水を前記温水式加熱器に循環させる循環流発生手段を有する温水サイクルと、
（ｅ）車室内の暖房状態を検出する暖房状態検出手段、および車室内の暖房状態が暖房過多であるか否かを判定する暖房過多判定手段を有し、
前記燃焼式ヒータの運転時に、前記暖房過多判定手段によって前記暖房状態検出手段で検出された車室内の暖房状態が暖房過多であると判定された場合、前記冷凍サイクルを冷房サイクルで運転する暖房運転制御手段と
を備えた車両用空気調和装置において、
前記暖房運転制御手段は、車室内に吹き出す空気の吹出温度を所望の温度に設定する吹出温度設定手段、
この吹出温度設定手段で設定された設定吹出温度に基づいて、目標吹出温度を決定する目標吹出温度決定手段、
この目標吹出温度決定手段で決定した目標吹出温度に基づいて、目標温水温度を決定する目標温水温度決定手段、
前記温水サイクル内を循環する温水の温度を検出する温水温度検出手段、
および前記目標温水温度決定手段で決定した目標温水温度と前記温水温度検出手段で検出した温水温度との温度偏差に基づいて、前記冷凍サイクルを冷房サイクルで運転する時の目標回転速度を決定する目標回転速度決定手段
を有し、
前記目標回転速度決定手段で決定した目標回転速度に基づいて、前記冷媒圧縮機の回転速度を制御することを特徴とする車両用空気調和装置。 (A) a duct for sending air into the passenger compartment;
(B) a blower for blowing air into the vehicle interior in the duct;
(C) an electric refrigerant compressor that compresses and discharges the refrigerant, an indoor heat exchanger that is provided in the duct and exchanges heat between the refrigerant and air, and an indoor heat exchanger that is disposed outside the duct and outputs the refrigerant and heat. Having an outdoor heat exchanger for exchanging heat with the medium,
A refrigeration cycle capable of switching between a cooling cycle in which the indoor heat exchanger operates as a refrigerant evaporator and a heating cycle in which the outdoor heat exchanger operates as a refrigerant evaporator,
(D) a hot water heater installed in the duct and heating the air flowing through the duct with hot water, a combustion heater connected in series to the hot water heater and heating the hot water by combustion heat of fuel; And a hot water cycle having circulating flow generating means for circulating hot water heated by the combustion heater to the hot water heater,
(E) heating state detection means for detecting the heating state of the vehicle interior, and excessive heating determination means for determining whether the heating state of the vehicle interior is overheating,
A heating operation for operating the refrigeration cycle in a cooling cycle when the overheating determination means determines that the heating state in the vehicle compartment detected by the heating state detection means is excessive heating during the operation of the combustion heater. Control means and
In a vehicle air conditioner equipped with
The heating operation control means, a blowout temperature setting means for setting the blowout temperature of the air blown into the vehicle interior to a desired temperature,
A target outlet temperature determining unit that determines a target outlet temperature based on the set outlet temperature set by the outlet temperature setting unit;
A target hot water temperature determining means for determining a target hot water temperature based on the target blow temperature determined by the target blow temperature determining means;
Hot water temperature detection means for detecting the temperature of the hot water circulating in the hot water cycle,
And a target for determining a target rotation speed when the refrigeration cycle is operated in a cooling cycle, based on a temperature difference between the target hot water temperature determined by the target hot water temperature determining means and the hot water temperature detected by the hot water temperature detecting means. Having rotation speed determining means,
An air conditioner for a vehicle, wherein the rotation speed of the refrigerant compressor is controlled based on the target rotation speed determined by the target rotation speed determination means.
前記目標回転速度決定手段では、温度偏差をＥｎ、
前記目標温水温度決定手段で決定した目標温水温度をＴＷＯ、
前記温水温度検出手段で検出した温水温度をＴＷ、
および許容温度上昇幅をαとしたとき、
Ｅｎ＝ＴＷＯ−ＴＷ＋α
の関係を満足するように温度偏差を算出することを特徴とする車両用空気調和装置。The vehicle air conditioner according to claim 3 ,
The target rotation speed determining means determines the temperature deviation as En,
The target hot water temperature determined by the target hot water temperature determining means is TWO,
The hot water temperature detected by the hot water temperature detecting means is TW,
And the allowable temperature rise is α,
En = TWO−TW + α
An air conditioner for a vehicle, wherein a temperature deviation is calculated so as to satisfy the following relationship.
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