JP3674860B2 - Joining method between pure aluminum and aluminum alloy - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、高力アルミニウム合金材の表面処理技術に係り、特に、耐食性がよくない高力アルミニウム合金の欠点を避けるために、板材の表面を母材よりも耐食性良好な純アルミニウムとアルミニウム合金との接合法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
高力アルミニウム合金は、機械的強さの高いことを特長とするものであるが、粒界腐食、応力腐食割れ等の耐食性に問題がある。そこで、アルミニウム合金の表面処理法として、陽極酸化法、合せ板等が行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、アルミニウム合金の表面処理法として、陽極酸化処理法は酸化皮膜の厚さが数μｍ程度で薄い。合せ板を使用する場合、合せ板を熱処理するとき、溶体化温度で内板合金から外板合金へ銅等が拡散し、外板を害する恐れ等があるため、熱処理条件等において、厳しい条件がある。
【０００４】
亜鉛によるアルミニウム合金と純アルミニウムとの接合においては、以下の問題点が挙げられる。
（１）アルミニウム合金と純アルミニウムとの接合側周面に亜鉛が現れた場合、耐食性が劣化する場合がある。
（２）亜鉛によるアルミニウム合金と純アルミニウムとの接合において、アルミニウム合金と純アルミニウムとの界面では、所々に隙間等が生じる場合がある。
【０００５】
また、純アルミニウムと純アルミニウム同士との接合（溶接）あるいはアルミニウム合金とアルミニウム合金同士との接合（溶接）においては、以下の問題点が挙げられる。
（１）溶接部における割れ、気孔等の欠陥が生じる。
（２）純アルミニウム、アルミニウム合金は酸化されやすいので、溶接時は、シールドガス等が必要である。
（３）溶接後の歪みがある。
【０００６】
この発明は、上記のような課題に鑑み、その課題を解決すべく創案されたものであって、その目的とするところは、高力アルミニウム合金の耐食性を向上させるために、被覆層（純アルミニウム）の厚さが十分あり、なおかつ耐食性のある純アルミニウムとの接合において、隙間、剥離、歪み、割れ等がなく、アルミニウム合金及び純アルミニウムの融点（約６１０〜６６０℃）以下で接合できる純アルミニウムとアルミニウム合金との接合法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
以上の目的を達成するために、請求項１の発明は、亜鉛薄板の両面にビスマス粉末を付け、これをアルミニウム合金と純アルミニウムで挟み込み、電気炉でアルミニウム合金と純アルミニウムの隙間にビスマス粉末を付けた亜鉛薄板を入れて、アルミニウム合金と純アルミニウムに圧力を加え、炉内温度４３０〜４７０℃の範囲で、ビスマス粉末と亜鉛薄板を溶解させた後、冷却してアルミニウム合金と純アルミニウムを接合する手段よりなるものである。
【０００８】
また、請求項２の発明は、亜鉛薄板の両面にアンチモン粉末を付け、これをアルミニウム合金と純アルミニウムで挟み込み、電気炉でアルミニウム合金と純アルミニウムの隙間にアンチモン粉末を付けた亜鉛薄板を入れて、アルミニウム合金と純アルミニウムに圧力を加え、炉内温度４３０〜４７０℃の範囲で、アンチモン粉末と亜鉛薄板を溶解させた後、冷却してアルミニウム合金と純アルミニウムを接合する手段よりなるものである。
【０００９】
また、請求項３の発明は、亜鉛薄板の両面にビスマス粉末を付け、これをアルミニウム合金と純アルミニウムで挟み込み、電気炉でアルミニウム合金と純アルミニウムの隙間にビスマス粉末を付けた亜鉛薄板を入れて、アルミニウム合金と純アルミニウムに圧力を加え、炉内温度４３０〜４７０℃の範囲で、ビスマス粉末と亜鉛薄板を溶解させた後、冷却してアルミニウム合金と純アルミニウムを接合し、その後、アルミニウム合金と純アルミニウムとの接合側周面に純アルミニウムのコーティングを行う手段よりなるものである。
【００１０】
また、請求項４の発明は、亜鉛薄板の両面にアンチモン粉末を付け、これをアルミニウム合金と純アルミニウムで挟み込み、電気炉でアルミニウム合金と純アルミニウムの隙間にビスマス粉末を付けた亜鉛薄板を入れて、アルミニウム合金と純アルミニウムに圧力を加え、炉内温度４３０〜４７０℃の範囲で、ビスマス粉末と亜鉛薄板を溶解させた後、冷却してアルミニウム合金と純アルミニウムを接合し、その後、アルミニウム合金と純アルミニウムとの接合側周面に純アルミニウムのコーティングを行う手段よりなるものである。
【００１１】
ここで、請求項３，請求項４の好ましい態様として、アルミニウム合金と純アルミニウムとの接合側周面にこれらよりも硬度の小さい純アルミニウム製ディスクを装着したディスクグラインダを用いて、純アルミニウムのコーティング処理を行ってもよい。また、アルミニウム合金と純アルミニウムとの接合側周面にこれらよりも硬度の小さい純アルミニウム棒状の工具を用いて、フライス加工によって、純アルミニウムのコーティング処理を行ってもよい。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、この発明をより具体的に説明する。純アルミニウムとアルミニウム合金との接合は、以下のとおりである。
（イ）亜鉛薄板の両面にビスマス粉末あるいは、アンチモン粉末を付け、アルミニウム合金と純アルミニウムで挟み込む。
（ロ）電気炉において、アルミニウム合金と純アルミニウムの間にビスマス粉末あるいはアンチモン粉末を付けた亜鉛薄板を入れて、アルミニウム合金と純アルミニウムに圧力を加え、炉内温度４３０〜４７０℃の範囲で、ビスマス粉末あるいはアンチモン粉末及び亜鉛薄板を溶解させた後、冷却する。
（ハ）アルミニウム合金と純アルミニウムとの接合側周面を純アルミニウムでコーティングを行う。純アルミニウムのコーティング法は、次の（１）、（２）の二通りである。
（１）アルミニウム合金と純アルミニウムとの接合側周面にこれらよりも硬度の小さい純アルミニウム製ディスクを装着したディスクグラインダを用いて、純アルミニウムのコーティング処理を行う。
（２）アルミニウム合金と純アルミニウムとの接合側周面にこれらよりも硬度の小さい純アルミニウム棒状の工具を用いて、フライス加工によって、純アルミニウムのコーティング処理を行う。
【００１３】
図１（Ａ）〜（Ｃ）は、純アルミニウムとアルミニウム合金との接合法の模式図を示す。
（イ）亜鉛薄板の両面にビスマス粉末あるいは、アンチモン粉末を付け、アルミニウム合金と純アルミニウムで挟み込む。大気中で、電気炉（炉内温度４３０〜４７０℃）において、アルミニウム合金と純アルミニウムの間にビスマス粉末あるいはアンチモン粉末を付けた亜鉛薄板を入れて、アルミニウム合金と純アルミニウムに圧力を加え、炉内温度４３０〜４７０℃の範囲で、例えば、４７０℃の一定温度に保持した後、冷却する。（図１（Ａ）参照）
（ロ）冷却後、純アルミニウムとアルミニウム合金は接合し、純アルミニウムとアルミニウム合金との接合側周面において、亜鉛層あるいは隙間ができる。（図１（Ｂ）参照）
（ハ）純アルミニウムとアルミニウム合金との接合側周面は、亜鉛層あるいは隙間があるので、その接合側周面に純アルミニウムのコーティングを行う。（図１（Ｃ）参照）
【００１４】
純アルミニウムとアルミニウム合金（５０８３、６０６１）との接合実験後、試料を切断し、断面の組織観察等を行い、界面における隙間、剥離等を調べた。さらに、ディスクグラインダまたはフライス加工による純アルミニウムのコーティングにおける接合側周面の観察を行った。
【００１５】
純アルミニウムとアルミニウム合金（５０８３、６０６１）との界面または接合側周面において、剥離、隙間等がない場合を「○」、界面または接合側周面において、剥離、隙間等がある場合を「×」して評価を行った。
【００１６】
【純アルミニウムとアルミニウム合金との接合の実施例】
実験は、純アルミニウム板（長さ２５ｍｍ×幅２０ｍｍ×厚さ５ｍｍ）とアルミニウム合金板（長さ２５ｍｍ×幅２０ｍｍ×厚さ３〜５ｍｍ）の隙間に純亜鉛薄板（純度９９．９％ 長さ１０ｍｍ×幅１０ｍｍ×厚さ０．２ｍｍ）の両面にビスマス粉末（純度９９％、粒度３０〜６０ｍｅｓｈ）、またはアンチモン粉末（純度９９％、粒度５０〜１００ｍｅｓｈ）の粉末を塗布し、炉内温度４３０〜４７０℃範囲で接合した。
【００１７】
電気炉における接合実験において、４３０℃より低い温度の場合、純アルミニウムとアルミニウム合金は亜鉛が溶解せず、接合しなかった。４７０℃より高い温度の場合、溶融亜鉛が純アルミニウムとアルミニウム合金の隙間から多量にしみ出して、接合が困難となった。ビスマス粉末、アンチモン粉末を利用した理由として、溶融亜鉛の流動性の向上を目的とした。
【００１８】
なお、アルミニウム合金は、５０８３、６０６１（合金番号ＪｌＳ）を使用した。アルミニウム合金５０８３、６０６１のブリネル硬さは、それぞれ７０、９５である。純アルミニウム板は純度９９％以上、ブリネル硬さ２０以上のものを使用した。また、純アルミニウムのディスク（純度９９．５％以上、形状（直径８０ｍｍ、厚さ２ｍｍ））または（２）フライス加工による棒（純度９９．５％以上、形状（直径１０ｍｍ、長さ２００ｍｍ））のブリネル硬さは、例えば、１９以下を使用した。
【００１９】
圧力は、２×１０４Ｎ／ｍｍ２〜２×１０５Ｎ／ｍｍ２で行った。純アルミニウムとアルミニウム合金（５０８３）との接合実験の結果は、表１、表３、純アルミニウムとアルミニウム合金（６０６１）との接合実験の結果は、表２、表４に示す。表１〜表２は、ビスマス粉末を使用した結果、表３〜表４は、アンチモン粉末を利用した結果である。
【００２０】
また、表１〜４は、（１）ディスクグラインダまたは（２）フライス加工による純アルミニウムのコーティング実験の結果も併せて示す。表より純アルミニウムとアルミニウム合金との界面における隙間、剥離等は生じなかった。純アルミニウムとアルミニウム合金（５０８３、６０６１）との接合側周面における純アルミニウムのコーティングは、（１）、（２）の方法において、隙間等の問題は生じなかった。
【００２１】
【表１】
【表２】
【表３】
【表４】
純アルミニウムとアルミニウム合金は、融点以下（約６１０〜６６０℃）（固相接合）においては以下の利点が挙げられる。
・変形が少ない。（低温で接合するので、変形が少ない）
・アルミニウム合金板、純アルミニウム板との酸化を防ぐ。（固相で接合するので、低温で行うため、アルミニウム表面の著しい酸化を防ぐことができる。表面が酸化されると、濡れ性が悪くなり、接合できなくなる。
・低温で接合するので、アルミニウム表面の酸化を防ぐためのシールドガス等が不要である。
【００２６】
【発明の効果】
以上の記載より明らかなように、請求項１〜請求項４の発明に係る純アルミニウムとアルミニウム合金との接合法によれば、純アルミニウム及びアルミニウム合金の融点約６１０〜６６０℃の以下の温度である炉内温度４３０〜４７０℃の範囲内で純アルミニウムとアルミニウム合金とを接合させることができ、従って、純アルミニウムとアルミニウム合金の融点以下（約６１０〜６６０℃）（固相接合）で有する前記した利点、つまり、
・変形が少ない。（低温で接合するので、変形が少ない）
・アルミニウム合金板、純アルミニウム板との酸化を防ぐ。（固相で接合するので、低温で行うため、アルミニウム表面の著しい酸化を防ぐことができる。表面が酸化されると、濡れ性が悪くなり、接合できなくなる。
・低温で接合するので、アルミニウム表面の酸化を防ぐためのシールドガス等が不要である。
等の利点をそのまま享受することができ、これにより、高力アルミニウム合金の耐食性を向上させることができる。
【００２７】
また、請求項３〜請求項４の発明に係る純アルミニウムとアルミニウム合金との接合法によれば、前記の効果に加えて更に、純アルミニウムとアルミニウム合金との接合側周面に純アルミニウムのコーティングを行うことによって、接合側周面の耐食性を向上させることが可能となる。
【００２８】
また、請求項５によれば、アルミニウム合金と純アルミニウムとの接合側周面にこれらよりも硬度の小さい純アルミニウム製ディスクを装着したディスクグラインダを用いることによって、純アルミニウムによる接合側周面のコーティング処理を容易に行うことが可能である。
【００２９】
また、請求項６によれば、アルミニウム合金と純アルミニウムとの接合側周面にこれらよりも硬度の小さい純アルミニウム棒状の工具を用いて、フライス加工を行うことによって、純アルミニウムによる接合側周面のコーティング処理を容易に行うことが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】（Ａ）〜（Ｃ）はこの発明の実施の形態を示す純アルミニウムとアルミニウム合金との接合法の模式図である。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to surface treatment technology for high-strength aluminum alloy materials, and in particular, in order to avoid the drawbacks of high-strength aluminum alloys with poor corrosion resistance, the surface of the plate material is made of pure aluminum and aluminum alloy with better corrosion resistance than the base material. It relates to the joining method.
[0002]
[Prior art]
A high-strength aluminum alloy is characterized by high mechanical strength, but has a problem in corrosion resistance such as intergranular corrosion and stress corrosion cracking. Therefore, anodizing, laminating, and the like are performed as surface treatment methods for aluminum alloys.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
However, as an aluminum alloy surface treatment method, the anodic oxidation method has a thin oxide film thickness of about several μm. When using a laminated plate, when heat treating the laminated plate, there is a risk of copper diffusing from the inner plate alloy to the outer plate alloy at the solution temperature, which may harm the outer plate. is there.
[0004]
In joining aluminum alloy and pure aluminum with zinc, there are the following problems.
(1) When zinc appears on the joint side peripheral surface of an aluminum alloy and pure aluminum, corrosion resistance may deteriorate.
(2) In joining of an aluminum alloy and pure aluminum with zinc, gaps or the like may occur in some places at the interface between the aluminum alloy and pure aluminum.
[0005]
Moreover, the following problems are mentioned in joining (welding) between pure aluminum and pure aluminum or joining (welding) between an aluminum alloy and aluminum alloys.
(1) Defects such as cracks and pores occur in the weld.
(2) Since pure aluminum and aluminum alloy are easily oxidized, a shield gas or the like is required during welding.
(3) There is distortion after welding.
[0006]
The present invention has been devised in view of the above-described problems to solve the problems. The object of the present invention is to improve the corrosion resistance of a high-strength aluminum alloy. ) And a pure aluminum that can be joined at a melting point (about 610 to 660 ° C.) or less of the aluminum alloy and the pure aluminum without joining, peeling, distortion, cracking, etc. in the joining with the pure aluminum having sufficient corrosion resistance. It is to provide a bonding method between aluminum and an aluminum alloy.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the invention of claim 1 is characterized in that bismuth powder is attached to both surfaces of a zinc thin plate, which is sandwiched between aluminum alloy and pure aluminum, and bismuth powder is placed in the gap between the aluminum alloy and pure aluminum in an electric furnace. Put the attached zinc thin plate, apply pressure to the aluminum alloy and pure aluminum, melt the bismuth powder and zinc thin plate in the furnace temperature range of 430-470 ° C, then cool and join the aluminum alloy and pure aluminum It consists of means to do.
[0008]
According to the invention of claim 2, antimony powder is attached to both surfaces of a zinc thin plate, which is sandwiched between an aluminum alloy and pure aluminum, and a zinc thin plate having antimony powder attached to the gap between the aluminum alloy and pure aluminum is put in an electric furnace. The pressure is applied to the aluminum alloy and pure aluminum, and the furnace temperature is in the range of 430 to 470 ° C., the antimony powder and the zinc thin plate are melted, and then cooled to join the aluminum alloy and pure aluminum. .
[0009]
According to a third aspect of the present invention, a bismuth powder is attached to both surfaces of a zinc thin plate, sandwiched between aluminum alloy and pure aluminum, and a zinc thin plate with bismuth powder attached to the gap between the aluminum alloy and pure aluminum is placed in an electric furnace. Then, pressure is applied to the aluminum alloy and pure aluminum, and the bismuth powder and the zinc thin plate are melted in the furnace temperature range of 430 to 470 ° C., and then cooled to join the aluminum alloy and pure aluminum. It comprises means for coating pure aluminum on the peripheral surface of the joint side with pure aluminum.
[0010]
Further, the invention of claim 4 is to apply antimony powder on both sides of a zinc thin plate, sandwich this with an aluminum alloy and pure aluminum, and put a zinc thin plate with bismuth powder attached to the gap between the aluminum alloy and pure aluminum in an electric furnace. Then, pressure is applied to the aluminum alloy and pure aluminum, and the bismuth powder and the zinc thin plate are melted in the furnace temperature range of 430 to 470 ° C., and then cooled to join the aluminum alloy and pure aluminum. It comprises means for coating pure aluminum on the peripheral surface of the joint side with pure aluminum.
[0011]
Here, as a preferred embodiment of claims 3 and 4, pure aluminum coating is performed using a disc grinder in which a pure aluminum disc having a hardness lower than these is attached to the peripheral surface of the aluminum alloy and pure aluminum. Processing may be performed. Alternatively, pure aluminum coating may be performed by milling on a peripheral surface of the joining side of the aluminum alloy and pure aluminum using a pure aluminum rod-like tool having a smaller hardness than these.
[0012]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, the present invention will be described more specifically. The joining of pure aluminum and aluminum alloy is as follows.
(B) Bismuth powder or antimony powder is applied to both sides of a zinc thin plate and sandwiched between aluminum alloy and pure aluminum.
(B) In an electric furnace, a zinc thin plate with bismuth powder or antimony powder is put between an aluminum alloy and pure aluminum, pressure is applied to the aluminum alloy and pure aluminum, and the furnace temperature is in the range of 430 to 470 ° C. The bismuth powder or antimony powder and the zinc thin plate are dissolved and then cooled.
(C) The joint side peripheral surface of the aluminum alloy and pure aluminum is coated with pure aluminum. The pure aluminum coating methods are the following two (1) and (2).
(1) A pure aluminum coating process is performed using a disc grinder in which a pure aluminum disc having a hardness smaller than these is mounted on the joining side peripheral surface of an aluminum alloy and pure aluminum.
(2) A pure aluminum coating treatment is performed by milling on the peripheral surface of the joining side of the aluminum alloy and pure aluminum using a pure aluminum rod-like tool having a hardness smaller than these.
[0013]
1A to 1C are schematic views showing a joining method between pure aluminum and an aluminum alloy.
(B) Bismuth powder or antimony powder is applied to both sides of a zinc thin plate and sandwiched between aluminum alloy and pure aluminum. In an electric furnace (furnace temperature 430 to 470 ° C.), a zinc thin plate with bismuth powder or antimony powder is placed between an aluminum alloy and pure aluminum, and pressure is applied to the aluminum alloy and pure aluminum. In the range of the internal temperature of 430 to 470 ° C., for example, it is cooled after being kept at a constant temperature of 470 ° C. (See Fig. 1 (A))
(B) After cooling, pure aluminum and the aluminum alloy are joined, and a zinc layer or a gap is formed on the joining side peripheral surface of the pure aluminum and the aluminum alloy. (See Fig. 1 (B))
(C) Since there is a zinc layer or a gap on the joining side peripheral surface of pure aluminum and the aluminum alloy, the joining side peripheral surface is coated with pure aluminum. (See Fig. 1 (C))
[0014]
After a joining experiment between pure aluminum and an aluminum alloy (5083, 6061), the sample was cut, the cross-sectional structure was observed, and the gaps at the interface, peeling, and the like were examined. Furthermore, the joining side peripheral surface in the coating of the pure aluminum by the disk grinder or the milling process was observed.
[0015]
“○” indicates that there is no separation, gap, or the like at the interface between the pure aluminum and the aluminum alloy (5083, 6061) or the joining side peripheral surface, and “×” indicates that there is separation, a gap, or the like at the interface or the joining side peripheral surface. And evaluated.
[0016]
[Example of joining pure aluminum and aluminum alloy]
In the experiment, a pure zinc thin plate (purity 99.9% length) was placed in a gap between a pure aluminum plate (length 25 mm × width 20 mm × thickness 5 mm) and an aluminum alloy plate (length 25 mm × width 20 mm × thickness 3 to 5 mm). A powder of bismuth powder (purity 99%, particle size 30 to 60 mesh) or antimony powder (purity 99%, particle size 50 to 100 mesh) is applied to both sides of 10 mm × width 10 mm × thickness 0.2 mm, and the furnace temperature 430 Bonding was performed in the range of ˜470 ° C.
[0017]
In a joining experiment in an electric furnace, in the case of a temperature lower than 430 ° C., pure aluminum and an aluminum alloy did not melt and did not join. When the temperature was higher than 470 ° C., molten zinc exuded in a large amount from the gap between pure aluminum and the aluminum alloy, making joining difficult. The purpose of using bismuth powder and antimony powder was to improve the fluidity of molten zinc.
[0018]
In addition, 5083 and 6061 (alloy number JlS) were used for the aluminum alloy. The Brinell hardness of aluminum alloys 5083 and 6061 is 70 and 95, respectively. A pure aluminum plate having a purity of 99% or more and a Brinell hardness of 20 or more was used. Also, pure aluminum disc (purity 99.5% or more, shape (diameter 80 mm, thickness 2 mm)) or (2) milled rod (purity 99.5% or more, shape (diameter 10 mm, length 200 mm)) For example, the Brinell hardness of 19 or less was used.
[0019]
The pressure was 2 × 10 4 N / mm 2 to 2 × 10 5 N / mm 2 . Tables 1 and 3 show the results of joining experiments between pure aluminum and aluminum alloy (5083), and Tables 2 and 4 show the results of joining experiments between pure aluminum and aluminum alloy (6061). Tables 1 to 2 show the results of using bismuth powder, and Tables 3 to 4 show the results of using antimony powder.
[0020]
Tables 1 to 4 also show the results of a pure aluminum coating experiment by (1) disc grinder or (2) milling. From the table, there was no gap or peeling at the interface between pure aluminum and aluminum alloy. The coating of pure aluminum on the joining side peripheral surface of pure aluminum and aluminum alloy (5083, 6061) did not cause problems such as gaps in the methods (1) and (2).
[0021]
[Table 1]
[Table 2]
[Table 3]
[Table 4]
Pure aluminum and an aluminum alloy have the following advantages below the melting point (about 610 to 660 ° C.) (solid phase bonding).
-Less deformation. (Since it is joined at low temperature, there is little deformation)
・ Prevents oxidation with aluminum alloy plates and pure aluminum plates. (Because bonding is performed in a solid phase, since the process is performed at a low temperature, it is possible to prevent significant oxidation of the aluminum surface.
・ Because bonding is performed at a low temperature, there is no need for a shielding gas to prevent oxidation of the aluminum surface.
[0026]
【The invention's effect】
As apparent from the above description, according to the joining method of pure aluminum and aluminum alloy according to the inventions of claims 1 to 4, the melting point of pure aluminum and aluminum alloy is about 610 to 660 ° C. or less. Pure aluminum and an aluminum alloy can be bonded within a certain furnace temperature range of 430 to 470 ° C., and therefore the melting point of the pure aluminum and the aluminum alloy is below the melting point (about 610 to 660 ° C.) (solid phase bonding). Benefits, that is,
-Less deformation. (Since it is joined at low temperature, there is little deformation)
・ Prevents oxidation with aluminum alloy plates and pure aluminum plates. (Because bonding is performed in a solid phase, since the process is performed at a low temperature, it is possible to prevent significant oxidation of the aluminum surface.
・ Because bonding is performed at a low temperature, there is no need for a shielding gas to prevent oxidation of the aluminum surface.
Thus, the corrosion resistance of the high-strength aluminum alloy can be improved.
[0027]
Moreover, according to the joining method of the pure aluminum and aluminum alloy which concerns on invention of Claims 3-4, in addition to the said effect, a pure aluminum coating is further carried out to the joining side surrounding surface of a pure aluminum and an aluminum alloy. By performing this, it becomes possible to improve the corrosion resistance of the joining side peripheral surface.
[0028]
Further, according to claim 5, by using a disc grinder on which a pure aluminum disc having a hardness lower than these is mounted on the joint side peripheral surface of the aluminum alloy and pure aluminum, the coating of the joint side peripheral surface with pure aluminum is performed. Processing can be performed easily.
[0029]
According to the sixth aspect of the present invention, the joint side peripheral surface of pure aluminum is obtained by performing milling on the joint side peripheral surface of the aluminum alloy and pure aluminum using a pure aluminum rod-like tool having a hardness lower than these. It is possible to easily perform the coating process.
[Brief description of the drawings]
FIGS. 1A to 1C are schematic views of a method for joining pure aluminum and an aluminum alloy according to an embodiment of the present invention.
Claims (6)
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