JP4139600B2 - Treatment method of wastewater containing fluorine - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、フッ素を含む排水から、フッ素が低減された処理水を生じさせる、排水処理方法に関する。また、本発明は、フッ素および共存物質を含む排水から、フッ素および共存物質が低減された処理水を生じさせる、排水処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
工場などからの排水の水質については厳しい制限がなされているが、その規制は年々厳しくなる傾向にある。電子産業（特に半導体関連）、発電所、アルミニウム工業などから排出される排水中には、フッ素、リン、金属元素といった、近年厳しい排水基準が設けられている元素が含まれている場合が多い。このため、フッ素、リン、金属元素を排水から効率良く除去することが求められており、そのための従来技術の１つとして晶析除去法が知られている。
【０００３】
フッ素の晶析除去法としては、フッ素を含む排水に、水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）２）、塩化カルシウム（ＣａＣｌ２）、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）をはじめとするカルシウム化合物を添加し、式（Ｉ）に示されるように、難溶性のフッ化カルシウムを生じさせることを基本とする。
Ｃａ２＋＋２Ｆ−→ ＣａＦ２↓ （Ｉ）
特願昭５９−６３８８４号（特開昭６０−２０６４８５号）には、フッ素とカルシウムを含有する種晶を充填した反応槽にフッ素含有排水をカルシウム剤と共に導入して、種晶上にフッ化カルシウムを析出させる、いわゆるフッ化カルシウム晶析法が開示されている。この晶析法においては、一般的に、反応槽の底部から排水を導入し、種晶を流動化させながら上向流で通水して処理を行い、必要に応じて反応槽からの流出水を循環している。この方法によると、フッ素含有量が低減された処理水を得ることができるだけでなく、析出するフッ化カルシウムをペレットとして比較的高純度で回収でき、用途に応じてこれを再利用することも可能である。
【０００４】
上述の様な晶析反応においては、晶析反応槽内で、晶析用薬液中のカルシウムとフッ素との存在割合が、晶析化合物の溶解度における過飽和条件の、液中に核が存在しなければ晶析反応を起こさない準安定域に制御されることが要求される。晶析反応装置としては、従来の、公知の晶析反応装置が使用可能であり、具体的には、晶析処理により得られる処理水を晶析反応槽に循環することによって、晶析反応槽内でのカルシウムとフッ素濃度を、晶析反応槽への注入濃度よりも低く（例えば、Ｆ＝５０〜２００ｍｇ／Ｌ、Ｃａ＝２００〜１０００ｍｇ／Ｌ）して、上記準安定域で晶析反応が行われる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、フッ素含有排水およびカルシウム含有液の、晶析反応槽での注入点においては、フッ素濃度およびカルシウム濃度がそれぞれ局所的に高くなる場合があり、この場合には、安定域での反応となって微細粒子が生成する。特に、排水中のフッ素濃度が１０００ｍｇ／Ｌを超えると急激に微細粒子の発生量が増加し、該微細粒子は処理水中に排出されるので、処理水質の悪化を招くという問題がある。例えば、排水中のフッ素濃度が２０００ｍｇ／Ｌの場合には、ＳＳ（懸濁粒子）として約５００ｍｇ／Ｌ（フッ素濃度としては約２５０ｍｇ／Ｌに相当）の量の微細粒子が処理水中に含まれる。
このような微細粒子の生成という問題は、上述のようにフッ素濃度が高い場合に限られるものではなく、排水中にフッ素以外の共存元素が含まれている場合にも起こり得る。上述のような電子産業（特に半導体関連）、発電所、アルミニウム工業などから排出される排水中には、フッ素だけでなく、リン、金属元素など、各種元素が含まれていることが多く、晶析反応においては、これらの共存元素が様々な形で関与している。
【０００６】
例えば、排水中にリンがリン酸として含まれる場合には、リンを含む排水に、水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）２）、塩化カルシウム（ＣａＣｌ２）をはじめとするカルシウム化合物が添加されると、式（ＩＩ）および（ＩＩＩ）に示されるように、難溶性のリン酸カルシウムおよびリン酸ヒドロキシアパタイト（以下、リン酸カルシウム等という）が生じる。
３Ｃａ２＋＋２ＰＯ４ ３− → Ｃａ３（ＰＯ４）２↓ （ＩＩ）
５Ｃａ２＋＋ＯＨ−＋３ＰＯ４ ３− → Ｃａ５ＯＨ（ＰＯ４）３↓ （ＩＩＩ）
上述の反応は、リンの晶析除去法として利用されているものである。しかし、フッ素の晶析除去法において、種晶上にフッ化カルシウムとリン酸カルシウム等が同時に析出する場合には、フッ化カルシウムのペレット純度が低下し、該ペレットの再利用の点で問題となる。また、上記リン酸化合物の析出により、フッ化カルシウムのペレット強度が低下し、晶析反応槽内の上向流による流動でペレットが摩耗して微細粒子が形成され、処理水質の悪化をもたらす。
このような、フッ化カルシウム以外の不純物の析出によるペレット強度の低下と、それにより起こる微細粒子の形成は、上記リン酸の共存により生じるだけでなく、ケイ素や金属元素がシリカや金属、金属酸化物などの形態でペレット中に混入することによっても引き起こされる。特に、シリカは排水中にケイフッ酸の形態で、数１０〜数１００ｍｇ／Ｌ以上も含まれる場合があるので問題である。
【０００７】
上述のような微細粒子の生成による処理水質の悪化を改善するものとして、特開２００１−９６２８１号には、晶析処理後の処理水をろ過して、処理水中の微細粒子を除去するという方法が開示されている。
しかし、ろ過装置として膜ろ過装置を用いる場合には、上記晶析処理において形成される微細粒子の粒径が０．０５〜０．５μｍと非常に微細であり、その量も多いことから、膜面積あたりの流量を非常に小さくして運転しなければならず、設備費が顕著に増大するという問題がある。また、ろ過装置として砂ろ過装置を用いる場合には、粒径０．０５〜０．５μｍといった微細粒子は砂ろ過層を通過するという問題もある。また、５００ｍｇ／Ｌという高ＳＳ含量の処理水を砂ろ過装置でろ過するのは、すぐに差圧が上昇して逆洗が必要となるので一般的な解決法ではない。
【０００８】
上述のような、共存元素の存在によるペレットの純度低下と、それによる微細粒子の形成を防止するための方法の１つとして、フッ化カルシウムの晶析反応を、共存元素がペレットに混入しない条件、すなわち、共存元素が晶析処理水に残留する様な条件で行うことが考えられる。
しかし、処理水中に溶存している共存元素も、最終的には処理水から除去が求められる場合があり、このときには、逆浸透膜装置、イオン交換装置等を用いた除去処理が必要となるが、晶析処理水には晶析反応槽において生じる微細粒子が含まれるため、逆浸透膜装置においては逆浸透膜の閉塞を招き、さらに晶析処理水には過剰に供給されたカルシウムイオンをはじめとする各種イオンが含まれるため、イオン交換装置においては再生頻度の増大を招く等の問題がある。
【０００９】
また、共存元素の存在は、晶析処理水中のフッ素含有量の増加を招くという問題もある。具体的には、フッ素のみを含有し、共存元素を含まない排水については、晶析処理によって、１０〜２０ｍｇＦ／Ｌ程度までフッ素濃度を低減できる。しかし、共存元素がイオン、金属、化合物などの形態で存在する場合には、その含有量によっては、処理水中のフッ素濃度が３０〜５０ｍｇＦ／Ｌ程度まで上昇する場合がある。このとき、処理水をさらに高度に処理するためにフッ素吸着樹脂等を使用することが考えられるが、装置の複雑化、設備費の増大を招くという問題がある。
よって、フッ素を含む排水を晶析処理する場合における上記問題点を解決しなければ、実際に、かかる排水からフッ素を除去する手段として、晶析処理を用いることはできない。特に、半導体工場等から排出されるような、フッ素および共存元素を含む排水から、フッ化カルシウムを高純度、高回収率で回収して、フッ化カルシウムの廃棄物を出すことなく再利用し、かつ、処理水が純水製造の原料として利用できる程度にまで処理することができなくなる。
【００１０】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、フッ素を含む排水から、高純度のフッ化カルシウムを回収すると共に、フッ素が高度に低減された処理水を得ることができる排水処理方法を提供することを目的とする。
また、本発明は、フッ素および共存元素を含む排水から、高純度のフッ化カルシウムを回収すると共に、フッ素および共存元素が高度に低減された処理水を得ることができる排水処理方法を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明は請求項１として、フッ素およびリンを含む排水とカルシウム含有液とを晶析反応槽に供給し、該晶析反応槽内のｐＨを３〜４に維持しつつ、該晶析反応槽内の種晶上にフッ化カルシウムを析出させてペレットを形成させ、フッ素が低減された１次処理水を生じさせる晶析処理を行い、次いで、該１次処理水に凝集剤を添加して、該１次処理水中のフッ素およびリンを凝集沈殿させ、フッ素およびリンが低減された最終処理水を生じさせる凝集沈殿処理を行う、排水処理方法を提供する。
本発明は請求項２として、凝集沈殿処理において、１次処理水がｐＨ６〜９に調整される、請求項１記載の排水処理方法を提供する。
本発明は請求項３として、凝集沈殿処理において、１次処理水に、リン化合物またはリン化合物のイオンが添加される、請求項１又は２記載の排水処理方法を提供する。
【００１２】
【発明の実施の形態】
本発明は、フッ素を含む排水とカルシウム含有液とを晶析反応槽に供給し、該晶析反応槽内の種晶上にフッ化カルシウムを析出させてペレットを形成させ、フッ素が低減された１次処理水を生じさせる晶析処理を行い、次いで、該１次処理水に凝集剤を添加して、該１次処理水中のフッ素を凝集沈殿させ、フッ素が低減された最終処理水を生じさせる凝集沈殿処理を行う、排水処理方法に関する。
本発明の排水処理方法においては、まず、第１の工程として、晶析処理が行われ、次いで、第２の工程として凝集沈殿処理が行われる。本発明はこの２つの工程を組み合わせることにより、晶析処理だけで得られる処理水よりも、高度にフッ素が低減された処理水を回収することを可能にする。
【００１３】
本発明の排水処理方法で処理される排水は、フッ素を含むものであれば、如何なる由来の排水であっても良く、例えば、半導体関連産業をはじめとする電子産業、発電所、アルミニウム工業などから排出される排水が挙げられるが、これらに限定されるものではない。
また、本発明の排水処理方法で処理される排水はフッ素以外の元素（以下、共存元素という）を含んでいても良い。ここで、共存元素とは、フッ素以外の元素であって、本発明の排水処理方法における凝集沈殿処理工程において、該元素が凝集沈殿されるような元素をいう。具体的には、リン、ケイ素、金属元素等が挙げられるが、上記定義に包含されるものであれば、これらに限定されるものではない。共存元素に包含される金属元素としては、例えば、Ａｌ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｍｏ、Ａｇ、Ｃｄ、Ｈｇ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｔｅが挙げられるが、これらに限定されるものではない。
【００１４】
本発明において、排水がフッ素と共存元素を含む場合の態様として、フッ素および共存元素を含む排水とカルシウム含有液とを晶析反応槽に供給し、該晶析反応槽内の種晶上にフッ化カルシウムを析出させてペレットを形成させ、フッ素が低減された１次処理水を生じさせる晶析処理を行い、次いで、該１次処理水に凝集剤を添加して、該１次処理水中のフッ素および共存元素を凝集沈殿させ、フッ素および共存元素が低減された最終処理水を生じさせる凝集沈殿処理を行う、排水処理方法が挙げられる。
この態様においては、高度にフッ素が低減されるだけでなく、排水中に存在する共存元素も同時に低減することができるという利点があり、特に、共存元素が最終処理水中に高濃度に存在することが望まれない、リン、金属元素等の場合に特に有用である。
【００１５】
排水中に含まれるフッ素は晶析反応により晶析するのであれば、任意の状態で排水中に存在することが可能である。また、共存元素は凝集沈殿処理により凝集沈殿除去できるのであれば、任意の状態で排水中に存在することができる。排水中に溶解しているという観点から、フッ素および共存元素はイオン化した状態であるのが好ましいが、化合物、金属など排水中に溶解していない状態でも良い。イオン化した状態とは、フッ素イオン（Ｆ−）、および銅イオン（Ｃｕ２＋）等をはじめとする金属イオンなど、元素がそのままイオン化したもの、また、共存元素を含む化合物がイオン化したもの、例えば、共存元素がリンの場合には、メタリン酸、ピロリン酸、オルトリン酸（単にリン酸ともいう、Ｈ３ＰＯ４）、三リン酸、四リン酸、亜リン酸等をはじめとする化合物がイオン化したもの、共存元素がケイ素の場合には、オルトケイ酸（Ｈ４ＳｉＯ４）、メタケイ酸、メソ二ケイ酸、メソ三ケイ酸などのケイ酸をはじめとする化合物がイオン化したもの、さらに、金属錯イオン等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。排水中に含まれるフッ素については、フッ酸（ＨＦ）および／またはフッ素イオンの形態で存在するのが好ましい。共存元素については、金属イオンの場合には、金属元素イオン、金属元素錯イオンとして存在するのが好ましく、リンの場合にはリン酸イオンとして、また、ケイ素の場合にはケイ酸イオンとして存在するのが好ましい。
【００１６】
晶析処理工程において使用されるカルシウム含有液としては、カルシウムを含んでおり、フッ素を晶析除去できる液であれば、任意のカルシウム化合物を含む液を使用することができる。また、カルシウム含有液を構成する液体媒体としては、本発明の目的に反しない限りは任意の物質が可能であり、好ましくは水である。カルシウム含有液においてカルシウムの供給源となるカルシウム化合物としては、水酸化カルシウム、塩化カルシウム、炭酸カルシウム等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。また、カルシウム含有液は、これらカルシウム化合物の１種類から調製されるものであっても良いし、２以上の化合物から調製されるものであっても良い。さらに、カルシウム含有液は、カルシウムが完全に液体媒体中に溶解された溶液状態であっても良いし、カルシウム化合物の全部または一部が固体として残存するスラリーの状態でも良い。カルシウム含有液中のカルシウムの濃度は、排水中のフッ素および／または共存元素濃度、晶析反応槽の処理能力、循環される処理水量等に応じて適宜設定される。
【００１７】
本発明の排水処理方法においては、排水を晶析処理して得られる１次処理水をさらに凝集沈殿処理するので、晶析処理においてフッ化カルシウムの微細粒子が形成されたとしても、該微細粒子は凝集沈殿処理により低減、除去される。晶析処理においては、排水中のフッ素濃度が高くなると、フッ化カルシウムの微細粒子の形成が促進される。よって、このような高濃度のフッ素を含む排水を、晶析処理だけで有効に処理するのは困難である。本発明の排水処理方法においては、排水を晶析処理して得られる１次処理水を凝集沈殿処理することにより、微細粒子を低減できるので、排水中のフッ素が高濃度であっても、該排水を有効に処理できる。具体的には、本発明の方法で処理可能な排水中のフッ素濃度としては、２０００ｍｇ／Ｌ以下であり、好ましくは、１０００ｍｇ／Ｌ以下まで、より好ましくは、５００ｍｇ／Ｌ以下まで処理可能である。
【００１８】
排水が上述のような共存元素を含む場合には、晶析処理において形成されるフッ化カルシウムペレット中に共存元素が混入し、ペレットのフッ化カルシウムの純度が低下する場合がある。例えば、共存元素がリンの場合には、式（ＩＩ）、（ＩＩＩ）および（ＩＶ）に示されるように、
３Ｃａ２＋＋２ＰＯ４ ３− → Ｃａ３（ＰＯ４）２↓ （ＩＩ）
５Ｃａ２＋＋ＯＨ−＋３ＰＯ４ ３−→ Ｃａ５ＯＨ（ＰＯ４）３↓（ＩＩＩ）
５Ｃａ２＋＋３ＰＯ４ ３−＋Ｆ−→ Ｃａ５（ＰＯ４）３Ｆ↓ （ＩＶ）
の反応が晶析反応槽内で起こって、リンが難溶性のリン酸カルシウム、リン酸ヒドロキシアパタイト、およびフルオロアパタイトとしてフッ化カルシウムと共に析出し、ペレット中のフッ化カルシウム含有率が低くなる。
また、排水中の共存元素がケイ素であって、ケイ酸イオンの形態で存在している場合には、難溶性のケイ酸カルシウム等がペレット中に混入することにより、ペレット中のフッ化カルシウム含有率が低くなる。さらに、排水中に金属元素が共存元素として存在する場合には、金属酸化物、金属等により、ペレット中のフッ化カルシウム含有率が低くなる。
【００１９】
本発明者は、晶析処理工程において、晶析処理の際の晶析反応槽内のｐＨを所定の範囲に維持することにより、晶析処理の結果得られるペレット中のフッ化カルシウムの含有率を高純度、例えば、９５重量％以上、好ましくは、９７重量％以上、より好ましくは、９８重量％以上にできることを見出した。
すなわち、本発明の排水処理方法においては、晶析処理で得られるペレット中のフッ化カルシウム含有率が９５重量％以上、好ましくは、９７重量％以上、より好ましくは、９８重量％以上となるように、晶析処理時の晶析反応槽内のｐＨが維持される。上述のフッ化カルシウム含有率を達成するために必要なｐＨは、排水中に含まれる共存元素の種類によって異なるが、具体的にはｐＨ３以上である。代表的な共存元素についてのｐＨは、リンの場合はｐＨ３〜５、好ましくは、３〜４であり；ケイ素の場合はｐＨ３〜７、好ましくは、ｐＨ３〜５であり；鉄の場合はｐＨ３〜４、好ましくは、ｐＨ３〜３．５であり；アルミニウムの場合はｐＨ３〜６、好ましくは、ｐＨ３〜４であり；銅の場合はｐＨ３〜８、好ましくは、ｐＨ３〜６である。本発明は、排水中に含まれる共存元素の含有率が高い場合であっても、高純度のフッ化カルシウムが回収できるという点で、従来法と比較してより有利な排水処理方法である。本発明の方法においては、晶析処理によって排水中に含まれるフッ素がフッ化カルシウムとして晶析除去されるので、得られる１次処理水は、フッ素が低減されている。なお、本明細書においては、特に示されていない場合には、数値範囲はその境界値を含む。
本発明において晶析処理される排水に含まれるフッ素および共存元素の比率は特に限定されるものではないが、排水中の共存元素含有量が排水中のフッ素含有量の１／１０（重量比；フッ素元素および共存元素としての重量比）以上の場合にも適用でき、好ましくは、該比率が１／５（重量比）以上の場合にも適用でき、より好ましくは、該比率が３／１０（重量比）以上の場合にも適用できる。
【００２０】
本発明の晶析処理工程において、晶析反応槽内のｐＨが所定の範囲に維持される場合であって、ｐＨの調整が必要となる場合には、ｐＨ調整剤を晶析反応槽内に供給することによりｐＨの調整を行うことができる。ｐＨ調整剤としては、晶析反応槽内のｐＨを変動させることができる任意の酸、またはアルカリを含んでいれば良く、酸またはアルカリの種類は本発明の目的に反しない限りは特に限定されるものではない。好ましくは、ｐＨ調整剤に使用される酸としては、塩酸等が挙げられ、アルカリとしては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等が挙げられる。ｐＨ調整剤の供給方法としては、晶析反応槽にｐＨ調整剤供給手段を設け、該手段から直接に晶析反応槽内にｐＨ調整剤を供給するような態様が可能である。また、他の態様としては、ｐＨ調整剤を、晶析反応槽に供給されるカルシウム含有液、排水および／または循環処理水に添加して、これらと共に晶析反応槽内に供給するような態様も可能である。また、晶析反応槽内のｐＨをモニターするために、任意に、ｐＨメーターを晶析反応槽に設置することができる。また、晶析反応槽内のｐＨをモニターするために、晶析反応槽から排出される１次処理水のｐＨをモニターする態様も可能である。
【００２１】
本発明の排水処理方法においては、第２の工程として、凝集沈殿処理が行われる。該凝集沈殿処理工程においては、晶析処理により得られた１次処理水中に残存するフッ素が凝集沈殿により低減、除去され、排水中に共存元素が存在する場合には、該共存元素も凝集沈殿により低減、除去される。
凝集沈殿処理は、１次処理水に凝集剤を添加することにより行われる。凝集剤としては、ポリ塩化アルミニウム（ＰＡＣ）、硫酸バンド、塩化第２鉄、硫酸第１鉄、硫酸第２鉄をはじめとする無機凝集剤が挙げられる。これら、無機凝集剤を１次処理水に添加することにより、晶析反応時に形成されるフッ化カルシウム、金属酸化物、リン酸カルシウム等の微細粒子が、無機凝集剤から形成される水酸化物、炭酸塩等のフロックと共沈することにより、凝集沈殿させられる。
また、フッ素および共存元素が溶解された状態で１次処理水に存在する場合には、例えば、共存元素がリンの場合には、１次処理水中のリン酸をはじめとするリン元素が無機凝集剤と反応して難溶性の化合物を形成し、同時に形成される水酸化物、炭酸塩等のフロックとの共沈作用によって、リンが沈殿除去される。リン以外の、ケイ素、金属元素の場合であっても、これら元素が無機凝集剤と反応して難溶性の化合物を形成することにより、同様に凝集沈殿される。
また、凝集沈殿処理で使用される凝集剤としては、上記無機凝集剤だけでなく、カチオン系高分子凝集剤、アニオン系高分子凝集剤、ノニオン系高分子凝集剤をはじめとする有機高分子凝集剤も挙げられ、該有機高分子凝集剤を単独で、または無機凝集剤と併用して使用することも可能である。無機凝集剤と高分子凝集剤は併用されるのが好ましい。無機凝集剤と高分子凝集剤が併用される場合には、これら凝集剤は任意の順序で適用可能であるが、１次処理水に無機凝集剤が添加された後に、高分子凝集剤が添加されることが好ましい。
【００２２】
１次処理水中に含まれる共存元素が、凝集沈殿処理においてフッ素と難溶性化合物を形成する場合には、凝集沈殿処理による、さらなるフッ素の低減が可能となる。例えば、共存元素がリンの場合には、共存するカルシウム、フッ素と共に、難溶性物質であるフルオロアパタイトを形成し、これがフロックと共沈することにより、さらなるフッ素の除去が可能となる。上述のような共存元素とフッ素による難溶性化合物の形成は、凝集沈殿処理の際のｐＨに応じて変化する。
このような観点から、凝集沈殿処理が行われる際のｐＨは、フッ素および共存元素が、上述のような難溶性化合物を形成させることができるｐＨであるのが好ましく、より好ましくは、ｐＨ５以上であり、さらにより好ましくは、ｐＨ６〜９である。
【００２３】
凝集沈殿処理における１次処理水のｐＨの調整は、凝集剤の添加前に行われても良いし、凝集剤の添加と同時であっても良いし、凝集剤添加後であっても良い。好ましくは、あらかじめ溶存フッ素および共存元素を難溶性物質に転化するとの観点から、凝集沈殿処理における１次処理水のｐＨの調整は凝集剤の添加前に行われ、この場合、ｐＨ調整槽を設け、該ｐＨ調整槽でｐＨを調整することができる。
凝集沈殿処理におけるｐＨの調整に使用されるｐＨ調整剤としては、凝集沈殿処理における１次処理水のｐＨを変動させることができる任意の酸、またはアルカリを含んでいれば良く、酸またはアルカリの種類は本発明の目的に反しない限りは特に限定されるものではない。好ましくは、ｐＨ調整に使用される酸としては、塩酸等が挙げられ、アルカリとしては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等が挙げられる。
【００２４】
凝集沈殿処理においては、形成される難溶性物質が汚泥として分離され、フッ素および共存元素が低減された最終処理水が得られる。本発明の排水処理方法で得られる最終処理水においては、フッ素濃度が８ｍｇ／Ｌ以下、好ましくは、５ｍｇ／Ｌ以下、より好ましくは、３ｍｇ／Ｌ以下である。最終処理水中の共存元素濃度は、共存元素の種類、当初排水中に含まれる共存元素の量、最終処理水に望まれる共存元素の濃度等によって異なるが、例えば、リンの場合には、１ｍｇ／Ｌ以下、好ましくは、０．５ｍｇ／Ｌ以下、より好ましくは、０．２ｍｇ／Ｌ以下である。
【００２５】
本発明の排水処理方法においては、凝集沈殿処理工程においてフルオロアパタイトをはじめとする難溶性フッ素化合物を形成させ、これを沈殿除去することにより、１次処理水中に残存するフッ素を高度に除去することを可能にしている。よって、最終処理水において、１次処理水と比較してさらなるフッ素の低減を図るために、排水または１次処理水、好ましくは１次処理水に、任意のソースから得られる、リン酸イオンをはじめとするリン化合物イオンを添加することも可能である。ここで、リン化合物イオンのソースとしては、市販のリン化合物、もしくはリン化合物を水などの溶媒に溶解させた溶液、リン化合物を含む排水、または本発明の凝集沈殿処理工程でリンを含む排水を処理して回収された汚泥、もしくは該汚泥を酸やアルカリで溶解した溶液等が挙げられるがこれらに限定されるものではない。
また、本発明の凝集沈殿処理工程で回収される汚泥には、無機凝集剤、添加される場合には高分子凝集剤、フッ化カルシウム等の難溶性化合物が含まれているので、これを溶解してまたはそのまま１次処理水に添加することにより、先に述べたリンの補給だけでなく、フロックの導入による凝集沈殿処理の促進が可能になると共に、無機凝集剤、高分子凝集剤の使用量を低減することも可能になる。
【００２６】
図１に本発明の排水処理方法に使用可能な排水処理装置の１態様を示し、これに基づいて、本発明を詳述する。晶析反応装置は、排水中のフッ素が低減された処理水を排出する晶析反応槽１と、排水を晶析反応槽１に供給する排水供給手段と、晶析用薬液であるカルシウム含有液を晶析反応槽１に供給する晶析用薬液供給手段とを具備し、任意に、該晶析反応槽から排出される処理水の少なくとも一部を晶析反応槽１に返送する処理水循環手段とを具備する。晶析反応槽１の内部には晶析処理前に種晶が充填され、該種晶の表面上に、排水に含まれるフッ素と、カルシウムとの反応物であるフッ化カルシウムを析出させてフッ化カルシウムペレット２を形成させることにより、フッ素濃度が低下した１次処理水を排出させる。晶析反応槽１は前記機能を有するものであれば、長さ、内径、形状などについては、任意の態様が可能であり、特に限定されるものではない。
【００２７】
晶析反応槽１に充填される種晶の充填量は、フッ素を晶析反応により除去できるのであれば特に限定されるものではなく、フッ素濃度、カルシウム濃度、また、晶析反応装置の運転条件等に応じて適宜設定される。晶析反応装置においては、晶析反応槽１内に上向流を形成し、該上向流によってペレット２が流動するような流動床の晶析反応槽１が好ましいので、種晶は流動可能な量で晶析反応槽１に充填されるのが好ましい。
種晶は、本発明の目的に反しない限りは、任意の材質が可能であり、例えば、ろ過砂、活性炭、およびジルコンサンド、ガーネットサンド、サクランダム（商品名、日本カートリット株式会社製）などをはじめとする金属元素の酸化物からなる粒子、並びに、晶析反応による析出物であるフッ化カルシウムからなる粒子等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。種晶上で晶析反応が起こりやすいという点、また、生成するペレット２から、より純粋なフッ化カルシウムを回収できるという観点から、フッ化カルシウム（蛍石）が種晶として使用されるのが好ましい。種晶の形状、粒径は、晶析反応槽１内での流速、晶析対象成分の濃度等に応じて適宜設定され、本発明の目的に反しない限りは特に限定されるものではない。
【００２８】
排水供給手段は、排水を晶析反応槽１に供給できるものであれば任意の態様が可能である。図１の態様においては、晶析反応槽１に連結された排水供給ライン３から、排水が晶析反応槽１に供給される。排水中のフッ素濃度を一定にするために、排水供給ライン３には、排水を一旦貯留することができる排水タンクが連結されていても良い。
晶析用薬液供給手段は、カルシウム含有液を晶析反応槽１に供給できるものであれば任意の態様が可能である。図１の態様においては、晶析反応槽１に連結されたカルシウム含有液供給ライン４から、カルシウム含有液が晶析反応槽１に供給される。
【００２９】
排水供給ライン３およびカルシウム含有液供給ライン４は晶析反応槽１の任意の部分に接続することができる。本発明の晶析反応装置においては、晶析反応槽１内に上向流を形成すると、効率的に晶析反応を行うことができるという観点から、排水供給ライン３およびカルシウム含有液供給ライン４は晶析反応槽１の底部に接続されるのが好ましい。また、図１の態様においては、排水供給ライン３およびカルシウム含有液供給ライン４はそれぞれ１つであるが、これに限定されるものではなく、これらが複数設けられていても良い。
また、図１の態様においては、ｐＨ調整剤を晶析反応槽１に供給するために、晶析反応槽１にｐＨ調整剤供給ライン７が設けられており、さらに、晶析反応槽１内のｐＨをモニターするために、晶析反応槽１にｐＨメーターが設置されている。
【００３０】
晶析反応槽１は、晶析反応により、フッ素が低減された１次処理水を該晶析反応槽１の外部に排出する。１次処理水は、晶析反応槽１における液体の流れに従って任意の部分から排出される。晶析反応槽１内で上向流が形成される場合には、晶析反応槽１の上部から１次処理水が排出される。図１の態様では、晶析反応槽１の上部から排出される１次処理水は、処理水排出ライン５を通って最終的に系外に排出される。
図１の晶析処理装置は、晶析反応槽１から排出される１次処理水の少なくとも一部を該晶析反応槽１に返送する処理水循環手段を有する。処理水循環手段としては、１次処理水の少なくとも一部を晶析反応槽１に返送できるものであれば任意の態様が可能であり、特に限定されるものではない。図１の態様においては、処理水循環手段として、処理水排出ライン５から分岐し、晶析反応槽１に連結された処理水循環ライン６が設けられており、該処理水循環ライン６には１次処理水移送のためのポンプが介装されている。処理水循環手段は、１次処理水を晶析反応槽１に循環させることにより、晶析反応槽１内に供給された排水を希釈すると共に、カルシウム含有液と排水を混合し、さらに、晶析反応槽１内で所定の流れ、特に上向流を形成させるものである。よって、晶析反応槽１内で上向流が形成される場合には、図１のように、処理水循環ライン６は晶析反応槽１の底部に接続されるような態様が好ましい。
【００３１】
次いで、１次処理水は処理水排出ライン５を介して、ｐＨ調整槽８に移送され、必要な場合にはｐＨの調整が行われる。次いで、１次処理水は凝集処理が行われる凝集槽９に移送される。凝集槽９においては、１次処理水に無機凝集剤が添加され、難溶性化合物が形成される。図１の態様においては、ｐＨ調整槽８でｐＨの調整が行われ、凝集槽９で無機凝集剤が添加されているが、ｐＨの調整と無機凝集剤の添加は同じ槽で行われても良い。また、任意に、ｐＨ調整槽８または凝集槽９において、リン酸を添加して、溶解性フッ素の難溶性化合物への転化を促進させることも可能である。図１の態様においては、ｐＨ調整槽８にｐＨメーターが設けられているが、ｐＨメーターの設置は任意である。ｐＨ調整槽８で処理後の処理水は凝集槽９に移行し、さらに、処理水は、フロック形成槽１０に移行し、任意に、高分子凝集剤が添加されて凝集処理が行われ、フロックの形成が促進される。ｐＨ調整槽８、凝集槽９およびフロック形成槽１０には、撹拌手段を設けることも可能である。フロック形成槽１０で凝集処理された処理水は沈殿槽１１に移送され、難溶性化合物が沈殿し、該沈殿物が汚泥として分離され、フッ素が低減された最終処理水が得られる。本発明における凝集沈殿処理に使用可能な装置としては、フッ素を沈殿除去することができるものであれば、図１に示される態様に限らず任意の態様が可能であり、特に限定されるものではない。また、各槽の形状、大きさなども特に限定されるものではない。
以下、実施例で本発明をより具体的に説明するが、本発明は実施例に限定されるものではない。
【００３２】
【実施例】
実施例１〜７および比較例１〜３
フッ化ナトリウムをフッ素濃度で５００ｍｇＦ／Ｌ、およびリン酸をリン酸濃度で２００ｍｇＰＯ４／Ｌ（リン濃度に換算すると６５ｍｇＰ／Ｌ）となるように精製水に溶解したものを模擬排水として、図１に示す態様の排水処理装置で、フッ素およびリンの除去試験を行った。晶析反応槽としては、内径５０ｍｍ×高さ２５００ｍｍの円柱型アクリルカラムを使用した。晶析部には種晶として蛍石（９８．０％フッ化カルシウム含有）を充填量１０００ｍＬで充填した。晶析反応槽に供給される模擬排水の流量は１９．６Ｌ／時間であった。また、１次処理水の循環量は５８．９Ｌ／時間であった。カルシウム含有液として、１０％塩化カルシウムを０．４６Ｌ／時間で、晶析反応槽に供給した。ｐＨ調整剤として、塩酸または水酸化ナトリウムを使用して、各実施例および比較例において、晶析反応槽内のｐＨ、および凝集沈殿処理工程におけるｐＨ調整槽のｐＨを表１に示されるように調整した。凝集沈殿処理工程におけるｐＨ調整槽は５Ｌであり、凝集槽は２Ｌ、フロック形成槽は２Ｌ、沈殿槽は内径２００ｍｍ×高さ１０００ｍｍの容量であった。また、無機凝集剤として、ポリ塩化アルミニウム３００ｍｇ／Ｌを、有機高分子凝集剤として、アニオン系高分子凝集剤である、オルフロックＯＡ−２３（オルガノ株式会社製）２ｍｇ／Ｌを使用した。
排水処理開始から、５時間後の１次処理水および最終処理水について、各処理水中に含まれるフッ素およびリン酸の濃度を測定した。該実施例および比較例において測定され、表１に示されるフッ素濃度は、１次処理水または最終処理水に酸を添加して、これら処理水中の微細粒子を溶解した後に、該溶解液中のフッ素濃度を測定することにより得られるトータルフッ素濃度である。
また、晶析反応槽において形成されたペレットを回収し、ペレット中のフッ化カルシウムの含有率を測定した。晶析反応槽、ｐＨ調整槽でのｐＨ、および晶析、凝集沈殿処理の結果を表１に示す。なお、フッ素濃度の測定は、ランタン−アリザリンコンプレキソン吸光光度法に基づいて行われ、リン酸濃度の測定はモリブデン青吸光光度法に基づいて行われた。
【００３３】
【表１】
実施例１〜７の結果から明らかなように、晶析反応槽のｐＨが３〜５の範囲においては、１次処理水中のトータルフッ素濃度が１０〜１１ｍｇＦ／Ｌまで低減されると共に、ペレット中のフッ化カルシウム含有率も９９％以上という高純度であった。また、凝集沈殿処理後は、トータルフッ素濃度は２〜９ｍｇＦ／Ｌまで低減され、リン濃度は、ｐＨ５で１２ｍｇＰＯ４／Ｌ、ｐＨ６では３ｍｇＰＯ４／Ｌ、ｐＨ７以上では１ｍｇＰＯ４／Ｌ以下まで低減され、本発明の方法がフッ素およびリンを高度に除去できる排水処理方法であることが示された。特に、凝集処理時のｐＨ（ｐＨ調整槽のｐＨ）が６〜９の範囲においては、フッ素およびリンの顕著な低減が認められた。
これに対して、晶析反応槽のｐＨが２．５である比較例１では、フッ素の晶析除去が不充分であった。また、晶析反応槽のｐＨが６および７（比較例２および３）の場合には、晶析反応槽におけるフッ素の晶析除去が不充分であり、さらにペレット中のフッ化カルシウム含有率も９０％程度もしくはそれ以下であり、高純度の回収を達成することができなかった。また、最終処理水中のフッ素濃度も１２ｍｇＦ／Ｌ以上であり、充分なものとはいえなかった。
【００３５】
実施例８〜１１および比較例４
フッ化ナトリウムをフッ素濃度で１０００ｍｇＦ／Ｌ、およびシリカ（ＳｉＯ２）を１００ｍｇＳｉＯ２／Ｌとなるように精製水に溶解したものを模擬排水として、図１に示す態様の排水処理装置で、フッ素およびシリカの除去試験を行った。晶析反応槽としては、内径５０ｍｍ×高さ２５００ｍｍの円柱型アクリルカラムを使用した。晶析部には種晶として蛍石（９８．０％フッ化カルシウム含有）を充填量１０００ｍＬで充填した。晶析反応槽に供給される模擬排水の流量は１０．０Ｌ／時間であった。また、１次処理水の循環量は５８．９Ｌ／時間であった。カルシウム含有液として、１０％塩化カルシウムを０．４６Ｌ／時間で、晶析反応槽に供給した。ｐＨ調整剤として、塩酸または水酸化ナトリウムを使用して、各実施例および比較例において、晶析反応槽内のｐＨを４とし、凝集沈殿処理工程におけるｐＨ調整槽のｐＨを表２に示されるように調整した。凝集沈殿処理工程におけるｐＨ調整槽は５Ｌであり、凝集槽は２Ｌ、フロック形成槽は２Ｌ、沈殿槽は内径１５０ｍｍ×高さ１０００ｍｍの容量であった。また、無機凝集剤として、ポリ塩化アルミニウム３００ｍｇ／Ｌを、有機高分子凝集剤として、アニオン系高分子凝集剤である、オルフロックＯＡ−２３（オルガノ株式会社製）２ｍｇ／Ｌを使用した。また、実施例１１においては、ｐＨ調整槽においてリン酸を１５０ｍｇＰＯ４／Ｌの量で添加した。なお、比較例４においては、晶析処理後、凝集沈殿を行わなかった。
排水処理開始から、５時間後の１次処理水および最終処理水について、各処理水中に含まれるフッ素およびシリカの濃度を測定した。溶解性フッ素濃度としては、１次処理水を０．２μｍフィルターでろ過処理して得られるろ過水中のフッ素含量を測定し、これを溶解性フッ素濃度とした。また、トータルフッ素濃度としては、１次処理水または最終処理水に酸を添加して、これら処理水中の微細粒子を溶解した後に該溶解液中のフッ素濃度を測定し、これをトータルフッ素濃度とした。
また、晶析反応槽において形成されたペレットを回収し、ペレット中のフッ化カルシウムの含有率を測定した。なお、フッ素濃度の測定は、ランタン−アリザリンコンプレキソン吸光光度法に基づいて行われ、シリカ濃度の測定はモリブデン青吸光光度法に基づいて行われた。ｐＨ調整槽でのｐＨ、および晶析、凝集沈殿処理の結果を表２に示す。
【００３６】
【表２】
実施例８〜１１および比較例４の結果から明らかなように、フッ素濃度が１０００ｍｇＦ／Ｌと高いので、溶解性フッ素は１２ｍｇＦ／Ｌと低減されていたが、トータルフッ素量が１２０ｍｇＦ／Ｌであり、このことは、フッ素を含有する微細粒子が１次処理水中に高濃度で含まれていることを示す。本発明の方法である実施例８〜１０においては、最終処理水中のトータルフッ素含有量が１０ｍｇＦ／Ｌまで低減されており、凝集沈殿処理により、フッ素を含有する微細粒子が顕著に除去されたことを示す。また、実施例１１においては、凝集沈殿処理においてリン酸を添加することにより、最終処理水中のトータルフッ素が２ｍｇＦ／Ｌと顕著に低減されており、これは溶解性フッ素の顕著な低減を示すものであった。また、共存元素の化合物であるシリカは、晶析反応においてはほとんど除去されないが、凝集沈殿処理によって除去されたことを示す。
【００３８】
【発明の効果】
以上、説明したように、本発明は、晶析処理、特に、晶析反応槽内のｐＨを所定の範囲に維持して晶析処理した後に、得られる処理水を凝集沈殿処理することにより、膜ろ過装置のような莫大な設備費を要する装置を使用することなく、フッ素を含む排水、特に高濃度でフッ素を含む排水から、高純度のフッ化カルシウムを回収すると共に、フッ素が高度に低減された処理水を得ることができるという有利な効果を有する。
また、本発明は、排水がフッ素と共に共存元素を含む場合であっても、高純度のフッ化カルシウムを回収できると共に、フッ素および共存元素が高度に低減された処理水を得ることができるという有利な効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 図１は、本発明の排水処理方法に使用可能な排水処理装置の１態様を示す概略図である。
【符号の説明】
１ 晶析反応槽
２ ペレット
３ 排水供給ライン
４ カルシウム含有液供給ライン
５ 処理水排出ライン
６ 処理水循環ライン
７ ｐＨ調整剤供給ライン
８ ｐＨ調整槽
９ 凝集槽
１０ フロック形成槽
１１ 沈殿槽[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a wastewater treatment method for producing treated water with reduced fluorine from wastewater containing fluorine. The present invention also relates to a wastewater treatment method for producing treated water with reduced fluorine and coexisting substances from wastewater containing fluorine and coexisting substances.
[0002]
[Prior art]
Although there are strict restrictions on the quality of wastewater from factories, the regulations tend to be stricter year by year. Wastewater discharged from the electronics industry (especially in the semiconductor industry), power plants, and aluminum industries often contains elements that have recently established strict drainage standards, such as fluorine, phosphorus, and metal elements. For this reason, it is required to efficiently remove fluorine, phosphorus, and metal elements from waste water, and a crystallization removal method is known as one of conventional techniques for that purpose.
[0003]
As a method for removing crystallization of fluorine, calcium hydroxide (Ca (OH)2), Calcium chloride (CaCl2), Calcium carbonate (CaCO3) And other calcium compounds are added to form hardly soluble calcium fluoride as shown in the formula (I).
Ca2++ 2F−→ CaF2↓ (I)
In Japanese Patent Application No. 59-63884 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 60-206485), fluorine-containing wastewater is introduced into a reaction tank filled with a seed crystal containing fluorine and calcium together with a calcium agent, and fluorinated on the seed crystal. A so-called calcium fluoride crystallization method in which calcium is precipitated is disclosed. In this crystallization method, in general, waste water is introduced from the bottom of the reaction tank, and the seed crystal is fluidized and treated in an upward flow while the effluent from the reaction tank is flowed as necessary. Is circulating. According to this method, not only can treated water with reduced fluorine content be obtained, but the precipitated calcium fluoride can be recovered as pellets with relatively high purity, and can be reused depending on the application. It is.
[0004]
In the crystallization reaction as described above, in the crystallization reaction tank, there must be no nuclei in the liquid in which the proportion of calcium and fluorine in the crystallization chemical solution is supersaturated in the solubility of the crystallization compound. For example, it is required to be controlled in a metastable region where no crystallization reaction occurs. As the crystallization reaction apparatus, a conventional, known crystallization reaction apparatus can be used. Specifically, the crystallization reaction tank is obtained by circulating treated water obtained by the crystallization treatment to the crystallization reaction tank. The concentration of calcium and fluorine is lower than the concentration injected into the crystallization reaction tank (for example, F = 50 to 200 mg / L, Ca = 200 to 1000 mg / L), and the crystallization reaction is performed in the metastable region. Is done.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, at the injection point of the fluorine-containing wastewater and calcium-containing liquid in the crystallization reaction tank, the fluorine concentration and the calcium concentration may be locally increased. In this case, the reaction is in a stable region. And fine particles are formed. In particular, when the fluorine concentration in the waste water exceeds 1000 mg / L, the amount of fine particles generated increases abruptly and the fine particles are discharged into the treated water. For example, when the fluorine concentration in the wastewater is 2000 mg / L, SS (suspended particles) contains about 500 mg / L of fine particles (the fluorine concentration is equivalent to about 250 mg / L) in the treated water. .
Such a problem of generation of fine particles is not limited to the case where the fluorine concentration is high as described above, and may also occur when a coexisting element other than fluorine is contained in the waste water. Wastewater discharged from the electronics industry (especially semiconductor-related), power plants, and aluminum industries as described above often contains not only fluorine but also various elements such as phosphorus and metal elements. In the deposition reaction, these coexisting elements are involved in various forms.
[0006]
For example, when phosphorus is contained as phosphoric acid in the wastewater, calcium hydroxide (Ca (OH)) is added to the wastewater containing phosphorus.2), Calcium chloride (CaCl2) And other calcium compounds are added, as shown in formulas (II) and (III), hardly soluble calcium phosphate and hydroxyapatite phosphate (hereinafter referred to as calcium phosphate or the like) are produced.
3Ca2++ 2PO4 3- → Ca3(PO4)2↓ (II)
5Ca2++ OH−+ 3PO4 3- → Ca5OH (PO4)3↓ (III)
The reaction described above is used as a method for removing crystallization of phosphorus. However, in the crystallization removal method of fluorine, when calcium fluoride, calcium phosphate, and the like are simultaneously deposited on the seed crystal, the pellet purity of calcium fluoride is lowered, which causes a problem in terms of reuse of the pellet. Further, the precipitation of the phosphoric acid compound decreases the strength of the calcium fluoride pellets, and the pellets are worn by the flow of the upward flow in the crystallization reaction tank to form fine particles.
The decrease in pellet strength due to the precipitation of impurities other than calcium fluoride and the formation of fine particles caused thereby are not only caused by the coexistence of phosphoric acid, but also silicon and metal elements are oxidized by silica, metal, and metal oxides. It is also caused by mixing into the pellet in the form of a product. In particular, silica is a problem because it may contain several tens to several hundred mg / L or more in wastewater in the form of silicic acid.
[0007]
Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-96281 discloses a method in which treated water after crystallization treatment is filtered to remove fine particles in treated water. Is disclosed.
However, when a membrane filtration device is used as the filtration device, the particle size of the fine particles formed in the crystallization process is very fine, 0.05 to 0.5 μm, and the amount thereof is large. There is a problem that the operation cost must be significantly increased because the flow rate per area must be very small. Moreover, when using a sand filtration apparatus as a filtration apparatus, there also exists a problem that a fine particle with a particle size of 0.05-0.5 micrometer passes a sand filtration layer. Moreover, filtering treated water having a high SS content of 500 mg / L with a sand filter is not a general solution because the differential pressure immediately increases and backwashing is required.
[0008]
As one of the methods for preventing the decrease in the purity of the pellet due to the presence of the coexisting element and the formation of fine particles as described above, the crystallization reaction of calcium fluoride is performed under the condition that the coexisting element is not mixed into the pellet. That is, it is conceivable that the coexisting elements remain under conditions such that they remain in the crystallization water.
However, the coexisting elements dissolved in the treated water may eventually be required to be removed from the treated water. In this case, a removal treatment using a reverse osmosis membrane device, an ion exchange device, or the like is required. In addition, since the crystallization water contains fine particles generated in the crystallization reaction tank, the reverse osmosis membrane device causes clogging of the reverse osmosis membrane, and the crystallization water contains excessively supplied calcium ions. In other words, the ion exchange apparatus has a problem that the regeneration frequency is increased.
[0009]
In addition, the presence of coexisting elements also causes a problem that the fluorine content in the crystallization treated water is increased. Specifically, for wastewater containing only fluorine and not containing coexisting elements, the fluorine concentration can be reduced to about 10 to 20 mg F / L by crystallization treatment. However, when the coexisting elements are present in the form of ions, metals, compounds, etc., the fluorine concentration in the treated water may rise to about 30 to 50 mg F / L depending on the content. At this time, it is conceivable to use a fluorine-adsorbing resin or the like in order to further treat the treated water, but there is a problem that the apparatus becomes complicated and the equipment cost increases.
Therefore, unless the above-mentioned problems in crystallization treatment of wastewater containing fluorine are solved, crystallization treatment cannot actually be used as means for removing fluorine from such wastewater. In particular, calcium fluoride is recovered with high purity and high recovery rate from wastewater containing fluorine and coexisting elements, such as discharged from semiconductor factories, etc., and reused without releasing calcium fluoride waste. Moreover, it becomes impossible to treat the treated water to such an extent that it can be used as a raw material for producing pure water.
[0010]
The present invention has been made in view of such circumstances, and is capable of recovering high-purity calcium fluoride from wastewater containing fluorine and obtaining treated water with highly reduced fluorine. An object is to provide a processing method.
The present invention also provides a wastewater treatment method capable of recovering high-purity calcium fluoride from wastewater containing fluorine and coexisting elements and obtaining treated water with highly reduced fluorine and coexisting elements. With the goal.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
The present invention provides as claim 1And phosphorusThe waste water containing calcium and the calcium-containing liquid are supplied to the crystallization reaction tank,While maintaining the pH in the crystallization reaction tank at 3-4,Calcium fluoride is deposited on the seed crystals in the crystallization reaction tank to form pellets, and a crystallization treatment is performed to produce primary treated water with reduced fluorine, and then aggregated in the primary treated water To the fluorine in the primary treated waterAnd phosphorusCoagulate and precipitate fluorineAnd phosphorusProvided is a wastewater treatment method for performing a coagulation sedimentation treatment that generates final treated water with reduced water content.
The present invention as claimed in
The present invention as claimed in claim 3,3. The phosphorus compound or the ion of the phosphorus compound is added to the primary treated water in the coagulation sedimentation treatment.Provide a wastewater treatment method.
[0012]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
In the present invention, fluorine-containing waste water and a calcium-containing liquid are supplied to a crystallization reaction tank, and calcium fluoride is deposited on the seed crystals in the crystallization reaction tank to form pellets, thereby reducing fluorine. A crystallization treatment for generating primary treated water is performed, and then a flocculant is added to the primary treated water to coagulate and precipitate fluorine in the primary treated water, resulting in final treated water with reduced fluorine. The present invention relates to a wastewater treatment method for performing coagulation sedimentation treatment.
In the wastewater treatment method of the present invention, first, crystallization treatment is performed as the first step, and then coagulation sedimentation treatment is performed as the second step. By combining these two steps, the present invention makes it possible to recover treated water that is highly reduced in fluorine than treated water obtained only by crystallization treatment.
[0013]
The wastewater treated by the wastewater treatment method of the present invention may be any wastewater as long as it contains fluorine. For example, from the electronics industry including the semiconductor-related industry, the power plant, the aluminum industry, etc. Examples include, but are not limited to, discharged wastewater.
Moreover, the wastewater treated by the wastewater treatment method of the present invention may contain elements other than fluorine (hereinafter referred to as coexisting elements). Here, the coexisting element is an element other than fluorine, and is an element that is coagulated and precipitated in the coagulation-precipitation treatment step in the wastewater treatment method of the present invention. Specific examples include phosphorus, silicon, metal elements and the like, but are not limited thereto as long as they are included in the above definition. Examples of the metal elements included in the coexisting elements include Al, V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Zn, Mo, Ag, Cd, Hg, Sn, Pb, and Te. It is not limited to.
[0014]
In the present invention, as an embodiment in which the wastewater contains fluorine and a coexisting element, the wastewater containing fluorine and the coexisting element and the calcium-containing liquid are supplied to the crystallization reaction tank, and the fluorine is put on the seed crystal in the crystallization reaction tank. Calcium fluoride is precipitated to form pellets, and a crystallization treatment is performed to generate primary treated water with reduced fluorine. Then, a flocculant is added to the primary treated water, Examples include a wastewater treatment method in which fluorine and coexisting elements are coagulated and precipitated, and a coagulation sedimentation treatment is performed to generate final treated water in which fluorine and coexisting elements are reduced.
In this embodiment, there is an advantage that not only the fluorine is highly reduced but also the coexisting elements present in the waste water can be reduced at the same time. In particular, the coexisting elements are present in a high concentration in the final treated water. Is particularly useful in the case of phosphorus, metal elements, etc.
[0015]
The fluorine contained in the waste water can be present in the waste water in an arbitrary state as long as it is crystallized by the crystallization reaction. The coexisting elements can be present in the wastewater in any state as long as the coexisting elements can be removed by coagulation precipitation. From the viewpoint of being dissolved in the wastewater, the fluorine and the coexisting elements are preferably in an ionized state, but may be in a state where they are not dissolved in the wastewater such as a compound or metal. The ionized state is fluorine ion (F−), And copper ions (Cu2+) And other metal ions that are ionized as they are, or compounds that contain coexisting elements are ionized, for example, when the coexisting element is phosphorus, metaphosphoric acid, pyrophosphoric acid, orthophosphoric acid (simply Also called phosphoric acid, H3PO4), Triphosphoric acid, tetraphosphoric acid, phosphorous acid and other compounds ionized, and when the coexisting element is silicon, orthosilicate (H4SiO4), Compounds in which compounds such as silicic acid such as metasilicic acid, mesodisilicic acid, and mesotrisilicic acid are ionized, and metal complex ions are exemplified, but are not limited thereto. The fluorine contained in the waste water is preferably present in the form of hydrofluoric acid (HF) and / or fluorine ions. The coexisting element is preferably present as a metal element ion or metal element complex ion in the case of a metal ion, as a phosphate ion in the case of phosphorus, and as a silicate ion in the case of silicon. Is preferred.
[0016]
As the calcium-containing liquid used in the crystallization treatment step, a liquid containing any calcium compound can be used as long as it contains calcium and can crystallize and remove fluorine. Moreover, as a liquid medium which comprises a calcium containing liquid, unless the object of this invention is contrary, arbitrary substances are possible, Preferably it is water. Examples of the calcium compound that serves as a calcium supply source in the calcium-containing liquid include, but are not limited to, calcium hydroxide, calcium chloride, and calcium carbonate. Further, the calcium-containing liquid may be prepared from one of these calcium compounds, or may be prepared from two or more compounds. Further, the calcium-containing liquid may be in a solution state in which calcium is completely dissolved in a liquid medium, or may be in a slurry state in which all or part of the calcium compound remains as a solid. The concentration of calcium in the calcium-containing liquid is appropriately set according to the fluorine and / or coexisting element concentration in the waste water, the treatment capacity of the crystallization reaction tank, the amount of treated water to be circulated, and the like.
[0017]
In the wastewater treatment method of the present invention, the primary treated water obtained by crystallization treatment of the wastewater is further coagulated and precipitated, so that even if fine particles of calcium fluoride are formed in the crystallization treatment, the fine particles Is reduced and removed by the coagulation sedimentation treatment. In the crystallization treatment, the formation of fine calcium fluoride particles is promoted when the fluorine concentration in the wastewater is increased. Therefore, it is difficult to effectively treat such wastewater containing high-concentration fluorine only by crystallization treatment. In the wastewater treatment method of the present invention, fine particles can be reduced by coagulating and precipitating the primary treated water obtained by crystallization treatment of the wastewater. Therefore, even if the fluorine in the wastewater has a high concentration, Effluent can be treated effectively. Specifically, the fluorine concentration in the wastewater that can be treated by the method of the present invention is 2000 mg / L or less, preferably 1000 mg / L or less, more preferably 500 mg / L or less. .
[0018]
When the wastewater contains the coexisting elements as described above, the coexisting elements may be mixed in the calcium fluoride pellets formed in the crystallization process, and the purity of the calcium fluoride in the pellets may be reduced. For example, when the coexisting element is phosphorus, as shown in the formulas (II), (III) and (IV),
3Ca2++ 2PO4 3- → Ca3(PO4)2↓ (II)
5Ca2++ OH−+ 3PO4 3-→ Ca5OH (PO4)3↓ (III)
5Ca2++ 3PO4 3-+ F−→ Ca5(PO4)3F ↓ (IV)
This reaction occurs in the crystallization reaction tank, and phosphorus precipitates together with calcium fluoride as poorly soluble calcium phosphate, hydroxyapatite, and fluoroapatite, and the calcium fluoride content in the pellet is lowered.
In addition, when the coexisting element in the wastewater is silicon and is present in the form of silicate ions, calcium fluoride in the pellet is contained by mixing poorly soluble calcium silicate into the pellet. The rate is lowered. Furthermore, when a metal element is present as a coexisting element in the wastewater, the calcium fluoride content in the pellet is lowered due to metal oxide, metal, and the like.
[0019]
In the crystallization process, the present inventor maintains the pH in the crystallization reaction tank during the crystallization process within a predetermined range, and thereby the content of calcium fluoride in the pellet obtained as a result of the crystallization process. Has been found to be of high purity, for example, 95% by weight or more, preferably 97% by weight or more, more preferably 98% by weight or more.
That is, in the wastewater treatment method of the present invention, the calcium fluoride content in the pellet obtained by the crystallization treatment is 95% by weight or more, preferably 97% by weight or more, more preferably 98% by weight or more. Furthermore, the pH in the crystallization reaction tank during the crystallization treatment is maintained. The pH necessary to achieve the above-mentioned calcium fluoride content varies depending on the type of coexisting elements contained in the wastewater, but is specifically pH 3 or higher. The pH for representative coexisting elements is pH 3-5, preferably 3-4 for phosphorus; pH 3-7, preferably pH 3-5 for silicon; pH 3 for iron. 4, preferably pH 3 to 3.5; in the case of aluminum, pH 3 to 6, preferably pH 3 to 4; in the case of copper, pH 3 to 8, preferably pH 3 to 6. The present invention is a wastewater treatment method that is more advantageous than the conventional method in that high-purity calcium fluoride can be recovered even when the content of coexisting elements contained in the wastewater is high. In the method of the present invention, fluorine contained in the waste water is crystallized and removed as calcium fluoride by crystallization treatment, so that the primary treated water obtained has reduced fluorine. In the present specification, unless otherwise indicated, the numerical range includes the boundary value.
In the present invention, the ratio of fluorine and coexisting elements contained in the wastewater to be crystallized is not particularly limited, but the content of coexisting elements in the wastewater is 1/10 of the fluorine content in the wastewater (weight ratio; (Weight ratio as fluorine element and coexisting element) or more, preferably, it can be applied also when the ratio is 1/5 (weight ratio) or more, more preferably the ratio is 3/10 ( (Weight ratio) or more.
[0020]
In the crystallization treatment step of the present invention, when the pH in the crystallization reaction tank is maintained within a predetermined range and pH adjustment is necessary, a pH adjuster is placed in the crystallization reaction tank. The pH can be adjusted by supplying. The pH adjuster may contain any acid or alkali that can change the pH in the crystallization reaction tank, and the type of acid or alkali is not particularly limited as long as it does not contradict the purpose of the present invention. It is not something. Preferably, examples of the acid used for the pH adjuster include hydrochloric acid, and examples of the alkali include sodium hydroxide and potassium hydroxide. As a method for supplying the pH adjusting agent, a mode in which a pH adjusting agent supply means is provided in the crystallization reaction tank and the pH adjusting agent is supplied directly from the means into the crystallization reaction tank is possible. Moreover, as another aspect, a pH adjuster is added to the calcium-containing liquid, waste water, and / or circulating treated water supplied to the crystallization reaction tank, and is supplied to the crystallization reaction tank together with these. Is also possible. Further, in order to monitor the pH in the crystallization reaction tank, a pH meter can be optionally installed in the crystallization reaction tank. Moreover, in order to monitor pH in a crystallization reaction tank, the aspect which monitors the pH of the primary treated water discharged | emitted from a crystallization reaction tank is also possible.
[0021]
In the wastewater treatment method of the present invention, a coagulation sedimentation process is performed as the second step. In the coagulation sedimentation treatment step, fluorine remaining in the primary treated water obtained by the crystallization treatment is reduced and removed by coagulation sedimentation, and when coexisting elements exist in the wastewater, the coexisting elements also coagulate and precipitate. Reduced or eliminated.
The coagulation sedimentation treatment is performed by adding a coagulant to the primary treated water. Examples of the flocculant include inorganic flocculants including polyaluminum chloride (PAC), sulfuric acid band, ferric chloride, ferrous sulfate, and ferric sulfate. By adding these inorganic flocculants to the primary treated water, fine particles such as calcium fluoride, metal oxide, and calcium phosphate formed during the crystallization reaction are converted into hydroxides, carbonic acids formed from the inorganic flocculants. By co-precipitation with floc such as salt, it is coagulated.
Further, when fluorine and coexisting elements are dissolved in the primary treated water, for example, when the coexisting element is phosphorus, phosphorus elements such as phosphoric acid in the primary treated water are inorganic aggregated Reacts with the agent to form a poorly soluble compound, and phosphorus is precipitated and removed by coprecipitation with flocs such as hydroxide and carbonate formed simultaneously. Even in the case of silicon and metal elements other than phosphorus, these elements are similarly coagulated and precipitated by reacting with an inorganic flocculant to form a hardly soluble compound.
In addition, the coagulant used in the coagulation / precipitation treatment is not limited to the above inorganic coagulants, but also organic polymer coagulants including cationic polymer coagulants, anionic polymer coagulants, and nonionic polymer coagulants. The organic polymer flocculant can be used alone or in combination with the inorganic flocculant. The inorganic flocculant and the polymer flocculant are preferably used in combination. When an inorganic flocculant and a polymer flocculant are used in combination, these flocculants can be applied in any order, but after the inorganic flocculant is added to the primary treated water, the polymer flocculant is added. It is preferred that
[0022]
When the coexisting elements contained in the primary treated water form a poorly soluble compound with fluorine in the coagulation sedimentation treatment, it is possible to further reduce fluorine by the coagulation sedimentation treatment. For example, when the coexisting element is phosphorus, together with coexisting calcium and fluorine, fluoroapatite which is a hardly soluble substance is formed, and this coprecipitates with floc, thereby further removing fluorine. The formation of the poorly soluble compound by the coexisting elements and fluorine as described above varies depending on the pH during the coagulation precipitation treatment.
From such a viewpoint, the pH at which the coagulation precipitation treatment is performed is preferably a pH at which fluorine and the coexisting elements can form the above-mentioned hardly soluble compound, and more preferably at a pH of 5 or more. Yes, even more preferably pH 6-9.
[0023]
Adjustment of the pH of the primary treated water in the coagulation sedimentation treatment may be performed before the addition of the coagulant, may be performed simultaneously with the addition of the coagulant, or may be performed after the addition of the coagulant. Preferably, from the viewpoint of converting dissolved fluorine and coexisting elements into a hardly soluble substance in advance, the pH of the primary treatment water in the coagulation precipitation treatment is adjusted before the addition of the coagulant, and in this case, a pH adjustment tank is provided. The pH can be adjusted in the pH adjusting tank.
The pH adjuster used for adjusting the pH in the coagulation sedimentation treatment may contain any acid or alkali that can change the pH of the primary treated water in the coagulation sedimentation treatment. The type is not particularly limited as long as it is not contrary to the object of the present invention. Preferably, the acid used for pH adjustment includes hydrochloric acid and the like, and the alkali includes sodium hydroxide and potassium hydroxide.
[0024]
In the coagulation sedimentation treatment, the hardly soluble substance to be formed is separated as sludge, and final treated water in which fluorine and coexisting elements are reduced is obtained. In the final treated water obtained by the wastewater treatment method of the present invention, the fluorine concentration is 8 mg / L or less, preferably 5 mg / L or less, more preferably 3 mg / L or less. The concentration of coexisting elements in the final treated water varies depending on the type of coexisting elements, the amount of coexisting elements contained in the initial waste water, the concentration of coexisting elements desired in the final treated water, etc. For example, in the case of phosphorus, 1 mg / L or less, preferably 0.5 mg / L or less, more preferably 0.2 mg / L or less.
[0025]
In the wastewater treatment method of the present invention, the fluorine that remains in the primary treated water is highly removed by forming a hardly soluble fluorine compound such as fluoroapatite in the coagulation sedimentation treatment step, and removing this by precipitation. Is possible. Therefore, in order to further reduce fluorine in the final treated water as compared with the primary treated water, phosphate ions obtained from an arbitrary source are added to the waste water or the primary treated water, preferably the primary treated water. It is also possible to add phosphorus compound ions such as the first one. Here, as a source of phosphorus compound ions, a commercially available phosphorus compound, a solution obtained by dissolving a phosphorus compound in a solvent such as water, waste water containing phosphorus compound, or waste water containing phosphorus in the coagulation-precipitation treatment step of the present invention. Examples include, but are not limited to, sludge collected by treatment or a solution obtained by dissolving the sludge with acid or alkali.
In addition, the sludge collected in the coagulation sedimentation treatment process of the present invention contains an inorganic coagulant, and when added, a polymer coagulant and a hardly soluble compound such as calcium fluoride. In addition, by adding to the primary treatment water as it is, not only replenishment of phosphorus as described above, but also promotion of coagulation and precipitation treatment by introduction of floc is possible, and use of inorganic coagulant and polymer coagulant It is also possible to reduce the amount.
[0026]
FIG. 1 shows one embodiment of a wastewater treatment apparatus that can be used in the wastewater treatment method of the present invention, and the present invention will be described in detail based on this. The crystallization reaction apparatus includes a crystallization reaction tank 1 that discharges treated water in which fluorine in the wastewater is reduced, a wastewater supply means that supplies the wastewater to the crystallization reaction tank 1, and a calcium-containing liquid that is a chemical liquid for crystallization. A crystallization liquid supply means for supplying the crystallization reaction tank 1 to the crystallization reaction tank 1, and optionally, a treated water circulation means for returning at least part of the treated water discharged from the crystallization reaction tank to the crystallization reaction tank 1. It comprises. The inside of the crystallization reaction tank 1 is filled with seed crystals before the crystallization treatment, and calcium fluoride, which is a reaction product of fluorine contained in the waste water and calcium, is precipitated on the surface of the seed crystals. By forming
[0027]
The amount of seed crystals filled in the crystallization reaction tank 1 is not particularly limited as long as fluorine can be removed by a crystallization reaction. The fluorine concentration, the calcium concentration, and the operating conditions of the crystallization reaction apparatus It sets suitably according to etc. In the crystallization reaction apparatus, since the crystallization reaction tank 1 is a fluidized bed in which an upward flow is formed in the crystallization reaction tank 1 and the
As long as the seed crystal is not contrary to the object of the present invention, any material can be used. And particles made of oxides of metal elements such as, and particles made of calcium fluoride which is a precipitate by a crystallization reaction, but are not limited thereto. Calcium fluoride (fluorite) is used as a seed crystal from the viewpoint that a crystallization reaction is likely to occur on the seed crystal, and that pure calcium fluoride can be recovered from the generated
[0028]
The drainage supply means can be in any form as long as the drainage can be supplied to the crystallization reaction tank 1. In the embodiment of FIG. 1, waste water is supplied to the crystallization reaction tank 1 from a waste water supply line 3 connected to the crystallization reaction tank 1. Waste water supply line to keep the fluorine concentration in the waste water constant3A drainage tank that can temporarily store drainage may be connected to the.
The crystallization chemical supply means can be in any form as long as it can supply the calcium-containing liquid to the crystallization reaction tank 1. In the embodiment of FIG. 1, a calcium-containing liquid is supplied to the crystallization reaction tank 1 from a calcium-containing liquid supply line 4 connected to the crystallization reaction tank 1.
[0029]
The drainage supply line 3 and the calcium-containing liquid supply line 4 can be connected to any part of the crystallization reaction tank 1. In the crystallization reaction apparatus of the present invention, when an upward flow is formed in the crystallization reaction tank 1, the drainage supply line 3 and the calcium-containing liquid supply line 4 are used from the viewpoint that the crystallization reaction can be performed efficiently. Is preferably connected to the bottom of the crystallization reaction tank 1. Moreover, in the aspect of FIG. 1, although the drainage supply line 3 and the calcium-containing liquid supply line 4 are each one, it is not limited to this, A plurality of these may be provided.
Further, in the embodiment of FIG. 1, in order to supply the pH adjusting agent to the crystallization reaction tank 1, a pH adjusting agent supply line 7 is provided in the crystallization reaction tank 1. In order to monitor the pH of the crystallization reaction tank 1, a pH meter is installed.
[0030]
The crystallization reaction tank 1 discharges the primary treated water in which fluorine is reduced by the crystallization reaction to the outside of the crystallization reaction tank 1. The primary treated water is discharged from an arbitrary part according to the liquid flow in the crystallization reaction tank 1. When an upward flow is formed in the crystallization reaction tank 1, the primary treated water is discharged from the upper part of the crystallization reaction tank 1. In the embodiment of FIG. 1, the primary treated water discharged from the upper part of the crystallization reaction tank 1 is finally discharged out of the system through the treated water discharge line 5.
The crystallization treatment apparatus of FIG. 1 has treated water circulation means for returning at least a part of the primary treated water discharged from the crystallization reaction tank 1 to the crystallization reaction tank 1. The treatment water circulation means can be any mode as long as at least a part of the primary treatment water can be returned to the crystallization reaction tank 1, and is not particularly limited. In the embodiment of FIG. 1, a treated water circulation line 6 branched from the treated water discharge line 5 and connected to the crystallization reaction tank 1 is provided as a treated water circulation means. A pump for water transfer is installed. The treated water circulation means dilutes the waste water supplied into the crystallization reaction tank 1 by circulating the primary treated water to the crystallization reaction tank 1, mixes the calcium-containing liquid and the waste water, and further crystallizes. A predetermined flow, particularly an upward flow, is formed in the reaction tank 1. Therefore, when an upward flow is formed in the crystallization reaction tank 1, it is preferable that the treated water circulation line 6 is connected to the bottom of the crystallization reaction tank 1 as shown in FIG.
[0031]
Next, the primary treated water is transferred to the pH adjusting tank 8 through the treated water discharge line 5, and the pH is adjusted if necessary. Next, the primary treated water is transferred to a
EXAMPLES Hereinafter, although an Example demonstrates this invention more concretely, this invention is not limited to an Example.
[0032]
【Example】
Examples 1-7 and Comparative Examples 1-3
Sodium fluoride at a fluorine concentration of 500 mg F / L, and phosphoric acid at a phosphoric acid concentration of 200 mg PO4Using a waste water treatment apparatus of the embodiment shown in FIG. 1 as a simulated waste water, a fluorine and phosphorus removal test was conducted using / L (65 mg P / L in terms of phosphorus concentration) dissolved in purified water as simulated waste water. As the crystallization reaction tank, a cylindrical acrylic column having an inner diameter of 50 mm and a height of 2500 mm was used. The crystallization part was filled with 1000 mL of fluorite (containing 98.0% calcium fluoride) as a seed crystal. The flow rate of the simulated waste water supplied to the crystallization reaction tank was 19.6 L / hour. The circulating amount of the primary treated water was 58.9 L / hour. As a calcium-containing liquid, 10% calcium chloride was supplied to the crystallization reaction tank at 0.46 L / hour. As shown in Table 1, the pH in the crystallization reaction tank and the pH of the pH adjustment tank in the coagulation-precipitation treatment step in each example and comparative example are using hydrochloric acid or sodium hydroxide as the pH adjusting agent. It was adjusted. The pH adjustment tank in the coagulation sedimentation treatment step was 5 L, the coagulation tank was 2 L, the floc formation tank was 2 L, and the precipitation tank had a capacity of an inner diameter of 200 mm × height of 1000 mm. In addition, 300 mg / L of polyaluminum chloride was used as the inorganic flocculant, and 2 mg / L of Olflock OA-23 (manufactured by Organo Corporation), which is an anionic polymer flocculant, was used as the organic polymer flocculant.
The concentration of fluorine and phosphoric acid contained in each treated water was measured for the primary treated water and the final treated water after 5 hours from the start of the waste water treatment. The fluorine concentration measured in the examples and comparative examples and shown in Table 1 is obtained by adding an acid to the primary treated water or the final treated water to dissolve the fine particles in the treated water, and then in the dissolved solution. This is the total fluorine concentration obtained by measuring the fluorine concentration.
Moreover, the pellet formed in the crystallization reaction tank was collect | recovered, and the content rate of the calcium fluoride in a pellet was measured. Table 1 shows the pH in the crystallization reaction tank and the pH adjustment tank, and the results of the crystallization and coagulation precipitation treatment. The fluorine concentration was measured based on the lanthanum-alizarin complexone spectrophotometric method, and the phosphoric acid concentration was measured based on the molybdenum blue spectrophotometric method.
[0033]
[Table 1]
As is clear from the results of Examples 1 to 7, in the range of pH 3 to 5 in the crystallization reaction tank, the total fluorine concentration in the primary treated water is reduced to 10 to 11 mgF / L, and in the pellets. The content of calcium fluoride was as high as 99% or more. Further, after the coagulation sedimentation treatment, the total fluorine concentration is reduced to 2 to 9 mg F / L, and the phosphorus concentration is 12 mg PO at pH 5.4/ L at pH 6, 3 mg PO4/ L, 1 mg PO at pH 7 or higher4/ L or less, it was shown that the method of the present invention is a wastewater treatment method capable of highly removing fluorine and phosphorus. In particular, when the pH during the aggregation treatment (pH of the pH adjusting tank) was in the range of 6 to 9, significant reduction of fluorine and phosphorus was observed.
On the other hand, in Comparative Example 1 where the pH of the crystallization reaction tank was 2.5, the crystallization removal of fluorine was insufficient. Further, when the pH of the crystallization reaction tank is 6 and 7 (Comparative Examples 2 and 3), the crystallization removal of fluorine in the crystallization reaction tank is insufficient, and the calcium fluoride content in the pellet is also low. It was about 90% or less, and high purity recovery could not be achieved. Further, the fluorine concentration in the final treated water was 12 mgF / L or more, which was not sufficient.
[0035]
Examples 8 to 11 and Comparative Example 4
Sodium fluoride with a fluorine concentration of 1000 mg F / L, and silica (SiO2) 100 mg SiO21 was used as a simulated waste water that was dissolved in purified water so as to be / L, and a fluorine and silica removal test was conducted using the waste water treatment apparatus of the embodiment shown in FIG. As the crystallization reaction tank, a cylindrical acrylic column having an inner diameter of 50 mm and a height of 2500 mm was used. The crystallization part was filled with 1000 mL of fluorite (containing 98.0% calcium fluoride) as a seed crystal. The flow rate of the simulated waste water supplied to the crystallization reaction tank was 10.0 L / hour. The circulating amount of the primary treated water was 58.9 L / hour. As a calcium-containing liquid, 10% calcium chloride was supplied to the crystallization reaction tank at 0.46 L / hour. Using hydrochloric acid or sodium hydroxide as the pH adjuster, the pH in the crystallization reaction tank was set to 4 in each Example and Comparative Example, and the pH of the pH adjustment tank in the coagulation precipitation treatment step is shown in Table 2. Adjusted as follows. The pH adjustment tank in the coagulation sedimentation treatment step was 5 L, the coagulation tank was 2 L, the floc formation tank was 2 L, and the precipitation tank had a capacity of an inner diameter of 150 mm × height of 1000 mm. In addition, 300 mg / L of polyaluminum chloride was used as the inorganic flocculant, and 2 mg / L of Olflock OA-23 (manufactured by Organo Corporation), which is an anionic polymer flocculant, was used as the organic polymer flocculant. Moreover, in Example 11, 150 mg PO in the pH adjusting tank4Added in an amount of / L. In Comparative Example 4, no aggregation precipitation was performed after the crystallization treatment.
The concentration of fluorine and silica contained in each treated water was measured for the primary treated water and the final treated water after 5 hours from the start of the waste water treatment. As the soluble fluorine concentration, the fluorine content in the filtered water obtained by filtering the primary treated water with a 0.2 μm filter was measured, and this was used as the soluble fluorine concentration. As the total fluorine concentration, acid is added to the primary treated water or the final treated water, the fine particles in the treated water are dissolved, the fluorine concentration in the solution is measured, and this is referred to as the total fluorine concentration. did.
Moreover, the pellet formed in the crystallization reaction tank was collect | recovered, and the content rate of the calcium fluoride in a pellet was measured. The fluorine concentration was measured based on the lanthanum-alizarin complexone spectrophotometric method, and the silica concentration was measured based on the molybdenum blue spectrophotometric method. Table 2 shows the pH in the pH adjusting tank, and the results of crystallization and coagulation precipitation treatment.
[0036]
[Table 2]
As is clear from the results of Examples 8 to 11 and Comparative Example 4, the fluorine concentration was as high as 1000 mg F / L, so the soluble fluorine was reduced to 12 mg F / L, but the total fluorine amount was 120 mg F / L. This indicates that fine particles containing fluorine are contained at a high concentration in the primary treated water. In Examples 8 to 10 which are the methods of the present invention, the total fluorine content in the final treated water was reduced to 10 mg F / L, and the fine particles containing fluorine were remarkably removed by the coagulation precipitation treatment. Indicates. Moreover, in Example 11, the total fluorine in the final treated water was significantly reduced to 2 mg F / L by adding phosphoric acid in the coagulation sedimentation treatment, which indicates a significant reduction in soluble fluorine. Met. Silica, which is a compound of a coexisting element, is hardly removed in the crystallization reaction, but is removed by the coagulation precipitation treatment.
[0038]
【The invention's effect】
As described above, the present invention provides a crystallization treatment, in particular, a crystallization treatment by maintaining the pH in the crystallization reaction tank in a predetermined range, and then subjecting the resulting treated water to a coagulation precipitation treatment, Recovers high-purity calcium fluoride from wastewater containing fluorine, especially wastewater containing fluorine at a high concentration, without using equipment that requires huge equipment costs such as membrane filtration equipment, and fluorine is highly reduced. It has the advantageous effect that the treated water can be obtained.
Further, the present invention is advantageous in that even when the wastewater contains coexisting elements together with fluorine, it is possible to collect high-purity calcium fluoride and obtain treated water with highly reduced fluorine and coexisting elements. It has a great effect.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic view showing one embodiment of a wastewater treatment apparatus that can be used in the wastewater treatment method of the present invention.
[Explanation of symbols]
1 Crystallization reactor
2 Pellets
3 Wastewater supply line
4 Calcium-containing liquid supply line
5 treated water discharge line
6 treated water circulation line
7 pH adjuster supply line
8 pH adjustment tank
9 Coagulation tank
10 Flock formation tank
11 Settling tank
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