JP4190816B2

JP4190816B2 - Fender

Info

Publication number: JP4190816B2
Application number: JP2002205140A
Authority: JP
Inventors: 康典崎畑; 千歳川上
Original assignee: Shibata Industrial Co Ltd
Current assignee: Shibata Industrial Co Ltd
Priority date: 2001-12-26
Filing date: 2002-07-15
Publication date: 2008-12-03
Anticipated expiration: 2022-07-15
Also published as: AU2002354118A1; JP2003253653A; WO2003056106A1; TW200301794A; MY141822A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は防舷材に関し、特に船舶等の接岸時又は係留時において緩衝材として岸壁に固定して使用される防舷材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
船舶の岸壁等への接岸時のエネルギーを吸収して衝撃を緩和することで、船舶の船体を保護する防舷材が多く使用されている。
【０００３】
図６はこのような防舷材の断面構造を示した図であって、特開２００１−１７２９３９号公報において従来例として示された防舷材の図である。
【０００４】
図を参照して、防舷材６１は、外形及び厚みの一定な円筒状の第１支衝部９１と、第１支衝部９１の基端側から岸壁等の取付面Ｑに向けて外方に広がる、厚みの一定な中空円錐台形状の第２支衝部９２とから構成されている。防舷材６１はゴム等の弾性材料により一体に成形した、いわゆるサークル型と呼ばれるものが広く一般に使用されている。尚、図示していないが、第１支衝部９１の先端側には受衝板等の受衝部材が取付けられて使用されるものである。
【０００５】
このようなサークル型の防舷材６１は、船舶の接舷によって圧縮力を受けると、まずこの圧縮力に対して反力を生じながら第１支衝部９１と第２支衝部９２との境界部分、及び第２支衝部９２の途中の、高さ方向のほぼ中心位置で屈曲を開始して最終的に圧縮力に抗しきれなくなった段階で座屈する。次にその全体がほぼ隙間無く折り畳まれるまで変形した後、更に１つのゴムの塊となって圧縮変形する。
【０００６】
この変形の経過を、圧縮による防舷材６１の変位量と、その際に防舷材６１に生ずる反力とを示す変位量−反力特性曲線で表すと、図７に示す結果となる。すなわち、図６の平常状態から、屈曲部分が座屈する直前までが、図７で説明すると原点Ｏから極大点Ａまでに相当する。この間は、圧縮力を受けることによって屈曲された防舷材６１が元に戻ろうとする反力を生じるため、反力が上昇する。
【０００７】
ところが、防舷材６１は、座屈すると上記の反力をほとんど失うために、その全体が押しつぶされて折り畳まれた状態となるまでの間、防舷材６１の反力は低下する。すなわち、極大点Ａから極小点Ｃまでの経過をたどる。そして完全に折り畳まれた状態となると今度は、防舷材６１の全体が上述のように１つのゴムの塊として挙動するため、再び大きな反力を生じる。すなわち、極小点Ｃから後は、点Ｂを経由して反力が一方的に上昇することになる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
上記のようにこのような特性曲線を持つ防舷材を実際に使用するに当たって、その使用可能な範囲は、通常原点Ｏから、Ｃ点以降再び反力が増加に転じて、極大点Ａと同じ反力値を示すＢ点までとなる。これを変位量で言えば、原点Ｏから変位量Ｄまでの範囲に規制される。このように規制するのは、変位量Ｄ以降では、反力が大きくなり過ぎて、船体を損傷する等の問題を生じる恐れがあるからである。
【０００９】
そして、このような防舷材が、許容された変位量Ｄまでの範囲内で吸収できるエネルギー量は、この特性曲線と原点Ｏを通る横軸と、点Ｂを通る縦軸とで仕切られた領域の面積Ｓ_１に相当する部分となる。従って、効果的な防舷材として、反力を大きくし且つ変位量を大きくして吸収エネルギーを増大させることが必要となる。
【００１０】
この発明は上記のような課題を解決するためになされたもので、変位量−反力特性曲線において、極大点Ａの値が大きく、且つ変位量Ｄの値が効率的に大きくなる防舷材を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するために、請求項１記載の発明は、ゴム等の弾性体によって一体的に形成される防舷材であって、円板状の受衝部と、受衝部に接続され、受衝部の外周縁から外方に広がる中空円錐台形状の第１支衝部と、第１支衝部に接続され、第１支衝部の外周縁から第１段部を介して外方に広がる中空円錐台形状の第２支衝部とを備え、第１支衝部及び第２支衝部の内周壁は、第２支衝部の内方において外方に広がる第２段部を有しており、第１支衝部は受衝部の外周縁から水平外方に伸びる第３段部を介して接続され、第１支衝部の外周壁の傾斜角が１５°であるとともに、第２支衝部の外周壁の傾斜角が１５°であり、第３段部の水平長さＡの受衝部の直径Ｄに対する比率を、０．０４％としたものである。
【００１５】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明の構成において、第２段部に対して受衝部側の内周壁の傾斜角を７．３°としたものである。
【００１６】
このように構成すると、安定した変位量−反力曲線においてより反力が増加する。
【００１７】
【発明の効果】
以上説明したように、請求項１記載の発明は、反力が大きくなるとともに防舷材に適した変位量−反力曲線が得られるため、安定した吸収エネルギー量を有する防舷材となる。
【００１９】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明の効果に加えて、安定した変位量−反力曲線においてより反力が増加するため、効率的な防舷材となる。
【００２０】
【発明の実施の形態】
図１はこの発明の第１の実施の形態による防舷材の概略断面構造を示した図である。
【００２１】
図を参照して、防舷材１１はゴム、弾性を有するポリウレタン等よりなる高分子材料等の弾性体によって一体的に形成されている。具体的には、防舷材１１は円板状の受衝部１３と、受衝部１３に接続され、受衝部１３の外周縁から外方に広がる中空円錐台形状の第１支衝部１５と、第１支衝部１５に接続され、第１支衝部１５の外周縁から第１段部２０を介して、外方に広がる中空円錐台形状の第２支衝部１６と、第２支衝部１６の下方端に円筒部分を介して接続され、岸壁等に接して防舷材１１を取付けるためのフランジ１８とから構成されている。
【００２２】
尚、図示していないが、第１支衝部１５の外方側には受衝板等の受衝部材が取付けられて使用されるものである。
【００２３】
防舷材１１の具体的な寸法は以下の通りである。
【００２４】
全体高さＨ＝８１４ｍｍ
尚、防舷材１１の内周壁は受衝部１３側の椀状の部分と、第２段部２１を介して上方の傾斜角θ_３の傾斜面と、第２段部２１より下方の傾斜角θ_４の傾斜面とから構成されている。
【００２５】
受衝部１３の直径Ｄ＝７０４ｍｍ
フランジ１８の外縁の直径Ｂ＝１２００ｍｍ
第２支衝部１６の外周壁の傾斜角θ_１＝１５°
第１支衝部１５の外周壁の傾斜角θ_２＝１５°
上方の内周壁の傾斜角θ_３＝７．３°
下方の内周壁の傾斜角θ_４＝７．９°
このような寸法よりなる防舷材１１において、第２支衝部１６の外周壁の傾斜角θ_１を変化させた場合に生じる反力と変位量とを測定した。
【００２６】
図２はこのようにして得た変位量−反力曲線である。
【００２７】
図を参照して、測定に際しては、第２支衝部１６の傾斜角θ_１が１０°、１２．５°、１５°、１７．５°及び２０°の５種類の値のものを準備して実験した。その結果、傾斜角θ_１と変位量とについて以下の結果となった。
【００２８】

以上の実験結果から、図１に示した防舷材１１において第２支衝部１６の好ましい傾斜角θ_１は、変位量が７０％となる１５〜１７．５°となることが判明した。
【００２９】
図３は図１で示した所定寸法の防舷材１１において、上方の内周壁の傾斜角θ_３のみを変化させて得られた変位量−反力曲線を示した図である。
【００３０】
図を参照して、傾斜角θ_３を７．３°及び１５°の各々に変化させた防舷材１１を準備して得られた曲線が示されている。これによると、変位量はいずれの角度においても同一の７０％となっているが、１５°の傾斜角における反力をＰとすると、７．３°の傾斜角における反力は１．３Ｐとなっている。従って、内周壁の傾斜角θ_３は７．３°に設定したものが、より効果的に吸収エネルギーを発揮することになる。
【００３１】
図４はこの発明の第２の実施の形態による防舷材の概略断面形状を示した図である。
【００３２】
図を参照して、防舷材１１は先の実施の形態と同様に、ゴム等の弾性体によって一体的に形成されている。具体的には防舷材１１は円板状の受衝部１３と、受衝部１３に接続され、受衝部１３の外周縁から水平外方に伸びる第３段部２３を介して外方に広がる中空円錐台形状の第１支衝部１５と、第１支衝部１５に接続され、第１支衝部１５の外周縁から第１段部２０を介して外方に広がる中空円錐台形状の第２支衝部１６と、第２支衝部１６の下方端に円筒部分を介して接続され、岸壁等に接して防舷材１１を取付けるためのフランジ１８とから構成されている。尚、防舷材１１の内周壁は、受衝部１３側の釣鐘状に肉盛された部分と、第２段部２１の上方部であって、傾斜角θ_３となる部分と、第２段部２１の下方部であって、傾斜角θ_４となる部分とによって構成されている。
【００３３】
この実施の形態による防舷材１１は、受衝部１３と第１支衝部１５との境界に第３段部２３が形成されている点と内周壁の上部の肉盛部分とを除いて、先の実施の形態による防舷材と基本的には同一形状となっている。そして第２支衝部１６の傾斜角θ_１は１５°であり、第１支衝部１５の傾斜角θ_２は１５°であり、内周壁上部の傾斜角θ_３は７．３°であり、下方の内周壁の傾斜角θ_４は７．９°である。すなわち、第１支衝部１５及び第２支衝部１６の形状は、第３段部２３の水平長さＡの分だけ、先の実施の形態による防舷材のそれらに対して厚さが厚くなっている。従ってその厚さに関する寸法と内周壁の上部寸法のみを除いて、他の寸法は先の実施の形態による防舷材と同一である。
【００３４】
この実施の形態においては、第３段部２３の水平長さＡの受衝部１３の直径Ｄに対する比率を０．００％（第３段部２３なし）、０．０４％、０．０８％、０．１１％、０．１５％及び０．１９％に変化させたものを準備して、変位量−反力曲線を実験で求めた。
【００３５】
図５はこの実験結果を表した変位量−反力曲線を表した図である。
【００３６】
実験結果は以下の通りであった。
【００３７】

以上の実験結果から、第３段部２３の水平長さＡの受衝部１３の直径Ｄに対する比率は、０〜０．０４％の範囲で設定することが好ましいことが判明した。
【００３８】
尚、上記の各実施の形態では示していないが、受衝部及び支衝部の表面全体にポリウレタンやポリエチレン等からなる低摩擦層を設けても良く、これによって船体が防舷材に接触したときに船体の進行方向に防舷材が変形するのを防ぎ、圧縮方向にのみ荷重がかかるようにすることで効率的な緩衝効果を得ることが可能となる。
【００３９】
又、上記の各実施の形態では示していないが、防舷材の内部に補強布を埋設することによって、船体の接触時に防舷材の圧縮に伴う反力をより向上させることができる。補強布としては、ナイロン織布、ガラスメッシュ、金属メッシュ等を用いれば良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の第１の実施の形態による防舷材の概略断面構造を示した図である。
【図２】図１で示した防舷材に対して、第２支衝部の傾斜角を変化させた場合の変位量−反力曲線を示した図である。
【図３】図１で示した防舷材に対して、上方の内周壁の傾斜角を変化させた場合の変位量−反力曲線を示した図である。
【図４】この発明の第２の実施の形態による防舷材の概略断面構造を示した図である。
【図５】図４で示した防舷材に対して、第３段部の長さを変化させた場合の変位量−反力曲線を示した図である。
【図６】従来の防舷材の概略断面構造を示した図である。
【図７】一般的な防舷材の反力と変位量との関係による変位量−反力曲線を示した図である。
【符号の説明】
１１…防舷材
１３…受衝部
１５…第１支衝部
１６…第２支衝部
２０…第１段部
２１…第２段部
２３…第３段部
尚、各図中同一符号は同一又は相当部分を示す。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a fender, and more particularly to a fender that is used as a cushioning material while being fixed to a quay at the time of berthing or mooring a ship or the like.
[0002]
[Prior art]
Many fenders are used to protect the ship's hull by absorbing energy at the time of berthing on the quay of the ship and reducing the impact.
[0003]
FIG. 6 is a diagram showing a cross-sectional structure of such a fender, and is a diagram of a fender shown as a conventional example in Japanese Patent Laid-Open No. 2001-172939.
[0004]
Referring to the figure, the fender 61 is arranged in a cylindrical first support part 91 having a constant outer shape and thickness, and from the base end side of the first support part 91 toward the mounting surface Q such as a quay wall. And a second frustoconical portion 92 having a constant thickness and a hollow truncated cone shape. As the fender 61, what is called a circle type, which is integrally formed of an elastic material such as rubber, is widely used. Although not shown, an impact receiving member such as an impact receiving plate is attached to the distal end side of the first support portion 91 for use.
[0005]
When such a circle-type fender 61 receives a compressive force due to the ship's contact, first, a reaction force against the compressive force is generated while the first support portion 91 and the second support portion 92 are in contact with each other. Bending starts at a substantially central position in the height direction in the middle of the boundary portion and the second support portion 92, and finally buckles at the stage where the compression force cannot be fully resisted. Next, after the whole is deformed until it is folded with almost no gap, it is further compressed and deformed as one lump of rubber.
[0006]
If the progress of this deformation is expressed by a displacement-reaction force characteristic curve indicating the displacement of the fender 61 due to compression and the reaction force generated in the fender 61 at that time, the result shown in FIG. 7 is obtained. That is, from the normal state in FIG. 6 to immediately before the bent portion buckles, it corresponds to the point from the origin O to the maximum point A as described in FIG. During this time, the bent armor 61 bent by receiving the compressive force generates a reaction force that tries to return to the original state, so that the reaction force increases.
[0007]
However, since the fender 61 almost loses the above reaction force when buckled, the reaction force of the fender 61 decreases until the whole is crushed and folded. That is, the course from the maximum point A to the minimum point C is followed. And when it will be in the state folded completely, since the whole fender 61 will behave as one lump of rubber as mentioned above, a big reaction force will arise again. That is, after the minimum point C, the reaction force increases unilaterally via the point B.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
When the fender having such a characteristic curve is actually used as described above, the usable range is the same as the maximum point A, since the reaction force starts to increase again from the normal point O to the point C and thereafter. Up to point B indicating the reaction force value. In terms of the amount of displacement, the amount is regulated to a range from the origin O to the amount of displacement D. The reason for this restriction is that, after the displacement amount D, the reaction force becomes too large, which may cause problems such as damage to the hull.
[0009]
The amount of energy that such a fender can absorb within the range up to the allowable displacement D is partitioned by this characteristic curve, the horizontal axis passing through the origin O, and the vertical axis passing through the point B. a portion corresponding to the area S ₁ of the region. Therefore, as an effective fender, it is necessary to increase the reaction force and increase the amount of displacement to increase the absorbed energy.
[0010]
The present invention has been made to solve the above-described problems. In the displacement-reaction force characteristic curve, the fender which increases the value of the maximum point A and efficiently increases the value of the displacement D. The purpose is to provide.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the invention according to claim 1 is a fender formed integrally by an elastic body such as rubber, and is connected to a disc-shaped receiving portion and the receiving portion. A hollow frustoconical first support portion extending outward from the outer periphery of the receiving portion, and connected to the first support portion, and from the outer periphery of the first support portion via the first step portion. A second support portion having a hollow frustoconical shape extending outward, and an inner peripheral wall of the first support portion and the second support portion is a second stage extending outward inward of the second support portion. The first support part is connected via a third step part extending horizontally outward from the outer peripheral edge of the receiving part, and the inclination angle of the outer peripheral wall of the first support part is 15 °. In addition, the inclination angle of the outer peripheral wall of the second support section is 15 °, and the ratio of the horizontal length A of the third step section to the diameter D of the receiving section is 0.04%.
[0015]
According to a second aspect of the present invention, in the configuration of the first aspect of the invention, the inclination angle of the inner peripheral wall on the side of the impact receiving portion with respect to the second step portion is set to 7.3 °.
[0016]
If comprised in this way, reaction force will increase more in the stable displacement amount-reaction force curve.
[0017]
【The invention's effect】
As described above, the invention according to claim 1 is a fender having a stable absorbed energy amount because the reaction force increases and a displacement-reaction curve suitable for the fender is obtained.
[0019]
In addition to the effect of the invention of claim 1, the invention of claim 2 is an efficient fender because the reaction force increases more in a stable displacement-reaction force curve.
[0020]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
FIG. 1 is a view showing a schematic cross-sectional structure of a fender according to the first embodiment of the present invention.
[0021]
Referring to the drawing, the fender 11 is integrally formed of an elastic body such as a polymer material made of rubber, elastic polyurethane or the like. Specifically, the fender 11 is a disc-shaped receiving portion 13 and a first support portion having a hollow truncated cone shape that is connected to the receiving portion 13 and extends outward from the outer peripheral edge of the receiving portion 13. 15, the second support part 16 having a hollow truncated cone shape that is connected to the first support part 15 and extends outward from the outer peripheral edge of the first support part 15 via the first step part 20, It is connected to the lower end of the two support parts 16 via a cylindrical part, and is composed of a flange 18 for attaching the fender 11 in contact with a quay or the like.
[0022]
Although not shown, an impact receiving member such as an impact receiving plate is attached to the outer side of the first support portion 15 and used.
[0023]
Specific dimensions of the fender 11 are as follows.
[0024]
Overall height H = 814mm
Note that the inner peripheral wall of the fender 11 has a bowl-shaped portion on the side of the impact receiving portion 13, an inclined surface having an upper inclination angle θ ₃ through the second step portion 21, and an inclination below the second step portion 21. It is composed of a corner theta ₄ of the inclined surface.
[0025]
Diameter D of the receiving part 13 = 704 mm
Diameter B of outer edge of flange 18 = 1200 mm
Inclination angle θ ₁ = 15 ° of the outer peripheral wall of the second support portion 16
Inclination angle θ ₂ = 15 ° of the outer peripheral wall of the first support 15
Inclination angle of upper inner peripheral wall θ ₃ = 7.3 °
Inclination angle θ ₄ = 7.9 ° of lower inner peripheral wall
In fender 11 made of such dimensions were measured and the reaction force and displacement that occurs in the case of changing the inclination angle theta ₁ of the outer peripheral wall of the second支衝portion 16.
[0026]
FIG. 2 is a displacement amount-reaction force curve thus obtained.
[0027]
Referring to the figure, for the measurement, the inclination angle θ ₁ of the second support 16 is prepared with five values of 10 °, 12.5 °, 15 °, 17.5 ° and 20 °. And experimented. As a result, the following results were obtained for the inclination angle θ ₁ and the displacement amount.
[0028]

From the above experimental results, it was found that in the fender 11 shown in FIG. 1, the preferable inclination angle θ ₁ of the second support portion 16 is 15 to 17.5 ° at which the displacement amount becomes 70%.
[0029]
FIG. 3 is a diagram showing a displacement-reaction force curve obtained by changing only the inclination angle θ ₃ of the upper inner peripheral wall in the fender 11 having the predetermined dimensions shown in FIG.
[0030]
Referring to the drawing, there are shown curves obtained by preparing the fender 11 having the inclination angle θ _{3 changed} to 7.3 ° and 15 °, respectively. According to this, the displacement amount is the same 70% at any angle, but if the reaction force at an inclination angle of 15 ° is P, the reaction force at an inclination angle of 7.3 ° is 1.3P. It has become. Therefore, when the inclination angle θ ₃ of the inner peripheral wall is set to 7.3 °, the absorbed energy is more effectively exhibited.
[0031]
FIG. 4 is a diagram showing a schematic cross-sectional shape of the fender according to the second embodiment of the present invention.
[0032]
Referring to the drawing, the fender 11 is integrally formed of an elastic body such as rubber as in the previous embodiment. Specifically, the fender 11 is connected to the disc-shaped receiving part 13 and the third step part 23 connected to the receiving part 13 and extending horizontally outward from the outer peripheral edge of the receiving part 13. A hollow frustum-shaped first support part 15 extending to the first support part 15, and a hollow frustum that is connected to the first support part 15 and extends outward from the outer peripheral edge of the first support part 15 via the first step part 20 The second support portion 16 has a shape and a flange 18 that is connected to the lower end of the second support portion 16 via a cylindrical portion and attaches the fender 11 in contact with the quay or the like. The inner peripheral wall of the fender 11 has a bell-shaped portion on the side of the receiving portion 13, a portion above the second step portion 21 that has an inclination angle θ ₃ , and a second portion. It is a lower part of the step part 21, and is comprised by the part used as inclination-angle (theta) ₄ .
[0033]
In the fender 11 according to this embodiment, the third step portion 23 is formed at the boundary between the impact receiving portion 13 and the first support portion 15 and the built-up portion at the upper portion of the inner peripheral wall. Basically, it has the same shape as the fender according to the previous embodiment. The inclination angle θ ₁ of the second support part 16 is 15 °, the inclination angle θ ₂ of the first support part 15 is 15 °, and the inclination angle θ _{3 of the} upper part of the inner peripheral wall is 7.3 °. The inclination angle θ ₄ of the lower inner peripheral wall is 7.9 °. That is, the shapes of the first support portion 15 and the second support portion 16 are thicker than those of the fender according to the previous embodiment by the horizontal length A of the third step portion 23. It is thick. Accordingly, except for the dimension relating to the thickness and the upper dimension of the inner peripheral wall, the other dimensions are the same as those of the fender according to the previous embodiment.
[0034]
In this embodiment, the ratio of the horizontal length A of the third step portion 23 to the diameter D of the receiving portion 13 is 0.00% (without the third step portion 23), 0.04%, and 0.08%. , 0.11%, 0.15%, and 0.19% were prepared, and a displacement-reaction force curve was obtained by experiments.
[0035]
FIG. 5 is a diagram showing a displacement-reaction force curve showing the result of this experiment.
[0036]
The experimental results were as follows.
[0037]

From the above experimental results, it has been found that the ratio of the horizontal length A of the third step portion 23 to the diameter D of the receiving portion 13 is preferably set in the range of 0 to 0.04%.
[0038]
Although not shown in the above embodiments, a low friction layer made of polyurethane, polyethylene, or the like may be provided on the entire surface of the receiving part and the supporting part, so that the hull contacts the fender. It is possible to obtain an efficient buffering effect by preventing deformation of the fender in the traveling direction of the hull and sometimes applying a load only in the compression direction.
[0039]
Although not shown in each of the above-described embodiments, by embedding a reinforcing cloth inside the fender, the reaction force accompanying compression of the fender can be further improved when the hull contacts. As the reinforcing cloth, nylon woven cloth, glass mesh, metal mesh or the like may be used.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram showing a schematic cross-sectional structure of a fender according to a first embodiment of the present invention.
2 is a diagram showing a displacement-reaction force curve when the inclination angle of the second support portion is changed with respect to the fender shown in FIG. 1. FIG.
3 is a diagram showing a displacement amount-reaction force curve when the inclination angle of the upper inner peripheral wall is changed with respect to the fender shown in FIG. 1. FIG.
FIG. 4 is a diagram showing a schematic cross-sectional structure of a fender according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a diagram showing a displacement amount-reaction force curve when the length of the third step portion is changed with respect to the fender shown in FIG.
FIG. 6 is a diagram showing a schematic cross-sectional structure of a conventional fender.
FIG. 7 is a diagram showing a displacement amount-reaction force curve based on a relationship between a reaction force and a displacement amount of a general fender.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 11 ... Fender 13 ... Receiving part 15 ... 1st support part 16 ... 2nd support part 20 ... 1st step part 21 ... 2nd step part 23 ... 3rd step part In addition, the same code | symbol is shown in each figure Indicates the same or equivalent part.

Claims

A fender formed integrally by an elastic body such as rubber,
A disc-shaped receiving part;
A hollow frustoconical first support portion connected to the impact receiving portion and extending outward from an outer peripheral edge of the impact receiving portion;
A hollow frustoconical second support portion connected to the first support portion and extending outwardly from the outer periphery of the first support portion via the first step portion;
The inner peripheral walls of the first support part and the second support part have a second step part that spreads outward inward of the second support part,
The first support part is connected via a third step part extending horizontally outward from the outer periphery of the receiving part,
The inclination angle of the outer peripheral wall of the first support part is 15 °, and the inclination angle of the outer peripheral wall of the second support part is 15 °,
A fender having a ratio of a horizontal length A of the third step portion to a diameter D of the impact receiving portion of 0.04%.

The fender according to claim 1, wherein an inclination angle of the inner peripheral wall on the side of the receiving portion with respect to the second step portion is 7.3 °.